俞明濤，張科鋒

(1.浙江大學(xué) 建筑工程學(xué)院，浙江 杭州 310058； 2.浙江大學(xué) 寧波理工學(xué)院，浙江 寧波 315100)

干旱地區(qū)常年降水稀少，蒸發(fā)強(qiáng)烈，水資源缺乏，如何提高農(nóng)業(yè)水的利用效率是干旱地區(qū)農(nóng)業(yè)發(fā)展所要解決的首要問(wèn)題。間接地下滴灌系統(tǒng)由普通地表滴灌系統(tǒng)與布置在滴頭下方土壤當(dāng)中的導(dǎo)水裝置構(gòu)成，不僅能像地下滴灌那樣將灌溉水直接運(yùn)輸?shù)阶魑锔鶇^(qū)，減少地表蒸發(fā)，而且能有效解決地下滴灌滴頭孔堵塞的問(wèn)題，適合種植密度不大的作物灌溉，是一種新型節(jié)水、高效的灌溉系統(tǒng)[1]。

合理地設(shè)計(jì)間接地下滴灌系統(tǒng)，需要知道灌溉過(guò)程中導(dǎo)水裝置附近含水量的分布情況，以使根區(qū)土壤具有較大的含水量，同時(shí)使通往地表和向下滲漏的水量最小[2]。土壤濕潤(rùn)體的實(shí)際形狀和土壤含水量具體分布狀態(tài)受很多因素的影響，如土壤水力特征參數(shù)、土壤初始含水量、邊界條件、滴頭流量、根分布狀態(tài)、蒸發(fā)和蒸騰條件等[3]。此外，影響間接地下滴灌中土壤水分分布狀態(tài)的主要因素還包括導(dǎo)水裝置底部直徑和側(cè)面透水邊界高度[4]。隨著土壤科學(xué)與計(jì)算技術(shù)的發(fā)展，基于非飽和土壤水運(yùn)動(dòng)理論的數(shù)學(xué)模型能有效地估算灌溉過(guò)程中土壤含水量的變化情況[5]。許多學(xué)者用HYDRUS-2D軟件對(duì)土壤水運(yùn)動(dòng)進(jìn)行了大量的數(shù)值模擬，發(fā)現(xiàn)該軟件的模擬精度高且應(yīng)用范圍廣泛[6-10]。

土壤水力特征參數(shù)是求解土壤水運(yùn)動(dòng)方程的關(guān)鍵[11]，目前多采用實(shí)驗(yàn)的方法獲取[12]，但由于實(shí)驗(yàn)樣品的邊界效應(yīng)，測(cè)得的土壤水力特征參數(shù)往往無(wú)法反映田間尺度的實(shí)際情況。近些年，用反演模型推求土壤水力特征參數(shù)變得越來(lái)越受歡迎[13-14]。饒?jiān)萚15]采用帶有自適應(yīng)差分演化的馬爾科夫鏈蒙特卡洛方法成功地反演了土壤水力特征參數(shù)；Nakhaei等[16]基于積水入滲實(shí)驗(yàn)測(cè)得的觀測(cè)點(diǎn)土壤含水量與溫度數(shù)據(jù)，用HYDRUS-2D軟件成功反演了土壤水力特征參數(shù)和熱運(yùn)移參數(shù)；張吉孝等[17]基于室內(nèi)溝灌土壤入滲實(shí)驗(yàn)測(cè)得的觀測(cè)點(diǎn)含水量數(shù)據(jù)，用HYDRUS-2D和RETC軟件進(jìn)行數(shù)值模型，分別求得土壤水力特征參數(shù)，發(fā)現(xiàn)用HYDRUS-2D軟件反演的結(jié)果更加準(zhǔn)確可靠。在間接地下滴灌過(guò)程中不同規(guī)格的導(dǎo)水裝置對(duì)土壤水分分布影響的研究方面，趙偉霞等[18]用恒定水頭鉆孔積水入滲法求解了土壤飽和導(dǎo)水率的穩(wěn)態(tài)模型，對(duì)間接地下滴灌導(dǎo)水裝置參數(shù)與滴頭流量間的關(guān)系進(jìn)行了探討。但關(guān)于不同直徑或不同透水邊界高度的導(dǎo)水裝置下土壤水分分布的模擬報(bào)道在本研究檢索范圍內(nèi)仍相當(dāng)有限。

本研究的主要目標(biāo)主要有3個(gè)：(1)利用土壤含水量實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)和HYDRUS-2D軟件反演土壤水力特征參數(shù)，并比較不同反演變量數(shù)對(duì)結(jié)果的影響；(2)用不同工況的土壤濕潤(rùn)峰距離的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)獨(dú)立驗(yàn)證反演參數(shù)的可靠性；(3)探究間接地下滴灌時(shí)導(dǎo)水裝置不同直徑和不同透水邊界高度對(duì)土壤含水量分布的影響，為提高土壤水運(yùn)動(dòng)模擬精度與指導(dǎo)間接地下滴灌設(shè)計(jì)時(shí)選擇合適的導(dǎo)水裝置規(guī)格提供科學(xué)依據(jù)。

1 材料與方法

1.1 數(shù)學(xué)模型建立

1.1.1 土壤水分運(yùn)動(dòng)基本方程

在軸對(duì)稱的條件下，可將土壤入滲簡(jiǎn)化成徑向和垂直2個(gè)方向，若不考慮根系吸水情況，并假設(shè)土壤均質(zhì)且各向同性，則描述土壤水流運(yùn)動(dòng)的Richards方程[19]可表述為

(1)

式中：θ為土壤體積含水率，D(θ)為土壤水?dāng)U散系數(shù)，K(θ)為非飽和土壤導(dǎo)水率，t為時(shí)間，r為徑向坐標(biāo)，z為垂直向坐標(biāo)(向下為正)。

1.1.2 土壤水力特征函數(shù)方程

土壤水力函數(shù)選擇van Genuchten-Mualem公式[20]，其表達(dá)形式為

(2)

(3)

式中：Ks為土壤飽和導(dǎo)水率，θe為土壤相對(duì)飽和度，θr為土壤剩余體積含水率，θs為土壤飽和體積含水率，h表示土壤水壓力，α和n是與土壤物理性質(zhì)有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)擬合參數(shù)(或曲線性狀參數(shù))，m=1-1/n。

1.1.3 HYDRUS-2D軟件的反演參數(shù)原理

HYDRUS-2D軟件通過(guò)優(yōu)化土壤水力特征參數(shù)，使得選取的觀測(cè)值與模擬值之間的誤差最小化。具體地：HYDRUS-2D軟件采用Marquardt-Levenberg優(yōu)化算法使目標(biāo)函數(shù)最小化，該優(yōu)化算法同時(shí)具有牛頓法和梯度法的優(yōu)點(diǎn)，收斂較快。有關(guān)使用HYDRUS-2D軟件進(jìn)行參數(shù)反演的詳細(xì)介紹可見(jiàn)文獻(xiàn)[4]。

1.1.4 模型評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)

本文采用納什效率系數(shù)(NSE)[21]、均方根誤差(RMSE)和絕對(duì)平均誤差(MAE)作為模型的評(píng)價(jià)指標(biāo)。

1.2 實(shí)驗(yàn)簡(jiǎn)介

本文采用的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)來(lái)自文獻(xiàn)[22-23]。實(shí)驗(yàn)的情況簡(jiǎn)述如下，詳細(xì)描述可見(jiàn)文獻(xiàn)[22-23]。實(shí)驗(yàn)裝置為一個(gè)0.5 m×0.5 m×0.5 m的立方體透明玻璃土槽。實(shí)驗(yàn)時(shí)首先將直徑為50 mm、長(zhǎng)20 cm的PVC管從中間切開(kāi)，取一半固定貼在土槽其中一面的中間，上邊緣與土槽齊平，接著向土槽里加實(shí)驗(yàn)土樣至距離土槽上邊緣15 cm處，然后向PVC管里加入粒徑2～3 mm的砂石，再將PVC管提升，以形成5 mm高的透水邊界。實(shí)驗(yàn)土樣容重為1.4 g·cm-3，土壤顆粒級(jí)配情況為：黏粒占5.3%，粉粒占58.9%，砂粒占35.8%。在灌水的前1 h內(nèi)，每隔5 min記錄濕潤(rùn)鋒位置，1 h后每隔10 min記錄1次濕潤(rùn)鋒的位置，直至灌水結(jié)束。灌水結(jié)束后，立即使用直徑1 cm土鉆在PVC管外側(cè)直徑線上每隔5 cm打一個(gè)洞，共打3個(gè)洞，取土層下40 cm的土樣，每隔5 cm取一次樣，共取土樣24個(gè)(測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)圖1)，土樣采用烘干法測(cè)含水率。

文獻(xiàn)[22]報(bào)道了2種滴頭流量下間接地下滴灌土壤的水鹽運(yùn)移情況，實(shí)驗(yàn)采用的導(dǎo)水裝置直徑與透水邊界高度均為5 cm，滴頭流量分別為2 L·h-1與4 L·h-1，灌溉結(jié)束后在24個(gè)測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)了土壤質(zhì)量含水率。由于4 L·h-1滴頭流量條件下導(dǎo)水裝置有較多積水，故本文選用滴頭流量為2 L·h-1時(shí)測(cè)得的24個(gè)測(cè)點(diǎn)含水量數(shù)據(jù)[22]作為研究對(duì)象。通過(guò)對(duì)土壤質(zhì)量含水率的轉(zhuǎn)化，24個(gè)測(cè)點(diǎn)的土壤體積含水率見(jiàn)表1。

表1各觀測(cè)點(diǎn)體積含水率值

Table1Volumetric soil water content for each observation point

觀測(cè)點(diǎn)及坐標(biāo)Observation point and coordinates體積含水率Volume content of soil/(cm3·cm-3)觀測(cè)點(diǎn)及坐標(biāo)Observation point and coordinates體積含水率Volume content of soil/(cm3·cm-3)1(5,-5)0.25113(10,-25)0.2802(5,-10)0.28614(10,-30)0.2673(5,-15)0.31515(10,-35)0.2174(5,-20)0.20816(10,-40)0.0705(5,-25)0.21917(15,-5)0.0236(5,-30)0.20618(15,-10)0.0367(5,-35)0.24619(15,-15)0.1288(5,-40)0.19420(15,-20)0.1339(10,-5)0.22221(15,-25)0.21210(10,-10)0.26022(15,-30)0.13111(10,-15)0.28123(15,-35)0.03912(10,-20)0.28924(15,-40)0.031

文獻(xiàn)[23]報(bào)道了不同滴頭流量對(duì)土壤濕潤(rùn)體特征的影響，實(shí)驗(yàn)采用的導(dǎo)水裝置直徑與透水邊界高度均為5 cm，滴頭流量分別為1.5、2、3、4 L·h-1。基于實(shí)驗(yàn)過(guò)程中量測(cè)的土壤濕潤(rùn)距離，擬合不同滴頭流速時(shí)水平和垂直濕潤(rùn)距離與時(shí)間的方程。本文根據(jù)文獻(xiàn)[23]的擬合方程，分別計(jì)算了實(shí)驗(yàn)過(guò)程中滴頭流量為1.5、3、4 L·h-1時(shí)的土壤濕潤(rùn)距離(表2)。

1.3 模型數(shù)據(jù)準(zhǔn)備

1.3.1 計(jì)算區(qū)域及網(wǎng)格劃分

模型計(jì)算區(qū)域的垂直方向長(zhǎng)為50 cm，徑向?qū)挒?5 cm，共劃分成3 072個(gè)三角形網(wǎng)格(圖1)。為使計(jì)算更加精確，將出水口附近的網(wǎng)格加密成外接圓半徑為0.8 cm的三角形網(wǎng)格。

1.3.2 邊界條件與初始條件

邊界條件和初始條件對(duì)于模擬結(jié)果的精度具有較大影響[24-25]。模擬區(qū)域土壤初始含水量為0.022 cm3·cm-3。由于是軸對(duì)稱問(wèn)題，故只考慮圖1中ABCDEFG邊界。AB和BC為均勻入滲邊界，CD、AG、EF、DE和GF為無(wú)流邊界。

2 結(jié)果與分析

針對(duì)上述實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，本文確定以下2種工況，即反演工況和驗(yàn)證工況。反演工況：用實(shí)驗(yàn)滴頭流量為2 L·h-1時(shí)測(cè)得的土壤含水量(表1)作為反演數(shù)據(jù)推求土壤水力特征參數(shù)；驗(yàn)證工況：用滴頭流量分別為1.5、3、4 L·h-1時(shí)測(cè)得的土壤濕潤(rùn)距離數(shù)據(jù)(表2)對(duì)反演的土壤水力特征參數(shù)的可靠性進(jìn)行驗(yàn)證。

2.1 土壤水力特征參數(shù)反演

HYDRUS-2D軟件帶有基于神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的傳遞函數(shù)法，能根據(jù)土壤顆粒級(jí)配情況預(yù)測(cè)土壤水力特征參數(shù)(Rosetta模型)。作為對(duì)比，本文采用Rosetta模型計(jì)算實(shí)驗(yàn)土的土壤水力特征參數(shù)(表3)。

表2實(shí)驗(yàn)過(guò)程中不同時(shí)間的土壤濕潤(rùn)距離

Table2Measured time and wetting distance during experiments

t/min不同滴頭流量下的水平距離Horizontal distance under different dripper water flow/cm1.5 L·h-13 L·h-14 L·h-1不同滴頭流量下的垂直距離Vertical distance under different dripper water flow/cm1.5 L·h-13 L·h-14 L·h-154.059.0810.853.026.367.63105.6210.9513.074.438.079.55156.8112.2214.585.549.2710.89207.8113.2115.766.4910.2411.95258.6814.0316.737.3511.0612.84309.4614.7317.578.1311.7713.623510.1815.3618.328.8512.4114.324010.8515.9218.999.5212.9914.954511.4716.4419.6010.1613.5315.535012.0616.9120.1610.7714.0316.075512.6117.3520.6911.3614.5016.576013.1517.7621.1811.9114.9717.057014.1418.52—12.9715.75—8015.0719.92—13.9716.49—9015.93——14.91——10016.75——15.79——11017.52——16.65——12018.26——17.47——13018.97——18.26——14019.65——19.02——15020.30——19.76——16020.93——20.48——

■代表土壤含水量測(cè)量點(diǎn)。■ denoted points for measuring soil water content.圖1 有限元計(jì)算網(wǎng)格及邊界示意圖Fig.1 Diagram of finite element mesh with boundary conditions

如前所述，本文基于HYDRUS-2D軟件并結(jié)合表1的觀測(cè)數(shù)據(jù)推求了土壤水力特征參數(shù)。第一組數(shù)值實(shí)驗(yàn)是以Rosetta法得出的土壤水力特征參數(shù)值作為反演參數(shù)的初始值，對(duì)θs、α、n和

Ks進(jìn)行反演，4個(gè)反演參數(shù)的搜索區(qū)間分別設(shè)為0.35～0.6、0.01～0.2、1.2～3.0、0.01～0.5。鑒于有文獻(xiàn)報(bào)道反演參數(shù)越少或選取觀測(cè)值種類越多，反演參數(shù)結(jié)果更準(zhǔn)確[26]，考慮到土壤飽和含水量的值相對(duì)確定，故第二組數(shù)值試驗(yàn)將θs和θr取為定值，即選取Rosetta法得到的值，對(duì)另外3個(gè)參數(shù)進(jìn)行反演優(yōu)化，優(yōu)化區(qū)間和第一組一樣。兩組數(shù)據(jù)實(shí)驗(yàn)反演得到的參數(shù)見(jiàn)表3。

圖2是反演工況中的模擬含水量值與實(shí)測(cè)值的對(duì)比，直觀地看出，3參數(shù)的回歸擬合線的斜率(0.741 4)比4參數(shù)的回歸擬合線的斜率(0.730 4)更接近于1。從模型評(píng)估結(jié)果(表4)看，用3參數(shù)計(jì)算的NSE也略好于4參數(shù)，這一結(jié)果與已有的文獻(xiàn)報(bào)道相符[27]。MAE與RMSE這2個(gè)指標(biāo)也反映了同一情況，即3參數(shù)反演的結(jié)果略好于4參數(shù)，但總體相差不多。

2.2 反演參數(shù)驗(yàn)證

將反演得到的參數(shù)對(duì)驗(yàn)證工況進(jìn)行數(shù)值模擬，并對(duì)模擬的土壤濕潤(rùn)距離數(shù)據(jù)與實(shí)測(cè)值進(jìn)行比對(duì)驗(yàn)證。圖3-A、B顯示了驗(yàn)證工況中基于3參數(shù)和4參數(shù)反演的模擬濕潤(rùn)距離與觀測(cè)值的關(guān)系，表5為驗(yàn)證工況模擬結(jié)果的統(tǒng)計(jì)分析數(shù)據(jù)。不難發(fā)現(xiàn)：無(wú)論是3參數(shù)還是4參數(shù)反演，計(jì)算的NSE均在0.8以上，說(shuō)明模擬值與實(shí)測(cè)結(jié)果吻合良好，其中基于4參數(shù)反演參數(shù)計(jì)算的濕潤(rùn)距離略接近于實(shí)測(cè)值。圖3-C、D展示了4參數(shù)反演時(shí)不同流量下的濕潤(rùn)距離與時(shí)間變化的模擬值與實(shí)測(cè)值，其中，1.5、3 L·h-1工況的NSE值均在0.75以上，說(shuō)明模型預(yù)測(cè)結(jié)果可靠。4 L·h-1工況下垂直濕潤(rùn)距離的NSE為0.546，可靠度相對(duì)較低，但結(jié)果還是可以接受的。總體來(lái)說(shuō)，3參數(shù)與4參數(shù)反演得到的土壤水力特征參數(shù)均具有較高可靠度，模擬的土壤濕潤(rùn)距離與實(shí)測(cè)值較一致。

表3土壤水力特性參數(shù)值

Table3Soil hydraulic parameter values

求參方法 Method of seeking parameterθs/(cm3·cm-3)θr/(cm3·cm-3)α/cm-1nKs/(cm·min-1)Rosetta0.3570.0100.0791.5710.029α、n、Ks未知 α, n, Ks unknown0.357 0.010 0.028 2.7570.050 θs、α、n、Ks未知 θs, α, n, Ks unknown0.3930.010 0.031 2.2630.081

圖2 用3個(gè)(A)和4個(gè)(B)反演參數(shù)獲得的土壤含水量模擬值與實(shí)測(cè)值比較Fig.2 Comparison between simulated and measured values of soil water content obtained from three (A) and four (B) inferred parameters

表4反演模擬結(jié)果統(tǒng)計(jì)分析

Table4Statistical analysis of simulated results for inference case

反演參數(shù)Inferred parametersRMSE/(cm3·cm-3)NSEMAE/(cm3·cm-3)3參數(shù)Three parameters0.0480.7160.0414參數(shù)Four parameters0.0490.7140.042

2.3 土壤水分運(yùn)動(dòng)分析

2.3.1 不同直徑的導(dǎo)水裝置灌溉模擬分析

灌溉滴頭流量選用2 L·h-1，側(cè)邊透水邊界高度選用5 cm，選取導(dǎo)水裝置直徑分別為50、90、130 mm，總灌溉時(shí)長(zhǎng)為120 min。

圖4展示了不同直徑導(dǎo)水裝置不同時(shí)刻的土壤水分分布狀態(tài)?？梢钥闯?，間接地下滴灌時(shí)土壤濕潤(rùn)體的形狀近似于橢圓體，隨著灌溉時(shí)間增加，濕潤(rùn)體范圍越來(lái)越大。同時(shí)可以看出，隨著灌溉裝置直徑的增大，濕潤(rùn)距離略有增大，向上濕潤(rùn)距離降低較為明顯，而向下濕潤(rùn)距離幾乎不變，說(shuō)明在一定的滴頭流量下，一定程度的增大導(dǎo)水裝置直徑能減少水分向地表的運(yùn)移距離。截面B(距導(dǎo)水裝置15 cm)比截面A(距導(dǎo)水裝置10 cm)的總體含水量低，灌溉初期截面A處各個(gè)直徑的最大含水量均在地下18.5 cm的位置，直徑為130 mm(簡(jiǎn)記為D130)的最大含水量比直徑為90 cm(簡(jiǎn)記為D90)的最大含水量要大9.3%，比直徑為50 cm(簡(jiǎn)記為D50)的最大含水量大15.9%，在截面B處這一差距更為明顯。不同截面處的最大含水量的差異均隨時(shí)間的增加而減小，剖面A處由30 min時(shí)的9.3%(D130與D90對(duì)比)和15.9%(D130與D50對(duì)比)分別降至灌溉結(jié)束時(shí)的2.5%和4.4%。對(duì)剖面C(距灌溉裝置底部5 cm)處與剖面D(距灌溉裝置底部10 cm)的含水量進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn)，在導(dǎo)水裝置底部，不同直徑之間模擬的土壤含水量幾乎沒(méi)有差異，但隨著離導(dǎo)水裝置距離的增加，土壤含水量的差異開(kāi)始顯現(xiàn)，直徑越大，濕潤(rùn)體周邊的含水量相對(duì)越小。導(dǎo)水裝置直徑的增加能增加地面下18.5 cm位置處的含水量，但對(duì)其他位置影響不大?？偟膩?lái)說(shuō)，導(dǎo)水裝置直徑的變化對(duì)于側(cè)面和底部的土壤水分分布影響較小。

A，基于3參數(shù)反演的總體比較；B，基于4參數(shù)反演的總體比較；C，水平濕潤(rùn)距離與時(shí)間的關(guān)系；D，垂直濕潤(rùn)距離與時(shí)間的關(guān)系。A， Overall comparison based on three inferred parameters; B， Overall comparison based on four inferred parameters; C， Relationship of horizontal wetting distance with time; D， Relationship of vertical wetting distance with time.圖3 驗(yàn)證工況的模擬土壤濕潤(rùn)距離與實(shí)測(cè)值對(duì)比Fig.3 Comparison between simulated soil wetting distance and measured values for validation case

表5驗(yàn)證模擬結(jié)果的統(tǒng)計(jì)分析

Table5Statistical analysis of simulated results for validation case

驗(yàn)證工況Validation caseRMSE/cmNSEMAE/cm三參數(shù)Three parameters4.0460.8421.519四參數(shù)Four parameters3.4780.8831.3441.5 L·h-1水平距離1.3030.9281.149Horizontal distance at 1.5 L·h-11.5 L·h-1垂直距離1.5890.9021.537Vertical distance at 1.5 L·h-13 L·h-1水平距離1.3880.7611.378Horizontal distance at 3 L·h-13 L·h-1垂直距離0.7110.9380.585Vertical distance at 3 L·h-14 L·h-1水平距離1.3630.8041.309Horizontal distance at 4 L·h-14 L·h-1垂直距離1.8970.5461.617Vertical distance at 4 L·h-1

2.3.2 不同透水邊界高度的導(dǎo)水裝置灌溉模擬分析

與2.3.1節(jié)設(shè)置的參數(shù)類似，灌溉滴頭流量選用2 L·h-1，導(dǎo)水裝置直徑選用50 mm，選取透水邊界高度分別為1、5、10 cm，總灌溉時(shí)長(zhǎng)為120 min。

圖5為灌溉過(guò)程中30、60、120 min時(shí)的土壤水分分布。土壤濕潤(rùn)體均近似于橢圓體，不同的

是，不同透水邊界高度的濕潤(rùn)體橢圓軸中心位置不一，透水邊界高度越大，橢圓軸中心越向上偏移，而且隨著透水邊界高度的增大，灌溉后期土壤表面土體濕潤(rùn)面積會(huì)越大，向下濕潤(rùn)距離則相對(duì)減少。灌溉初期，剖面A處的土壤最大含水量隨著側(cè)邊透水邊界高度的增加而向上移動(dòng)，透水邊界高度為1、5、10 cm對(duì)應(yīng)的最大含水量的位置分別為地下21.6、18.8、16.4 cm。剖面B處的情況與之類似。從剖面C的水分分布看，隨著透水邊界高度的增加，同一剖面處的含水量逐漸降低，初始30 min，透水邊界高為10 cm時(shí)的含水量比透水邊界高為5 cm時(shí)整體低0.034 cm3·cm-3，并比透水邊界高為1 cm時(shí)整體低0.072 cm3·cm-3，至灌溉結(jié)束，這一差異分別降至0.021、0.041 cm3·cm-3。剖面D處，也存在同樣的差異，且初始階段該差異更大?？傮w說(shuō)來(lái)，導(dǎo)水裝置透水邊界高度的變化對(duì)于導(dǎo)水裝置側(cè)部和底部都有較大影響，一定程度的增大導(dǎo)水裝置側(cè)邊透水邊界高度能增加側(cè)面土體含水量，而底部土體含水量降低。因此，對(duì)于固定直徑的導(dǎo)水裝置，透水邊界高度的選取應(yīng)根據(jù)其具體情況而定，過(guò)高的透水邊界會(huì)使得水分移向土表，造成蒸發(fā)損失。

3 結(jié)論

本研究表明，用HYDRUS-2D軟件對(duì)土壤水力特征參數(shù)進(jìn)行反演具有較高的可靠度，基于反演參數(shù)模擬的土壤含水量和濕潤(rùn)距離與實(shí)測(cè)值吻合良好，3個(gè)參數(shù)反演的模擬結(jié)果與4個(gè)參數(shù)反演的相差不大，計(jì)算的模型納什效率系數(shù)均達(dá)0.71以上。間接地下滴灌過(guò)程中，相同側(cè)邊透水高度條件下不同直徑的導(dǎo)水裝置對(duì)于裝置周邊的土壤含水量影響不大。相同直徑不同側(cè)邊透水邊界高度的導(dǎo)水裝置對(duì)于裝置周邊的土壤含水量影響較大，隨著透水邊界高度的增加，導(dǎo)水裝置側(cè)面土體的含水量整體上移，且顯著減少導(dǎo)水裝置下部土體的含水量，過(guò)大的邊界高度會(huì)使土體表面濕潤(rùn)面積增大，造成土壤蒸發(fā)水分損失。

A，土壤含水量二維分布圖；B，距導(dǎo)水裝置10 cm處土壤含水量分布；C，距導(dǎo)水裝置15 cm處土壤含水量分布；D，距導(dǎo)水裝置底部5 cm處土壤含水量分布；E，距導(dǎo)水裝置底部10 cm處土壤含水量分布。T，時(shí)間(min)；D，直徑(mm)。A， Two dimensional distribution of soil water content; B， Distribution of soil water content at r=10 cm; C， Distribution of soil water content at r=15 cm; D， Distribution of soil water content at z=-25 cm; E， Distribution of soil water content at z=-30 cm. T represented time (min); D represented diameter (mm).圖4 不同直徑導(dǎo)水裝置灌溉時(shí)的土壤水分分布Fig.4 Distribution of soil water content with different device diameters in irrigation

A，土壤含水量二維分布圖；B，距導(dǎo)水裝置10 cm處土壤含水量分布；C，距導(dǎo)水裝置15 cm處土壤含水量分布；D，距導(dǎo)水裝置底部5 cm處土壤含水量分布；E，距導(dǎo)水裝置底部10 cm處土壤含水量分布。T，時(shí)間(min)；L，透水邊界高度(cm)。A， Two dimensional distribution of soil water content; B， Distribution of soil water content at r=10 cm; C， Distribution of soil water content at r=15 cm; D， Distribution of soil water content at z=-25 cm; E， Distribution of soil water content at z=-30 cm. T represented time (min); L represented permeable height (cm).圖5 不同側(cè)面透水高度導(dǎo)水裝置灌溉時(shí)的土壤水分分布Fig.5 Distribution of soil water content with different permeable heights in irrigation