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        液態(tài)排渣煤粉燃燒器燃燒溫度影響因素分析

        2019-03-11 08:57:40賈明生張林鋒扶廷正
        工業(yè)加熱 2019年1期
        關(guān)鍵詞:熱風(fēng)過(guò)量燃燒器

        賈明生,張林鋒,扶廷正,陳 賽

        (1.廣東海洋大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院,廣東湛江524088;2.浙江富春江環(huán)保科技研究有限公司,浙江杭州311401)

        燃燒溫度是反映燃燒熱狀態(tài)的重要參數(shù)之一,對(duì)于液態(tài)排渣煤粉燃燒器而言,其不僅影響飛灰含碳量的高低[1]、液態(tài)捕渣量的多少及煤粉燃燒過(guò)程中NOx的生成量[2-6],還直接關(guān)系到燃燒器能否持續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行。液態(tài)排渣煤粉燃燒器屬于旋風(fēng)燃燒方式,其特點(diǎn)介于層燃和室燃之間,兼有并突出了這兩種方式的長(zhǎng)處。對(duì)于液態(tài)排渣煤粉燃燒器,燃燒室內(nèi)的燃燒溫度過(guò)低,筒壁熔渣膜難以達(dá)到軟化和熔融狀態(tài),導(dǎo)致液渣量偏小、排渣不順暢;燃燒溫度過(guò)高,燃燒室爐襯表面渣膜變薄,熱阻減小,傳熱量增大,難以實(shí)現(xiàn)“以渣抗渣”,燃燒室爐襯易被高溫?zé)煔馇治g燒壞[7]。因此,在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中,合理調(diào)控液態(tài)排渣煤粉燃燒器內(nèi)的燃燒溫度非常重要。影響燃燒器內(nèi)的燃燒溫度因素眾多,本文僅研究熱風(fēng)溫度、過(guò)量空氣系數(shù)、冷卻水帶走熱量比例、熱負(fù)荷、煤低位發(fā)熱量等五個(gè)因素對(duì)燃燒溫度的影響規(guī)律和影響程度。

        1 燃燒溫度的計(jì)算

        1.1 燃燒熱平衡模型的建立

        液態(tài)排渣煤粉燃燒器在運(yùn)行過(guò)程中通常溫度高達(dá)1 600℃以上,燃燒室需采用水冷膜式壁,水冷壁外表面附著一層耐火材料,內(nèi)置金屬銷釘。燃燒室采用冷卻水進(jìn)行冷卻才能在高溫條件下持久穩(wěn)定地工作,冷卻水帶走熱量作為燃燒器輸出熱量的一部分。建立燃燒熱平衡模型時(shí),需作如下假定:①煤灰中不含固定碳,煤粉的機(jī)械不完全燃燒熱損失不計(jì);②煤粉和二次風(fēng)中的水分會(huì)與煤粉分解后的焦炭發(fā)生水煤氣反應(yīng),吸收部分熱量,但該反應(yīng)發(fā)生的程度較低,不作考慮;③灰分中的SiO2會(huì)與煤粉分解后的焦炭發(fā)生還原反應(yīng),SiO2氣化成SiO,消耗部分熱量[8],該反應(yīng)發(fā)生比較困難,不作考慮;④燃燒產(chǎn)物中CO2和H2O會(huì)存在高溫離解的情況,其分解程度與體系的溫度及壓力有關(guān),在壓強(qiáng)為0.1×105~5×105Pa,溫度低于2 100℃時(shí),燃燒產(chǎn)物熱分解現(xiàn)象及其影響較小[9],忽略不計(jì)這部分熱量;⑤由于燃燒反應(yīng)產(chǎn)物中H2和CmHn等含量極低,化學(xué)不完全燃燒熱損失僅考慮CO的不完全燃燒熱損失?;谏鲜黾俣l件,煤粉完全燃燒時(shí),熱平衡模型的各輸入熱量項(xiàng)、輸出熱量項(xiàng)如圖1所示。

        圖1 燃料完全燃燒時(shí)燃燒器熱平衡模型

        當(dāng)過(guò)量空氣系數(shù)小于1,燃料不完全燃燒時(shí),熱平衡模型中總輸入熱量需減去CO的不完全燃燒熱損失。由熱平衡模型可得燃燒溫度的計(jì)算公式如式(1)所示。

        式中:?theo為燃燒溫度,℃;Qnet,ad為燃料空氣干燥基低位發(fā)熱量,kJ/kg;Qair為空氣帶入的物理熱,kJ/kg;Qfuel為燃料帶入的物理熱,kJ/kg;Qw為冷卻水帶走熱量,kJ/kg;Qco為CO不完全燃燒熱損失,kJ/kg;cgas為氣體燃燒產(chǎn)物的平均比熱容,kJ/(m3·℃)(標(biāo)準(zhǔn));Vgas為氣體燃燒產(chǎn)物生成量,m3/kg(標(biāo)準(zhǔn));cash為燃燒產(chǎn)物中灰分的平均熱容,kJ/(kg·℃);mash為燃燒產(chǎn)物中灰分的質(zhì)量,kg。

        1.2 過(guò)量空氣時(shí)的燃燒溫度計(jì)算

        煤粉在過(guò)量空氣情況下完全燃燒時(shí),可以認(rèn)為不存在CO不完全燃燒熱損失項(xiàng)。因此,燃燒器總輸入熱量由煤低位發(fā)熱量Qnet,ad、空氣帶入熱量Qair及燃料帶入熱量Qfuel三部分組成,總輸出熱量由煙氣攜帶熱量Qgas、灰分升溫耗熱Qash及冷卻水帶走熱量Qw三部分組成。計(jì)算用煤種的燃料特性如表1所示。

        表1 燃料特性

        現(xiàn)以文獻(xiàn)[10]中高效低NOx煤粉工業(yè)鍋爐所搭載液態(tài)排渣煤粉燃燒器作為計(jì)算對(duì)象,選取過(guò)量空氣系數(shù)α為1.2,大氣溫度為30℃,一次風(fēng)溫度為50℃,一次風(fēng)占總風(fēng)量比例為10%,二次熱風(fēng)溫度為250℃,1 kg煤粉帶入物理熱Qfuel為16.371 kJ,冷卻水帶走熱量占總輸入熱量的10%。在文獻(xiàn)[11]中考慮灰分的理論燃燒溫度計(jì)算模型基礎(chǔ)上,將冷卻水帶走熱量納入輸出熱量的一部分,按上述方法經(jīng)計(jì)算得到燃燒溫度為?=1 719.76℃。

        1.3 欠氧燃燒時(shí)的燃燒溫度計(jì)算

        文獻(xiàn)[11]中給出了燃料完全時(shí)建立的燃燒溫度方程,但沒(méi)有給出欠氧燃燒條件下燃燒溫度方程的建立。鑒于此,本文基于方程求解法建立欠氧燃燒時(shí)燃燒溫度的計(jì)算模型。為了得到不同煤種下的燃燒溫度方程,將煤粉中各成分設(shè)置為變量如表2所示,其中變量x1~x7滿足x1+x2+x3+x4+x5+x6+x7=100。

        表2 煤粉成分的變量設(shè)置

        根據(jù)燃燒化學(xué)反應(yīng)方程式及碳元素和氧元素守恒可計(jì)算得到由x1~x6表示的煙氣各成分含量Vi0,設(shè)Vi0=b1x1+b2x2+b3x3+b4x4+b5x5+b6x6(其中i=N2、H2O、RO2、CO,下同),則欠氧燃燒時(shí)煙氣各成分含量由x1~x6表示的各系數(shù)如表3所示。

        表3 欠氧燃燒時(shí)理論煙氣各成分含量系數(shù)

        設(shè)Q2由煙氣攜帶熱量Qgas和灰分?jǐn)y帶熱量Qash兩部分組成,則Q2可由下式求得:

        根據(jù)表3、式(2)及文獻(xiàn)[11]中各煙氣成分平均比熱的擬合結(jié)果,可計(jì)算得到欠氧燃燒時(shí)Q2關(guān)于變量x1~x7及過(guò)量空氣系數(shù)α和溫度?的矩陣表達(dá)式如下:

        其中矩陣C、B、X如下:

        欠氧燃燒較之過(guò)量空氣燃燒,總輸入熱量需減去CO的不完全燃燒熱損失Qco,計(jì)算公式如下式(4):

        由總輸入熱量等于總輸出熱量,可得:

        式(5)即為欠氧燃燒時(shí)的燃燒溫度方程,其中Q2由式(3)確定,當(dāng)過(guò)量空氣系數(shù)α為0.8,其他計(jì)算條件不變時(shí),可計(jì)算得到?=1 722.28℃。

        2 燃燒溫度影響因素分析

        以文獻(xiàn)[10]中的高效低NOx煤粉燃燒器作為計(jì)算對(duì)象,選擇燃料特性如表1所示,按上述燃燒溫度的計(jì)算方法,研究熱風(fēng)溫度、過(guò)量空氣系數(shù)、冷卻水帶走熱量比例、熱負(fù)荷、煤低位發(fā)熱量等五個(gè)因素對(duì)燃燒溫度的影響規(guī)律。

        2.1 熱風(fēng)溫度對(duì)燃燒溫度的影響

        二次熱風(fēng)是空氣與鍋爐尾部煙氣換熱得到的,熱風(fēng)溫度不超過(guò)350℃。冷卻水泵轉(zhuǎn)速是根據(jù)冷卻水溫度進(jìn)行變頻調(diào)節(jié)的,根據(jù)長(zhǎng)期運(yùn)行情況,以文獻(xiàn)[10]中燃燒器的冷卻水帶走熱量基本維持在2 149.6 kJ/kg左右,取過(guò)量空氣系數(shù)α為1.2。經(jīng)計(jì)算得到熱風(fēng)溫度在100~350℃變化時(shí),燃燒器的燃燒溫度變化情況如圖2所示。

        二次熱風(fēng)作為燃燒器輸入熱量來(lái)源之一,燃燒溫度與熱風(fēng)溫度必定呈正相關(guān)。從圖2可以看到,燃燒溫度與熱風(fēng)溫度呈強(qiáng)線性關(guān)系,且熱風(fēng)溫度每升高1℃,燃燒溫度約提高0.56℃。

        圖2 熱風(fēng)溫度對(duì)燃燒溫度的影響趨勢(shì)

        2.2 過(guò)量空氣系數(shù)α對(duì)燃燒溫度的影響

        設(shè)熱風(fēng)溫度為250℃,計(jì)算得到過(guò)量空氣系數(shù)α在0.7~1.4變化時(shí),燃燒器的燃燒溫度變化情況如圖3所示。

        從圖3可以看到,過(guò)量空氣系數(shù)α對(duì)燃燒溫度有顯著影響。當(dāng)α<1時(shí),燃燒溫度隨著過(guò)量空氣系數(shù)的增大而升高,說(shuō)明因燃燼率提高釋放的熱量要比因空氣量增多而吸收的熱量多;當(dāng)α>1時(shí),燃燒溫度隨著過(guò)量空氣系數(shù)的增大而降低,此時(shí)空氣量增多吸收更多的熱量是燃燒溫度降低的主導(dǎo)因素??梢?jiàn)過(guò)量空氣系數(shù)α過(guò)高或過(guò)低均不利于維持一個(gè)合適的燃燒溫度范圍,在燃燒器運(yùn)行時(shí),需要對(duì)鼓風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)進(jìn)行適當(dāng)調(diào)節(jié),使過(guò)量空氣系數(shù)α穩(wěn)定在某最佳值附近。

        圖3 過(guò)量空氣系數(shù)對(duì)燃燒溫度的影響

        2.3 冷卻水帶走熱量對(duì)燃燒溫度的影響

        設(shè)熱風(fēng)溫度為250℃,過(guò)量空氣系數(shù)為1.2,計(jì)算得到冷卻水帶走不同比例熱量情況下,燃燒器燃燒溫度的變化趨勢(shì)如圖4所示。

        從圖4可以看出,冷卻水帶走熱量占煤粉有效輸入熱量之比從0%增至12%,燃燒溫度相應(yīng)地從1 891.9℃下降至1 685.3℃,燃燒溫度與冷卻水帶走熱量比例呈現(xiàn)強(qiáng)負(fù)線性相關(guān),且冷卻水帶走熱量比例每增加一個(gè)百分點(diǎn),燃燒溫度下降17.2℃。

        圖4 冷卻水帶走熱量比例對(duì)燃燒溫度的影響

        2.4 熱負(fù)荷對(duì)燃燒溫度的影響

        設(shè)熱風(fēng)溫度為250℃,在過(guò)量空氣系數(shù)α分別為1.1和1.2時(shí),通過(guò)計(jì)算得到不同熱負(fù)荷下燃燒溫度的變化情況如圖5所示。

        圖5 熱負(fù)荷對(duì)燃燒溫度的影響

        從圖5可以看到,每增加1%熱負(fù)荷,燃燒溫度上升2.8℃左右,熱負(fù)荷對(duì)燃燒溫度的影響并不大,原因在于熱負(fù)荷增加一倍的同時(shí),在保持過(guò)量空氣系數(shù)不變的情況下,煙氣量也增加了一倍。另外,熱負(fù)荷對(duì)燃燒溫度施加的影響受過(guò)量空氣系數(shù)影響不大,每增加1%熱負(fù)荷,α為1.2時(shí)燃燒溫度上升2.7℃,α為1.1時(shí)燃燒溫度上升2.9℃,變化幅度比較接近。

        2.5 煤低位發(fā)熱量對(duì)燃燒溫度的影響

        煤粉低位發(fā)熱量作為最主要的輸入熱量來(lái)源,其大小勢(shì)必影響燃燒溫度。以1 kg煤粉作為計(jì)算度量,設(shè)熱風(fēng)溫度為250℃,過(guò)量空氣系數(shù)為1.2時(shí),計(jì)算得到51種不同煤種的燃燒溫度,燃燒溫度隨煤低位發(fā)熱量的變化情況如圖6所示。從整體來(lái)看,燃燒溫度隨著煤低位發(fā)熱量的增大而呈現(xiàn)升高趨勢(shì),但并不是隨著低位發(fā)熱量的增大而嚴(yán)格的升高,即使某相近低位發(fā)熱量的兩煤種,燃燒溫度也可能相差較大,這與王世昌[12]對(duì)158種動(dòng)力煤絕熱燃燒溫度的研究結(jié)果具有一致性。實(shí)際上煤低位發(fā)熱量是由煤成分參數(shù)決定的,而煤成分不同又導(dǎo)致理論空氣量不同,由于煤成分不同對(duì)二者的影響并不總是同步的,因此燃燒溫度隨煤低位發(fā)熱量的變化并不是嚴(yán)格遞增的。

        圖6 燃燒溫度隨煤低位發(fā)熱量變化情況

        3 燃燒溫度影響因素的灰色關(guān)聯(lián)分析

        為了確定燃燒溫度的各影響因素對(duì)其影響程度,明確哪些是主要因素,哪些是次要因素,采取灰色關(guān)聯(lián)分析的方法進(jìn)行研究分析[13-14]。它是從系統(tǒng)離亂的、隨機(jī)的行為特征量中確定因素間關(guān)聯(lián)程度的一種分析方法,是基于行為因子序列的微觀或宏觀幾何接近程度,對(duì)樣本容量和數(shù)據(jù)有無(wú)規(guī)律情況沒(méi)有要求。

        設(shè)有m個(gè)比較序列Xi和s個(gè)參考序列Yj,記為

        則比較序列Xi中某元素xi(k)和參考序列Yj中元素yj(k)的關(guān)聯(lián)系數(shù)ξji(k)可由下式計(jì)算:

        式中:Δ(k)=|yj(k)-xi(k)|,Δmax(k)和Δmin(k)分別表示參考序列元素與對(duì)應(yīng)比較序列元素絕對(duì)差值中的最大值和最小值,ρ為分辨系數(shù),通常取ρ=0.5。

        關(guān)聯(lián)系數(shù)是比較數(shù)列與參考數(shù)列在各個(gè)時(shí)刻的關(guān)聯(lián)程度值,為了從總體上了解序列之間的關(guān)聯(lián)程度,求其平均值,作為比較數(shù)列與參考數(shù)列間關(guān)聯(lián)程度的數(shù)量表示,即灰色關(guān)聯(lián)度rji,可由下式計(jì)算:

        按灰色關(guān)聯(lián)度分析原則,關(guān)聯(lián)度越大的比較序列與參考序列越為接近,即是影響參考序列指標(biāo)越主要的因素。因此,按照計(jì)算出的關(guān)聯(lián)度值便可排列出比較序列對(duì)參考序列影響程度的大小次序。

        當(dāng)煤種一定時(shí),可調(diào)節(jié)的變量為熱風(fēng)溫度(X1)、過(guò)量空氣系數(shù)(X2)、冷卻水帶走熱量比例(X3)及負(fù)荷(X4),以這4個(gè)因素序列為比較序列,以燃燒溫度(Y)為參考序列,對(duì)表4中20組數(shù)據(jù)進(jìn)行均值化處理,使各序列無(wú)量綱化并處于同一數(shù)量級(jí)后,進(jìn)行灰色關(guān)聯(lián)分析。

        表4 燃燒溫度與各影響因素一覽表

        經(jīng)計(jì)算,得到灰色關(guān)聯(lián)度序列為r={0.688 6,0.690 9,0.569 8,0.616 5},各影響因素對(duì)燃燒溫度的關(guān)聯(lián)度順序?yàn)椋篨2>X1>X4>X3。因此,當(dāng)煤種一定時(shí),其他幾個(gè)因素對(duì)燃燒器燃燒溫度的影響程度依次為:過(guò)量空氣系數(shù)>熱風(fēng)溫度>負(fù)荷>冷卻水帶走熱量比例。

        4 結(jié)論

        本研究針對(duì)液態(tài)排渣煤粉燃燒器基于方程求解法建立了燃燒溫度計(jì)算模型,可簡(jiǎn)捷、準(zhǔn)確地求解燃燒溫度[11]。在此基礎(chǔ)上,研究分析了燃燒器燃燒溫度影響因素。通過(guò)各影響因素與燃燒溫度的灰色關(guān)聯(lián)分析,明確了各影響因素對(duì)燃燒器燃燒溫度的影響程度。得出如下結(jié)論:

        (1)熱風(fēng)溫度、負(fù)荷與燃燒溫度呈強(qiáng)正線性相關(guān)關(guān)系;冷卻水帶走熱量比例與燃燒溫度呈強(qiáng)負(fù)線性相關(guān)關(guān)系;過(guò)量空氣系數(shù)與燃燒溫度呈非線性關(guān)系,過(guò)量空氣系數(shù)為1時(shí),燃燒溫度達(dá)到最大值,過(guò)量空氣系數(shù)偏離1到兩側(cè)時(shí),燃燒溫度均呈下降趨勢(shì);燃煤低位發(fā)熱量與燃燒溫度具有較強(qiáng)正相關(guān)關(guān)系。

        (2)煤種一定時(shí),熱風(fēng)溫度、過(guò)量空氣系數(shù)、冷卻水帶走熱量比例及負(fù)荷對(duì)燃燒溫度的影響程度從高到低依次為:過(guò)量空氣系數(shù)>熱風(fēng)溫度>負(fù)荷>冷卻水帶走熱量比例。

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