黎 凌，衛(wèi)俊佚，張 謙

（1.油氣田應(yīng)用化學(xué)四川省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川廣漢618300；2.中國(guó)石油集團(tuán)川慶鉆探工程有限公司鉆采工程技術(shù)研究院，四川廣漢618300；3.中國(guó)石油西南威遠(yuǎn)東頁(yè)巖氣作業(yè)分公司，四川成都610000；4.中國(guó)石油集團(tuán)川慶鉆探工程有限公司鉆井液技術(shù)服務(wù)公司，四川成都610000）

四川磨溪高石梯和下川東等地區(qū)應(yīng)用精細(xì)控壓鉆井技術(shù)，解決了因鉆井液安全密度窗口窄引起的漏失嚴(yán)重、噴漏同存等技術(shù)難點(diǎn)，但在起下鉆及完井過程中缺乏有效且安全的封隔，鉆井液漏失嚴(yán)重，井控風(fēng)險(xiǎn)極高［1－3］。如，高石00X-XX 井在5 188.00～5 838.00m控壓鉆進(jìn)井段起下鉆過程中漏失量達(dá)2 053.0m3，完井過程中漏失量達(dá)1 985.0m3；高石XX2井在5 356.00～5 860.00m控壓鉆進(jìn)井段起下鉆過程漏失量達(dá)2 324.0m3，完井過程中漏失量達(dá)1 180.5m3。川渝地區(qū)常采用重漿帽加吊灌的方法解決精細(xì)控壓鉆井中起下鉆和完井時(shí)的漏失問題［4－5］，但是川渝地區(qū)地層孔洞裂縫發(fā)育、鉆井液安全密度窗口窄，鉆井液密度稍高就會(huì)發(fā)生井漏，鉆井液密度稍低就可能發(fā)生井涌、井噴等安全事故，并且會(huì)造成鉆井液密度不均，不利于準(zhǔn)確判斷井下情況。國(guó)內(nèi)還采用水泥塞封固后起下鉆的方法［6］，即在套管鞋附近注入水泥塞，封隔下部井段，但是該方法存在水泥塞質(zhì)量不高且候凝時(shí)間長(zhǎng)的問題。

對(duì)于控壓鉆井或者欠平衡鉆井過程中起下鉆和完井時(shí)的油氣封隔，國(guó)內(nèi)外主要采用機(jī)械封隔和化學(xué)封隔2種方法。機(jī)械封隔即在技術(shù)套管內(nèi)安裝套管閥［7］，利用套管閥的開關(guān)實(shí)現(xiàn)在起下鉆和下入完井管串時(shí)處于負(fù)壓狀態(tài)；用不壓井起下鉆裝置實(shí)現(xiàn)整個(gè)作業(yè)處于負(fù)壓狀態(tài)［8］，但是該方法的成本較高?；瘜W(xué)封隔是采用化學(xué)方法形成封隔介質(zhì)，如國(guó)內(nèi)吐哈油田、南堡油田等采用凍膠閥密封井筒油氣［9－10］，但凍膠閥的基液黏度高，需使用水泥車泵注，占用設(shè)備較多，且需采用化學(xué)破膠劑破膠，破膠時(shí)間長(zhǎng)，一般需要10～15d。梁大川等人［11］提出采用聚合物凝膠封隔井筒油氣，并研究出耐溫110～140℃的聚合物凝膠，與常用鉆井液配伍性好，現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用表明，該聚合物凝膠段塞具有一定的封隔效果，但采用化學(xué)破膠，存在破膠時(shí)間長(zhǎng)且破膠不完全的問題。美國(guó)MI Swaco公司開發(fā)出流體壓力傳遞段塞FPTP［12］，這種基于交聯(lián)聚合物的鉆井液段塞是為保證控壓鉆井起下管柱井控安全設(shè)計(jì)的，目前已投入現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用，但不在我國(guó)銷售，也不提供技術(shù)服務(wù)。

因此，急需研制一種操作簡(jiǎn)單、成本較低、封隔性好且起下鉆后能快速恢復(fù)鉆進(jìn)的控壓鉆井用凝膠隔離塞，為窄鉆井液密度窗口地層安全、高效起下鉆提供技術(shù)保障。為此，筆者基于無(wú)機(jī)水硬性膠凝理論、密實(shí)充填理論和固化增強(qiáng)理論［13－15］，通過室內(nèi)試驗(yàn)，研制出一種無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液，其密度、稠化時(shí)間可以調(diào)控，具有良好的流變性、抗鉆井液污染性能，固化成塞后具有較強(qiáng)的抗氣竄能力，能封隔油氣，保證精細(xì)控壓鉆井起下鉆安全。

1 無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液配方

選用一種工業(yè)廢棄物且具有潛在活性的無(wú)機(jī)膠凝劑作為凝膠隔離塞工作液的主處理劑，其比表面積為420m2／kg，密度為2.9～3.0g／cm3；為了讓無(wú)機(jī)膠凝劑顆粒均勻分散，需加入一定量的懸浮穩(wěn)定劑；為了提高其適用性，需加入激活劑和緩凝劑，調(diào)節(jié)無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液不同溫度下的稠化時(shí)間；為了提高整個(gè)無(wú)機(jī)凝膠隔離塞的綜合強(qiáng)度，需加入固化增強(qiáng)劑；為了調(diào)整其密度，需加入一定的重晶石。

1.1 無(wú)機(jī)膠凝劑加量?jī)?yōu)化

在清水中加入無(wú)機(jī)膠凝劑配制成凝膠隔離塞基液，在常溫下靜置7d后測(cè)定其流動(dòng)度，然后在100℃養(yǎng)護(hù)，用壓力加載機(jī)測(cè)定不同養(yǎng)護(hù)時(shí)間下的抗壓強(qiáng)度，以考察無(wú)機(jī)膠凝劑加量對(duì)隔離塞抗壓強(qiáng)度的影響，結(jié)果見表1。

由表1可知：在常溫條件下，加入不同量的無(wú)機(jī)膠凝劑配制出來的凝膠隔離塞基液具有良好的流動(dòng)性，同時(shí)基液靜置7d后仍然具有良好的流動(dòng)性能，說明該膠凝隔離塞基液在室溫條件下呈現(xiàn)出穩(wěn)定性，滿足現(xiàn)場(chǎng)配制和較長(zhǎng)時(shí)間放置的需求；在100℃溫度下養(yǎng)護(hù)，膠凝隔離塞基液表現(xiàn)出活性，隨著無(wú)機(jī)膠凝劑加量增大或養(yǎng)護(hù)時(shí)間增長(zhǎng)，基液整體活性增強(qiáng)。無(wú)機(jī)膠凝劑加量為100%時(shí)，基液養(yǎng)護(hù)5h后固化，抗壓強(qiáng)度達(dá)到0.76MPa；養(yǎng)護(hù)至10h，抗壓強(qiáng)度提高至1.21MPa。綜合考慮成本和固化后隔離塞的抗壓強(qiáng)度，選擇無(wú)機(jī)膠凝劑加量為100%。

1.2 懸浮穩(wěn)定劑加量?jī)?yōu)化

選擇生物聚合物XCD和膨潤(rùn)土作為無(wú)機(jī)凝膠隔離塞基液的懸浮穩(wěn)定劑，將其加入無(wú)機(jī)凝膠隔離塞基液（水＋100%膠凝劑）配制成無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液，測(cè)定其流變性能和析水量，以便確定懸浮穩(wěn)定劑的最佳加量。考慮到漿液整體的固相含量，將膨潤(rùn)土加量固定為3.0%，只調(diào)整生物聚合物XCD的加量，結(jié)果見表2。

表2 懸浮穩(wěn)定劑加量對(duì)無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液流變性及析水量的影響Table2 Effect of a suspending agent on the rheology and fluid loss of gel slurry

由表2可知：加入XCD和膨潤(rùn)土能夠改善漿液的流變性能和穩(wěn)定性能；膨潤(rùn)土加量為3%時(shí)，隨著XCD加量增大，漿液的黏度升高、切力增大，析水量減??；當(dāng)XCD和膨潤(rùn)土的加量分別為0.5%和3.0%時(shí)，漿液的析水量小于2.0mL，凝膠漿液表現(xiàn)出良好的穩(wěn)定性能。因此確定懸浮穩(wěn)定劑的最佳加量：XCD為0.5%，膨潤(rùn)土為3.0%。

1.3 激活劑加量?jī)?yōu)化

無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液在低溫條件下無(wú)活性或活性很弱，為了拓寬無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液在低溫條件下的應(yīng)用，選擇激活劑A和激活劑B，在60℃條件下考察其對(duì)無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液性能（初凝時(shí)間、終凝時(shí)間和抗壓強(qiáng)度）的影響，結(jié)果見表3和表4。

表3 激活劑A和B對(duì)無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液的性能影響Table3 Effect of activators A and B on the performance of gel slurry

表4 激活劑A和B復(fù)配后對(duì)無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液性能的影響Table4 Effect of the compounded activators A and B on the performance of gel slurry

從表3可以看出：無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液加入激活劑A或激活劑B，都可以讓其在低溫條件下表現(xiàn)出活性，隨著激活劑加量增大，該凝膠隔離塞漿液的初凝時(shí)間和終凝時(shí)間縮短，其固化后的抗壓強(qiáng)度升高；激活劑A加量超過2.5%時(shí)，固化后表面出現(xiàn)較多裂紋，其原因可能是激活劑A的激活效果過強(qiáng)，導(dǎo)致無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液固化過快，收縮并產(chǎn)生裂紋；加入激活劑B的無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液固化后未出現(xiàn)裂紋。因此，綜合考慮無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液固化后抗壓強(qiáng)度和表面裂紋情況，將激活劑A和B復(fù)配作為復(fù)合激活劑。

從表4可以看出，激活劑A與B的加量均為2.0%復(fù)配時(shí)，隔離塞漿液固化后的抗壓強(qiáng)度最高，達(dá)到了1.62MPa，且未出現(xiàn)裂紋。綜合考慮后，激活劑A和B的加量均選擇2.0%。

1.4 緩凝劑優(yōu)選

無(wú)機(jī)膠凝劑在低溫狀態(tài)下需要激活劑才能激發(fā)活性，但在高溫條件下無(wú)需激活就能表現(xiàn)出較強(qiáng)的活性。因此，需要加入緩凝劑，以防止無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液在高溫條件下提前凝固。綜合考慮緩凝劑的物理、化學(xué)性質(zhì)，測(cè)試了緩凝劑A，B和C在120℃溫度下對(duì)無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液成膠時(shí)間的影響，結(jié)果見表5。

表5 不同緩凝劑對(duì)無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液成膠時(shí)間的影響Table5 Effect of different retarders on the gelation time of gel slurry

從表5可以看出，緩凝劑A對(duì)無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液無(wú)緩凝效果，緩凝劑B有加快無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液凝固的作用，緩凝劑C對(duì)無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液具有很好的緩凝作用。

表6為120℃下緩凝劑C的加量對(duì)無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液稠化時(shí)間、初凝時(shí)間、終凝時(shí)間的影響的試驗(yàn)結(jié)果。

表6 緩凝劑C的加量對(duì)無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液成膠時(shí)間的影響Table6 Effect of retardant C dosage on gelling time of gel slurry

由表6可知，緩凝劑C對(duì)無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液有很好的緩凝作用，且隨著緩凝劑C的加量增大，緩凝效果變好，無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液的初凝時(shí)間和終凝時(shí)間增長(zhǎng)。通過調(diào)整緩凝劑加量，可在120℃下將其稠化時(shí)間控制在0.5～4.0h，從而滿足深井安全施工要求。

1.5 固化增強(qiáng)劑加量?jī)?yōu)化

無(wú)機(jī)凝膠漿液固化后表現(xiàn)出一定的抗壓強(qiáng)度，但為了滿足現(xiàn)場(chǎng)封隔井下高壓流體的要求，還需要進(jìn)一步提高固化后的強(qiáng)度，選擇密度1.14kg／L、黏度260mPa·s、環(huán)氧當(dāng)量480的水乳環(huán)氧樹脂作為無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液的固化增強(qiáng)劑，考察了水乳環(huán)氧樹脂加量對(duì)無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液固化后抗壓強(qiáng)度的影響，結(jié)果如圖1所示。

圖1 固化增強(qiáng)劑加量對(duì)無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液固化后抗壓強(qiáng)度的影響Fig.1 Effect of curing reinforcing agent dosage on solidifying compressive strength of inorganic gel slurry

從圖1可以看出：未添加固化增強(qiáng)劑水乳環(huán)氧樹脂時(shí)，無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液固化后的抗壓強(qiáng)度較低，5h抗壓強(qiáng)度為1.80MPa，10h抗壓強(qiáng)度為7.18MPa；隨著固化增強(qiáng)劑加量增大，其固化后的抗壓強(qiáng)度呈增大趨勢(shì)，當(dāng)固化增強(qiáng)劑加量增大到20%時(shí)，其固化后5h的抗壓強(qiáng)度為2.65MPa，10h的抗壓強(qiáng)度為11.9MPa，分別提高了47.2%和65.7%，說明添加固化增強(qiáng)劑可以明顯改善無(wú)機(jī)凝膠隔離塞漿液固化后的抗壓強(qiáng)度，綜合考慮固化增強(qiáng)劑成本和增強(qiáng)效果，最終確定固化增強(qiáng)劑加量為20%。

根據(jù)上述試驗(yàn)結(jié)果，確定無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液配方為：清水＋0.5%XCD＋3.0%膨潤(rùn)土＋100.0%無(wú)機(jī)膠凝劑＋2.0%激活劑A＋2.0%激活劑B＋0.5%～3.0%緩凝劑 C＋20.0%固化增強(qiáng)劑＋重晶石。

2 性能評(píng)價(jià)

2.1 流變性

測(cè)試無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液在常溫下及在120℃下養(yǎng)護(hù)2和5h后的流動(dòng)度及流變性，結(jié)果見表7。

表7 無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液的流動(dòng)性能Table7 Rheological properties of inorganic gel plug working fluid

從表7可以看出：剛配制的低、中、高密度凝膠隔離塞工作液都具有良好的流動(dòng)度和流變性，滿足泵送要求；在120℃下養(yǎng)護(hù)2h變稠，但是流動(dòng)度和流變性仍然能滿足安全泵送的要求；但在120℃下養(yǎng)護(hù)5h其已經(jīng)固化，不再具有流動(dòng)性。

2.2 穩(wěn)定性

無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液的穩(wěn)定性是整體性能的保證，測(cè)試凝膠隔離塞工作液在室溫條件下靜置不同時(shí)間后上下部的密度差、析水量和觀察攪動(dòng)后流動(dòng)性的恢復(fù)情況，結(jié)果見圖2。

從圖2可以看出：靜置168h后，無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液上下部的密度差小于0.03kg／L，析水量小于1.4%，說明無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液的穩(wěn)定性好；攪動(dòng)后流動(dòng)性恢復(fù)，進(jìn)一步說明長(zhǎng)時(shí)間靜置對(duì)其整體性能影響小，滿足現(xiàn)場(chǎng)配制和長(zhǎng)時(shí)間存放的要求。

圖2 無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液的穩(wěn)定性評(píng)價(jià)結(jié)果Fig.2 Stability evaluation results of the working fluid gel plug

2.3 抗鉆井液污染性能

為了評(píng)價(jià)無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液抗鉆井液污染的性能，選取磨溪高石梯區(qū)塊常用的聚磺鉆井液，按不同比例與該凝膠隔離塞工作液混合，采用增壓稠化儀測(cè)試混合液在常溫下的流變性和120℃下的稠化時(shí)間，結(jié)果見表8。從表8可以看出：無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液與聚磺鉆井液按不同比例混合后在常溫下的流動(dòng)性良好，未出現(xiàn)增稠現(xiàn)象；混入聚磺鉆井液后，無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液的稠化時(shí)間沒有縮短；當(dāng)混入的聚磺鉆井液低于50%時(shí)，無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液仍然可以固化并具有一定的抗壓強(qiáng)度；當(dāng)混入的聚磺鉆井液高于70%后，其不能再固化，說明無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液具有良好的抗聚磺鉆井液污染的性能。

2.4 綜合強(qiáng)度

無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液固化后的抗壓強(qiáng)度及其與套管壁面的膠結(jié)強(qiáng)度是關(guān)鍵指標(biāo)，直接影響封固段的質(zhì)量，因此采用便攜式高溫高壓養(yǎng)護(hù)釜、壓力加載機(jī)和動(dòng)態(tài)膠凝強(qiáng)度分析儀評(píng)價(jià)了不同養(yǎng)護(hù)溫度和時(shí)間條件下無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液固化后的抗壓強(qiáng)度和膠結(jié)強(qiáng)度，結(jié)果見表9和表10。

表8 無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液與聚磺鉆井液混合后的性能Table8 Performance of the working fluid gel plug mixed with polysulfonate drilling fluid

表9 不同養(yǎng)護(hù)溫度下隔離塞工作液固化后的抗壓強(qiáng)度Table9 Compressive strengths at different curing temperatures

表10 不同養(yǎng)護(hù)溫度下隔離塞工作液固化后的膠結(jié)強(qiáng)度Table10 Bonding strength at different curing temperatures

由表8和表9可知：在不同溫度下養(yǎng)護(hù)時(shí)間不超過2h時(shí)，無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液未固化且流動(dòng)性良好，能滿足現(xiàn)場(chǎng)安全施工時(shí)間要求，養(yǎng)護(hù)時(shí)間達(dá)到4h時(shí)凝膠隔離塞工作液就能固化，而在120℃下養(yǎng)護(hù)時(shí)間達(dá)到5h時(shí)，固化后的抗壓強(qiáng)度和膠結(jié)強(qiáng)度分別可達(dá)到5.23MPa和1.39MPa／m2，說明在不同溫度下，凝膠隔離塞工作液中的活性成分呈現(xiàn)出的活性不同，表現(xiàn)出來的物理化學(xué)性能也不一樣，養(yǎng)護(hù)溫度越高，凝膠隔離塞工作液固化后的強(qiáng)度越高。

2.5 承壓封氣能力

無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液注入套管后，若自身固化膠結(jié)強(qiáng)度不高或者與套管膠結(jié)強(qiáng)度差，就會(huì)出現(xiàn)微裂縫或者微環(huán)隙，控壓鉆井起下鉆過程中地層流體就會(huì)沿著微裂縫或者微環(huán)隙上竄。為了模擬無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液在套管中固化后對(duì)地層流體（包括氣體）的封隔能力，采用自主研制的抗氣竄封隔測(cè)試裝置評(píng)價(jià)了密度1.80kg／L無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液固化后對(duì)流體的封隔能力，結(jié)果見圖3。

從圖3可以看出，隨著養(yǎng)護(hù)溫度升高，無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液最終固化后的承壓封氣能力呈現(xiàn)增強(qiáng)趨勢(shì)，且隨養(yǎng)護(hù)時(shí)間增長(zhǎng)，承壓封氣能力也在提高，這是由于溫度能夠促進(jìn)凝膠顆粒水化并縮短固化時(shí)間，最終形成強(qiáng)度更高、更加密實(shí)的固化塞，承壓封氣能力也隨之升高。

圖3 無(wú)機(jī)凝膠隔離塞在不同溫度下養(yǎng)護(hù)后的承壓封氣能力Fig.3 Pressure-bearing and sealing capacity of gel plug after curing at different temperatures

2.6 可鉆性

精細(xì)控壓鉆井安全起下鉆后需要快速恢復(fù)鉆進(jìn)。因此，采用三牙輪鉆頭、PDC鉆頭巖石可鉆性測(cè)試儀，考察了無(wú)機(jī)凝膠隔離塞的可鉆性級(jí)值，結(jié)果是無(wú)機(jī)凝膠隔離塞的三牙輪鉆頭和PDC鉆頭可鉆性級(jí)值均為1，說明該凝膠隔離塞具有良好的可鉆性，精細(xì)控壓鉆井安全起下鉆后可以快速鉆除，然后恢復(fù)鉆進(jìn)。

3 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

某井位于四川盆地川中古隆起平緩構(gòu)造區(qū)的高石梯構(gòu)造，是一口開發(fā)水平井，目的層為震旦系燈影組燈四上亞段。該井一開，φ339.7mm套管下至井深500.00m；二開，φ244.5mm套管下至井深2 930.00m；三 開，φ177.8mm 套 管 懸 掛 在2 528.00～5 291.00m井段，然后將φ177.8mm套管回接至井口；四開，采用φ149.2mm鉆頭鉆進(jìn)，鉆至井深5 543.21m處發(fā)生氣侵，于是將鉆井液密度由1.50kg／L提高至1.52kg／L，但隨后又發(fā)生漏失，即存在噴漏同存的情況。帶壓起鉆至井深5 200.00m左右，注入密度2.04kg／L的重漿14.0m3，保持井底壓力比氣層壓力約高3MPa，再吊灌起鉆，每起出3柱鉆柱灌1.50kg／cm3鉆井液一次，起鉆至井深3 800.00m的過程中，漏失鉆井液約200.0m3，決定采用精細(xì)控壓鉆井與無(wú)機(jī)凝膠隔離塞封隔裸眼段相結(jié)合的方式起下鉆。

考慮到井深3 800.00m處的溫度約為108℃，調(diào)整無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液配方，并配制了4.0m3無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液、6.0m3高黏隔離液。鉆頭約在井深3 800.00m處，依次泵入3.0m3前隔離液、4.0m3無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液和3.0m3后隔離液，替平后起鉆至無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液面以上100.00m處，循環(huán)排出混漿，井口壓力控制在2～3MPa，候凝5h，下鉆至井深3 645.50m處探得塞面，加壓20kN未通過，上提鉆具至井深3 500.00m處循環(huán)觀察一周半，未見鉆井液漏失，井口氣測(cè)值正常，于是正常起鉆換鉆頭后下鉆，將鉆壓控制在5～10kN鉆除無(wú)機(jī)凝膠隔離塞，恢復(fù)鉆進(jìn)。無(wú)機(jī)凝膠隔離塞封隔了噴漏同存段，保障了起下鉆作業(yè)的安全。

4 結(jié) 論

1）基于無(wú)機(jī)水硬性膠凝理論、密實(shí)充填理論和固化增強(qiáng)理論，通過優(yōu)選處理劑和優(yōu)化其加量，形成了可鉆的無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液配方。

2）無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液密度在1.41～2.13kg／L范圍內(nèi)可調(diào)，適用溫度80～150℃，稠化時(shí)間可以控制在0.5～4.0h，可以抗聚磺鉆井液污染。固化后的抗壓強(qiáng)度8.02MPa、膠結(jié)強(qiáng)度1.39MPa／m2，承壓封氣能力不小于2.69MPa／m，具有良好的承壓封隔流體的能力。

3）無(wú)機(jī)凝膠隔離塞工作液配制方便，施工工藝簡(jiǎn)單，為解決控壓鉆井安全起下鉆、降低鉆井液漏失量及保證井控安全提供了技術(shù)保障。