, ,,

(1.渤海裝備遼河重工有限公司，遼寧 盤錦 124010；2.遼寧陸海石油裝備研究有限公司，遼寧 盤錦 124010)

獨立式樁靴是自升式平臺的支撐結(jié)構(gòu)，在最不利的組合載荷作用下，保證平臺的站立穩(wěn)定性[1]。所謂的最不利組合載荷，是指自升式平臺在最大設(shè)計水深時，風(fēng)、浪、流等環(huán)境載荷作用在同一方向上，并同時達(dá)到最大值，且要承受相應(yīng)作業(yè)工況的可變載荷和固定載荷[2]。海洋平臺所受的風(fēng)、浪、流載荷極其復(fù)雜。樁靴和地基的相互作用提供了平臺站立所需的支反力和抗滑力，同時也承受了環(huán)境載荷下樁腿傳遞過來的彎矩[3]。本文借助有限元軟件SESAM對樁靴在風(fēng)、浪、流等環(huán)境載荷和自身重力作用下的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度分析方法進(jìn)行研究，并得出具有工程指導(dǎo)意義的結(jié)論。

1 環(huán)境載荷計算

1.1 波浪載荷

自升式平臺在升起狀態(tài)時，波流載荷主要作用在尺寸較小的樁腿上。樁腿之間的距離比較大，相互影響比較小，故可以當(dāng)作小尺寸孤立樁柱來考慮，可以采用Morison公式來計算波浪力[4]。根據(jù)各種波浪理論的適用范圍， 無因次波陡(H/gT2)和無因次相對水深(h/gT2) 值，選取與之相適應(yīng)的水質(zhì)點的速度和加速度的Stokes五階波理論計算。

(1)

1.2 海流載荷

海流方向為可能出現(xiàn)的對平臺危險性最大的方向，一般與波浪同向。應(yīng)考慮作業(yè)海區(qū)流速的垂向分布[5]。在波浪存在時，應(yīng)對無波浪時的流速垂向分布進(jìn)行修正。海流載荷可按式(4)計算[6]。

(2)

式中：CD為拖曳力系數(shù)；v為設(shè)計海流流速；A為構(gòu)件在與流速垂直平面上的投影面積。

1.3 風(fēng)載荷計算

風(fēng)壓p應(yīng)按式(3)計算。

(3)

式中：vf為設(shè)計風(fēng)速。

作用在構(gòu)件上的風(fēng)力F應(yīng)按式(4)計算：

F=Ch×Cs×S×p

(4)

式中：p為風(fēng)壓；S為平臺在正浮或傾斜狀態(tài)下受風(fēng)構(gòu)件的正投影面積；Ch為受風(fēng)構(gòu)件的高度系數(shù)，其值可根據(jù)構(gòu)件高度h選??；Cs為受風(fēng)構(gòu)件形狀系數(shù)，其值可根據(jù)構(gòu)件形狀選取，也可以根據(jù)風(fēng)動試驗確定。

2 樁靴結(jié)構(gòu)強(qiáng)度計算方法

2.1 中國船級社(CCS)方法

中國船級社規(guī)范[7]中關(guān)于樁靴計算分析時，考慮了所有的情況，以確定最危險的作用模式。對于載荷及組合，應(yīng)考慮以下作用情況：

1) CCS.1。在預(yù)壓工況中，樁靴以及樁靴和樁腿連接的部件應(yīng)設(shè)計成能承受最大的預(yù)壓載荷，并假設(shè)此載荷同心分布在樁靴與海底的最初接觸到樁靴完全貫入這一系列可能接觸面上。

2) CCS.2。在正常作業(yè)和自存工況中，樁靴以及樁靴與樁腿連接部件應(yīng)設(shè)計成能承受最大的垂直反力和相應(yīng)的水平載荷，以及平臺鉸支時整體分析中樁腿在下導(dǎo)軌彎矩的50%按照最不利的方向進(jìn)行疊加的作用。

3) CCS.3?？紤]樁靴可能遭受的底部不確定狀況，樁靴以及樁靴與樁腿連接部件還應(yīng)能承受最大的垂直反力作用在底部一側(cè)50%的面積上產(chǎn)生的力和力矩的作用。

2.2 美國船級社(ABS)方法

美國船級社規(guī)范[8]規(guī)定，平臺在站立狀態(tài)時樁靴要承受來自樁腿傳遞過來的載荷，并且能夠把載荷有效的傳遞到土基礎(chǔ)上，且主要考慮下述工況：

1) ABS.1。預(yù)壓工況中，樁靴、樁靴與樁腿連接部件應(yīng)能夠承受的最大預(yù)壓載荷作用在樁靴和土體接觸的區(qū)域，從最小的設(shè)計接觸面到全部的接觸過程，此方法與2.1節(jié)中CCS.1的分析方法相同。

2) ABS.2。在正常作業(yè)和自存工況中，樁靴、樁靴與樁腿連接部件應(yīng)能夠承受最大垂向反力和相應(yīng)的水平反力，并考慮樁腿在下導(dǎo)塊處35%的彎曲力矩，并且所有的載荷按照對樁靴結(jié)構(gòu)強(qiáng)度最不利的方向加載。

3 算例分析

3.1 載荷計算

本文以渤海裝備遼河重工有限公司設(shè)計的CP-400型自升式鉆井平臺為例進(jìn)行對比分析。該樁靴結(jié)構(gòu)近似圓錐臺形。樁靴設(shè)計所承受的最大預(yù)壓載荷和在正常作業(yè)及自存工況的最大垂直反力為107 910 kN，正常作業(yè)工況和自存工況中樁靴承受的最大水平載荷為4 513 kN，樁腿在下導(dǎo)塊處的彎矩為681 648 kN·m

3.2 有限元模型

對結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元分析，首先要建立有限元模型。它是根據(jù)結(jié)構(gòu)物的結(jié)構(gòu)形式、受力情況、精度要求和計算的最終目的[9]，運用結(jié)構(gòu)力學(xué)和有限元知識，對實際結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化，根據(jù)樁靴的結(jié)構(gòu)特點，建模中采用了梁單元和板殼單元的適當(dāng)組合，選用適當(dāng)類型的單元加以模擬而得出的模型。自升式平臺的樁靴插入泥土中支承整個平臺。在比較真實反應(yīng)結(jié)構(gòu)受力情況的基礎(chǔ)上，對樁靴結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化，以便計算分析。由于樁靴大部分為板筋結(jié)構(gòu)，因此選用板和梁單元進(jìn)行模擬，在上部樁腿頂端施加鉸支作為邊界約束，整體有限元模型如圖1所示。

圖1 CP-400型平臺樁靴整體結(jié)構(gòu)有限元模型

3.3 計算結(jié)果及分析

根據(jù)前述方法，經(jīng)有限元分析可得幾種工況下的計算結(jié)果，并對其結(jié)構(gòu)強(qiáng)度進(jìn)行校核，結(jié)果匯總?cè)绫?。其中，σe為板單元中面等效應(yīng)力，σz為梁構(gòu)件單元單元合成應(yīng)力，τ為板單元的剪應(yīng)力。樁靴結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖如圖2。

圖2 CP-400型平臺樁靴整體結(jié)構(gòu)等效應(yīng)力云圖

表1 CP-400型平臺樁靴應(yīng)力計算結(jié)果 MPa

從表1及圖2可以看出：

ABS和CCS在分析樁靴結(jié)構(gòu)強(qiáng)度時，都考慮了預(yù)壓工況樁靴插樁過程，樁靴從最初接觸到全部與地基接觸并均勻受力，其方法是相同的。

正常作業(yè)和自存工況中，ABS和CCS規(guī)范要求加載和彎矩值不同。結(jié)構(gòu)強(qiáng)度利用率，按CCS規(guī)范校核與按ABS規(guī)范校核進(jìn)行比較，前者的利用率大11.4%。CCS規(guī)范考慮地基的不確定性因素，將最大垂直反力作用到樁靴底面的一側(cè)上。從計算結(jié)果知，此項對樁靴的強(qiáng)度要求最高。使得按照CCS規(guī)范較按照ABS規(guī)范校核結(jié)構(gòu)利用率的最終結(jié)果大25%。

樁靴結(jié)構(gòu)強(qiáng)度能夠同時滿足ABS和CCS規(guī)范要求，但從強(qiáng)度校核標(biāo)準(zhǔn)上看，CCS規(guī)范較ABS規(guī)范要求更加嚴(yán)格。

4 結(jié)論

1) 樁靴與海底初始接觸時，載荷作用在樁靴中心圓形區(qū)域的底板上，此區(qū)域的底板應(yīng)加厚，內(nèi)部結(jié)構(gòu)應(yīng)加強(qiáng)。

2) 在正常作業(yè)和自存工況中，ABS和CCS規(guī)范對加載彎矩值要求不同，但對樁靴整體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度校核結(jié)果影響較小。

3) 樁靴承受的最大垂直反力作用在樁靴底面的一側(cè)上，此載荷情況對結(jié)構(gòu)強(qiáng)度要求最高。特別是樁靴棱輻板結(jié)構(gòu)和樁靴與樁腿連接部件，應(yīng)采用增加板厚的方法及選用高強(qiáng)度鋼材，提高承載能力。

4) 樁靴結(jié)構(gòu)板厚較大，不易發(fā)生屈曲破壞，其屈服破壞為主要的結(jié)構(gòu)失效形式。