賈定強(qiáng)，黃俊宇，王宗偉

（重慶城建控股（集團(tuán)）有限責(zé)任公司，重慶 400060）

1 工程概況

靈仙河特大橋位于重慶市江津區(qū)柏林鎮(zhèn)，大橋跨越靈仙河，橋跨布置為5×30+85+160+85+2×30m，橋面寬12m。 主橋上部結(jié)構(gòu)型式是預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)，下部結(jié)構(gòu)采用雙肢薄壁墩、承臺樁基礎(chǔ)，6#主墩墩高120m、7#主墩墩高118m，主梁0#塊高10m。

主橋箱梁0號梁段長14.0m，各個(gè)“T”構(gòu)沿縱橋向被劃分為18個(gè)對稱梁段，箱梁的梁段數(shù)及各段長度沿根部到跨中分別為6×3m、6×4m、6×5m，累計(jì)懸臂總長72m。

主橋懸臂段1#塊梁段，長3m，重約227.4t；7#塊梁段，長4m，重約239.4t（最大梁段重量）；13#塊梁段，長5m，重約199.5t。主梁最重塊段為7#節(jié)段，梁長為4.0m，梁重239.4t。預(yù)壓荷載參照7#節(jié)段混凝土全部重量，按照該部分的1.2倍（即287.28t）進(jìn)行預(yù)壓試驗(yàn)。

2 掛籃傳統(tǒng)預(yù)壓方式

目前掛籃荷載試驗(yàn)方式基本分為三種方式。第一種堆載預(yù)壓，即掛籃拼裝完成后，采用鋼材、沙袋或者水箱在模板平臺上加載，模擬荷載施加情況；第二種方式為千斤頂反拉預(yù)壓，是在承臺上預(yù)埋鋼絞線，通過掛籃上設(shè)置千斤頂反拉，以達(dá)到荷載加載效果；第三種方式是根據(jù)掛籃特點(diǎn)，均為型鋼焊接結(jié)構(gòu)，連接形式也近似剛性連接（桿件間縫隙極?。?，再通過掛籃計(jì)算充分了解各桿件、節(jié)點(diǎn)受力情況后采取在地面進(jìn)行單件荷載試驗(yàn)。

2.1 堆載預(yù)壓方式

堆載預(yù)壓是最傳統(tǒng)最能檢驗(yàn)掛籃受力的預(yù)壓方式，預(yù)壓荷載布置按梁體的大致等效荷載進(jìn)行布載，7#節(jié)段梁長為4.0m，高7.55m，頂板寬12m，厚30cm，底板寬6.5m，厚100cm，腹板厚80cm。采用沙袋和鋼筋堆載預(yù)壓，荷載采用墩旁塔吊計(jì)量。掛籃堆載預(yù)壓如圖1所示。

圖1 掛籃堆載預(yù)壓示意圖

2.2 千斤頂反拉預(yù)壓

在0#塊上拼裝完掛籃三角主桁 （底平臺不安放），緊固后錨，前吊點(diǎn)位置放置千斤頂，吊桿換成鋼絞線與承臺預(yù)埋鋼絞線連接，通過掛籃上千斤頂反拉加載，模擬吊桿受力情況以達(dá)到荷載加載效果。掛籃反力預(yù)壓如圖2所示。

圖2 掛籃反力預(yù)壓示意圖

2.3 單件對頂預(yù)壓方式

根據(jù)三角掛籃受力特點(diǎn)，均為型鋼焊接結(jié)構(gòu)，連接形式也近似剛性連接（桿件間縫隙極?。偻ㄟ^掛籃計(jì)算充分了解各桿件、節(jié)點(diǎn)受力后采取在地面進(jìn)行單件試驗(yàn)，對掛籃三角主桁的荷載試驗(yàn)采取兩片三角主桁對稱、對頂?shù)姆绞竭M(jìn)行，對下橫梁、吊桿、吊帶及后錨對頂對拉試壓。單件對頂預(yù)壓如圖3所示。

圖3 單件對頂預(yù)壓示意圖

3 掛籃反力架預(yù)壓

掛籃反力架預(yù)壓方式根據(jù)主梁掛籃懸澆傳力特性，在混凝土澆筑期間，荷載在底板位置先由底板模板傳至底籃前后下橫梁，再通過吊帶、分配梁傳遞至作用在橋面上的主桁及底籃后錨位置上，使掛籃整體受力[1]。

反力架預(yù)壓方式采用千斤頂加載的方式模擬混凝土荷載作用在掛籃底板上進(jìn)行預(yù)壓加載。即在0#塊腹板的端面設(shè)置反力架，利用其反向作用力通過千斤頂以及型鋼分配梁將上部荷載傳遞至掛籃底板的預(yù)壓荷載[2]。

掛籃反力架預(yù)壓如圖4所示。

圖4 掛籃反力架預(yù)壓示意圖

4 掛籃預(yù)壓方式對比

4.1 堆載預(yù)壓

堆載預(yù)壓能充分檢驗(yàn)掛籃受力及掛籃拼裝完成后各連接部位情況，能有效消除掛籃拼裝過程中的非彈性變形，最真實(shí)地模擬掛籃受力情況，預(yù)壓效果最好。但是單個(gè)掛籃堆載預(yù)壓所需材料（鋼筋約146.79t、砂約140.49t）較多，重物吊裝時(shí)間長，吊裝期間高處墜落和物體打擊風(fēng)險(xiǎn)大，預(yù)壓時(shí)間約20多天，工期時(shí)間較長。且沙袋遇雨水后，吸水增重，容易增加預(yù)壓荷載，堆載荷載不易控制，對掛籃容易造成安全隱患。

4.2 千斤頂反拉預(yù)壓

千斤頂反拉預(yù)壓是前吊點(diǎn)吊桿換成鋼絞線與承臺預(yù)埋鋼絞線連接，通過掛籃上千斤頂反拉加載，模擬吊桿受力情況以達(dá)到荷載加載效果，也能充分檢驗(yàn)掛籃受力及掛籃主桁拼裝完成后各連接部位情況。但靈仙河特大橋主墩較高，采用反拉預(yù)壓，鋼絞線長度達(dá)130多米，鋼絞線在重力作用下張拉索力損失較大，不能完全反映荷載加載情況。反拉預(yù)壓所需材料為10臺千斤頂布置于前吊點(diǎn)處，5組130m4Φ15.2鋼絞線，預(yù)壓時(shí)間約5d。

4.3 單件對頂預(yù)壓

單件對頂預(yù)壓根據(jù)三角掛籃特點(diǎn)，均為型鋼焊接結(jié)構(gòu)，在通過掛籃計(jì)算充分了解各桿件、節(jié)點(diǎn)受力情況后采取在地面進(jìn)行單件試驗(yàn)，其荷載施加方便，受力明確，能很好地檢驗(yàn)掛籃的安全性。單件對頂預(yù)壓所需材料為4臺千斤頂（主梁施工已配），預(yù)壓與主橋同步實(shí)施，不耽擱總體施工時(shí)間。但是單件對頂預(yù)壓只檢驗(yàn)了掛籃三角主桁受力，未檢驗(yàn)掛籃底平臺、前后橫聯(lián)及吊桿受力情況，且未對掛籃拼裝質(zhì)量、各部位連接情況進(jìn)行檢驗(yàn)，存在局部漏檢情況，不能完成模擬掛籃成型后的受力狀態(tài)。

4.4 反力架預(yù)壓

反力架預(yù)壓是根據(jù)主梁掛籃懸澆傳力特性，對掛籃底板施加荷載模擬混凝土重量達(dá)到預(yù)壓目的，也能充分檢驗(yàn)掛籃受力及掛籃拼裝完成后各連接部位情況，能有效消除掛籃拼裝過程中的非彈性變形。反力架是在掛籃拼裝完成后再在0#塊上安裝，整個(gè)操作均在掛籃底平臺內(nèi)操作，相對安全。反力架作用點(diǎn)0#塊腹板上，存在集中荷載較大的情況，容易引起0#塊裂縫的生成，因此需要在反力架作用點(diǎn)附近進(jìn)行混凝土補(bǔ)強(qiáng)處理。反力架預(yù)壓所需材料為4臺千斤頂及6t型鋼，預(yù)壓時(shí)間約4d。

綜上所述，靈仙河掛籃預(yù)壓采用反力架預(yù)壓方式，所需材料最簡，所用時(shí)間相對最短，最為經(jīng)濟(jì)合理。

5 反力架設(shè)計(jì)情況

反力架預(yù)壓方式采用2臺500t千斤頂在掛籃底板上模擬混凝土荷載對掛籃進(jìn)行加載預(yù)壓。即在0#塊腹板端面設(shè)置反力架，利用其反向作用力通過千斤頂、4層型鋼分配梁將荷載傳遞到掛籃底板施加所需的預(yù)壓荷載[3]。

掛籃反力架預(yù)壓如圖5所示。

圖5 掛籃反力架預(yù)壓示意圖

圖6 MIDAS建模計(jì)算模型

掛籃反力架預(yù)壓的受力計(jì)算采用有限元計(jì)算軟件MIDAS按空間結(jié)構(gòu)1∶1建模進(jìn)行計(jì)算[4]，MIDAS建模計(jì)算模型如圖6所示。

為保證掛籃反力架預(yù)壓的使用安全，在計(jì)算時(shí)，荷載組合按恒載（最重梁段重量）×1.2+活載（施工荷載）×1.4=306.78t，其計(jì)算結(jié)果如表1所示[5]。

表1 建模模型計(jì)算結(jié)果

經(jīng)計(jì)算，三角架及分配梁應(yīng)力、變形均滿足規(guī)范要求[6]。

6 預(yù)壓步驟

1）在0#段施工過程中，提前在相應(yīng)位置預(yù)埋反力架等施工預(yù)埋件，具體預(yù)埋位置選擇在0#塊的端面腹板上，單面埋設(shè)4塊預(yù)埋件；

2）按標(biāo)準(zhǔn)圖示對反力架牛腿進(jìn)行焊接，并保證焊接安全和質(zhì)量；

3）按照圖示間距布設(shè)好型鋼分配梁、鋼支墊座，對千斤頂進(jìn)行安裝調(diào)試，完善掛籃預(yù)壓前準(zhǔn)備工作；

4）選擇掛籃預(yù)壓測量控制點(diǎn)，并進(jìn)行預(yù)壓前測量工作。測量控制點(diǎn)的選擇為單面各設(shè)置5個(gè)點(diǎn)，分別設(shè)置在底板前段兩側(cè)箱梁腹板對應(yīng)的位置、底板的中心位置以及掛籃兩側(cè)前吊帶；

5）安裝千斤頂，按施工總荷載306.78t（混凝土塊件荷載+施工荷載）分級施加，依照如下原則進(jìn)行分步加載：0→163.14t（60%）→211.02t（80%）→258.9t（100%）→306.78t （120%）→258.9t（100%）→卸載；

即單個(gè)千斤頂加荷至81.57t，持荷2h，觀察記錄掛籃受力變形情況；再加荷至105.51t，持荷2h，觀察記錄掛籃受力變形情況；再加荷至129.45t，持荷2h，觀察記錄掛籃受力變形情況；最后加荷至153.39t，持荷12h，觀察記錄掛籃受力變形情況，主要比較分析掛籃彈性變形量，再卸載至129.45t，持荷2h，觀察記錄掛籃受力變形情況，最后卸載[7]；

6）0#塊兩側(cè)掛籃對稱加載，每級荷載加上后都要進(jìn)行測量并記錄原始數(shù)據(jù)，為懸臂澆筑梁段立模提供參數(shù)。荷載加載及卸載時(shí)，注意根據(jù)布設(shè)的點(diǎn)位兩側(cè)同時(shí)施加荷載或卸載，盡量避免偏載；

7）對掛籃預(yù)壓支架進(jìn)行拆除；

8）對掛籃預(yù)壓所得數(shù)據(jù)進(jìn)行整理分析，得到掛籃彈性及非彈性變形值，從而調(diào)整掛籃底部模板標(biāo)高，為后期掛籃施工提供指導(dǎo)性意見[8]。

7 結(jié)語

剛構(gòu)橋的主梁懸臂段采用掛籃施工是工程最為常見的施工方式，掛籃預(yù)壓檢查掛籃的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性，是確保連續(xù)梁橋懸臂澆筑施工安全的重要手段，同時(shí)通過預(yù)壓試驗(yàn)使掛籃各部位以及栓孔的連接更為密貼，減少掛籃的非彈性變形所產(chǎn)生的影響。通過預(yù)壓的方式測量得到掛籃本身的彈性以及非彈性變形值，為后期懸臂澆筑各梁段的立模標(biāo)高的校核提供參數(shù)。

目前，該橋已成功采用反力架預(yù)壓掛籃。實(shí)踐證明，反力架預(yù)壓作用于0#塊上，不受墩高及地形限制，且在掛籃全部拼裝完成后進(jìn)行，能保證掛籃整體受力檢測，達(dá)到最佳預(yù)壓效果，所需材料最簡，所用時(shí)間最少，最為經(jīng)濟(jì)合理。