張 晶

（吉林鐵道職業(yè)技術(shù)學(xué)院，吉林 132200）

為研究動(dòng)車組空重閥的性能，之前已經(jīng)在AMESim軟件平臺(tái)上建立了空重閥的仿真模型，現(xiàn)對(duì)其進(jìn)行參數(shù)分析。

1 靜態(tài)性能

圖1中的曲線1、2、3是空重閥在負(fù)載均衡閥輸出壓力分別為5bar、5.5bar、6bar下的靜態(tài)響應(yīng)曲線。

圖1 空重閥靜態(tài)響應(yīng)曲線

從圖中可知空重閥的輸出壓力基本保持在4.13 bar、4.52 bar、4.88 bar的恒定值。隨負(fù)載均衡閥輸出壓力的增大，其響應(yīng)時(shí)間變長(zhǎng)，分別為0.66s、0.77 s、1.1s。經(jīng)過(guò)計(jì)算，空重閥輸出壓力的最大誤差也是隨負(fù)載均衡閥輸出壓力增大而增大，分別為0.48%、0.66%、1.43%。

2 動(dòng)態(tài)性能

設(shè)定在2 s處，負(fù)載均衡閥的輸出壓力由5.5 bar變?yōu)? bar，如圖中曲線1所示。經(jīng)過(guò)緊急電磁閥和梭閥進(jìn)入空重閥的制動(dòng)指令為9 bar。

圖2 負(fù)載均衡閥輸出壓力曲線和空重閥動(dòng)態(tài)響應(yīng)曲線

圖2中曲線2為空重閥在負(fù)載均衡閥輸出壓力階躍變化下的階躍響應(yīng)?？罩亻y的輸出壓力由4.53 bar變?yōu)?.88 bar，其過(guò)渡時(shí)間為1.2 s。從圖中看出，所建立的空重閥模型可根據(jù)負(fù)載均衡閥輸出壓力變化自動(dòng)調(diào)節(jié)其輸出壓力。

3 進(jìn)氣孔參數(shù)

設(shè)定進(jìn)入空重閥的制動(dòng)指令為9 bar。在保證其他條件一致的前提下，將進(jìn)氣孔孔徑分別設(shè)置為5、6、7、8 mm四種情況。

圖3為進(jìn)氣孔孔徑對(duì)空重閥輸出壓力的影響，其中曲線 1、2、3、4 的進(jìn)氣孔孔徑分別為 5 mm、6 mm、7 mm、8 mm。由圖可知，隨著進(jìn)氣孔孔徑的增大，空重閥響應(yīng)時(shí)間變快，但是在進(jìn)氣孔孔徑為7 mm和8 mm時(shí)，空重閥出現(xiàn)輸出壓力超調(diào)過(guò)大的現(xiàn)象。在進(jìn)氣孔孔徑為6 mm時(shí)，空重閥既可以滿足響應(yīng)時(shí)間快，并且不會(huì)出現(xiàn)壓力超調(diào)過(guò)大的現(xiàn)象，如曲線2所示，是較為合適的進(jìn)氣孔孔徑。

圖3 不同進(jìn)氣孔徑下的空重閥輸出壓力曲線

4 排氣孔參數(shù)

設(shè)定進(jìn)入空重閥的制動(dòng)指令為9 bar。在保證其他條件一致的前提下，將排氣孔孔徑分別設(shè)置為5 mm、6 mm、7 mm、8 mm四種情況。

圖4 不同排氣孔徑下的空重閥輸出壓力曲線

圖4為排氣孔孔徑對(duì)空重閥輸出壓力的影響，其中曲線1、2、3、4排氣孔孔徑分別為5 mm、6 mm、7 mm、8 mm。由圖可知排氣孔孔徑不同，空重閥響應(yīng)時(shí)間相差不大。但排氣孔孔徑為5 mm時(shí)，出現(xiàn)輸出壓力超調(diào)過(guò)大的現(xiàn)象，6 mm時(shí)輸出壓力會(huì)變小，相比之下，在7mm時(shí)輸出壓力會(huì)保持不變。

綜上可知，進(jìn)、排氣孔的大小對(duì)空重閥的輸出壓力有一定的影響，并且通過(guò)仿真分析找到了較合適的進(jìn)氣孔和排氣孔，其孔徑分別為6 mm和7 mm。

5 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)仿真分析可知，進(jìn)、排氣孔的大小對(duì)空重閥的輸出壓力有一定的影響，并且通過(guò)仿真分析找到了較合適的進(jìn)氣孔和排氣孔，其孔徑分別為6 mm和7 mm。