， ，

(1.煤炭科學(xué)技術(shù)研究院有限公司 煤化工分院，北京 100013;2.煤炭資源高效開采與潔凈利用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100013)

0 引 言

煤油共加氫(又稱為煤油共煉或煤油共處理)是將煤和重質(zhì)油混合后通過(guò)反應(yīng)器并加氫裂解成輕、中質(zhì)油和少量烴類氣體的工藝技術(shù)。煤油共處理采用石油渣油、催化裂化油漿或煤焦油等重油代替煤液化過(guò)程中使用的溶劑油，煤油共處理的優(yōu)勢(shì)主要表現(xiàn)在煤與重質(zhì)油之間存在協(xié)同效應(yīng)、原料轉(zhuǎn)化率高、產(chǎn)品質(zhì)量好等方面[1-3]。將劣質(zhì)重油和儲(chǔ)量豐富的低階煤共加氫處理生產(chǎn)清潔燃料和化工原料，是實(shí)現(xiàn)煤炭和重質(zhì)油資源清潔高效利用的有效方法。煤油共處理工藝中，油煤漿的黏度及黏溫特性對(duì)煤漿泵的輸送、換熱器和預(yù)熱器的設(shè)計(jì)影響很大。

目前，對(duì)重質(zhì)油和煤直接液化煤漿的黏度性質(zhì)及黏溫特性研究較多，但對(duì)于劣質(zhì)重油和低階煤共加氫油煤漿的黏溫特性的研究較少，尤其是煤油共處理油煤漿在高溫高壓條件下的黏溫特性缺乏相關(guān)基礎(chǔ)研究。王永剛等[4]進(jìn)行了常壓低溫條件下油煤漿黏度變化的影響試驗(yàn)，建立了煤漿黏度隨溫度變化的定量關(guān)系式。史強(qiáng)等[5]對(duì)高溫煤焦油的黏度進(jìn)行研究，獲得了黏溫特性曲線和回歸方程，發(fā)現(xiàn)黏度與溫度之間呈指數(shù)關(guān)系。吳艷[6-7]研究了多種煤液化煤漿在不同條件下的流變行為，確定了煤漿表觀黏度的最佳測(cè)定條件為:剪切速率100 s-1，測(cè)量溫度60 ℃。顏丙峰等[8-9]研究了高溫高壓條件下煤直接液化煤漿的黏度變化規(guī)律，發(fā)現(xiàn)250 ℃前，黏度的增大主要受煤顆粒溶脹作用的影響，340 ℃后，黏度的增大是由于前瀝青烯增多引起的。

本文以石油基重質(zhì)油催化裂化油漿和煤焦油重油為溶劑，與新疆長(zhǎng)焰煤配制油煤漿，系統(tǒng)研究了油煤漿在常溫、升溫加熱、高溫高壓條件的黏溫特性，掌握了油煤漿黏度隨溫度的變化規(guī)律，為煤油共處理工業(yè)裝置的油煤漿輸送、預(yù)熱器和反應(yīng)器的設(shè)計(jì)提供了基礎(chǔ)數(shù)據(jù)，對(duì)于保障工業(yè)裝置的平穩(wěn)長(zhǎng)周期運(yùn)行具有重要意義。

1 試 驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)樣品

催化裂化油漿采集于河北滄州某煉油廠，煤焦油原料為采集于陜西榆林某蘭炭廠的中低溫煤焦油經(jīng)蒸餾切割獲得的>230 ℃的煤焦油重油餾分(<230 ℃餾分為酚油餾分，另行處理)，這2種重質(zhì)油的基本性質(zhì)見表1。

試驗(yàn)用低階煤取自新疆哈密地區(qū)的白石湖煤,按照GB 474—2008《煤樣的制備方法》制得粒徑小于150 μm煤樣，常溫、避光保存于干燥器中，其性質(zhì)分析見表2。

表1催化裂化油漿和煤焦油重油的基本性質(zhì)
Table1PropertiesofFCCslurryandcoaltarheavyoil

樣品密度(20 ℃)/(kg·m-3)黏度(60 ℃)/(mPa·s)甲苯不溶物含量/%四組分分析/%飽和分芳香分膠質(zhì)瀝青質(zhì)催化裂化油漿1 108.801 201.200.099.5468.4619.542.37煤焦油重油1 169.0074.506.406.1420.1841.0426.24

表2新疆白石湖煤性質(zhì)
Table2PropertiesofXinjiangBaishihucoalsample

工業(yè)分析/%MadAdVdaf元素分析/%CdafHdafNdafSt,dafOdafH/C煤巖分析/%鏡質(zhì)組殼質(zhì)組惰質(zhì)組Ro,max/%11.544.9549.2675.365.100.960.4618.120.8195.402.002.600.57

由表2可知，白石湖煤為長(zhǎng)焰煤，灰分僅4.95%，具有較高的揮發(fā)分和H/C原子比，鏡質(zhì)組含量很高，惰質(zhì)組含量很低，非常適合煤油共煉或煤直接液化制油。

1.2 試驗(yàn)儀器及方法

使用HAAKE-VT550旋轉(zhuǎn)黏度計(jì)測(cè)量常壓低溫下的油煤漿黏度，黏度采用GB/T 265—1988《石油產(chǎn)品運(yùn)動(dòng)黏度測(cè)定法和動(dòng)力黏度計(jì)算法》測(cè)定，樣品密度采用GB/T 13377—2010《石油產(chǎn)品密度測(cè)定法(比重瓶法)》測(cè)定，采用沈陽(yáng)施博達(dá)儀器儀表公司的LSF-B型四組分儀進(jìn)行油品的四組分分析[10-12]。

利用高溫高壓黏度測(cè)量?jī)x測(cè)量高溫高壓加氫條件下的油煤漿黏度，該裝置由扭矩傳感器、電子耦合馬達(dá)、磁力驅(qū)動(dòng)耦合機(jī)構(gòu)、熱偶、攪拌葉輪等組成，能安全、穩(wěn)定、連續(xù)測(cè)量油煤漿體系的反應(yīng)溫度、壓力及扭矩值，針對(duì)該裝置，開發(fā)了一種將扭矩值換算成黏度值的方法——功率準(zhǔn)數(shù)方法。

利用250 mL索氏抽提器對(duì)高溫高壓加氫液固產(chǎn)物進(jìn)行萃取分析，抽提溶劑為正己烷、甲苯和四氫呋喃，抽提方法參考GB/T 30044—2013《煤炭直接液化液化重質(zhì)產(chǎn)物組分分析溶劑萃取法》;采用英國(guó)馬爾文Mastersizer 3000激光粒度分析儀對(duì)四氫呋喃不溶物進(jìn)行粒徑分析。

2 結(jié)果與討論

2.1 常壓低溫下的油煤漿黏溫特性

煤油共處理油煤漿的煤粉濃度一般為25%～45%，參照此標(biāo)準(zhǔn)，將一定量的白石湖煤粉分別與催化裂化油漿及煤焦油重油配制成煤漿濃度為30%、35%、40%的油煤漿，在不同溫度下測(cè)定其對(duì)應(yīng)黏度，并與重質(zhì)油溶劑油(煤粉濃度為0)的黏溫特性進(jìn)行比較，得到不同溫度下的黏度-溫度關(guān)系曲線如圖1所示。

圖1 2種不同重質(zhì)油配制的油煤漿在不同溫度下的黏度Fig.1 Viscosity of coal-oil slurry prepared by two kinds of heavy oil at different temperatures

由圖1可知，在常壓低溫條件下，油煤漿黏度隨溫度變化趨勢(shì)與重質(zhì)油自身黏度隨溫度變化趨勢(shì)一致，溫度對(duì)油煤漿黏度影響很大。隨著溫度升高，煤漿黏度開始下降較快，隨后黏度下降變緩。同一溫度下，油煤漿中煤粉濃度越高，其黏度值越大;相同濃度條件下，催化裂化油漿配制的油煤漿黏度大于煤焦油重油配制的油煤漿的黏度。溫度較低時(shí)，油煤漿濃度對(duì)黏度的影響較大，隨溫度升高，油煤漿濃度對(duì)黏度的影響逐漸減弱。

2.2 油煤漿黏度的流動(dòng)活化能

油煤漿流體的黏度與溫度關(guān)系可近似用Arrhenius關(guān)系式表示

η=Aexp(ΔE/RT)

(1)

兩邊取對(duì)數(shù)，則有

lnη=lnA+ΔE/RT

(2)

式中，η為油煤漿黏度;A為常數(shù);ΔE為流動(dòng)活化能;R為氣體常數(shù)，取8.314 J/(mol·K);T為絕對(duì)溫度，K。

2種不同重質(zhì)油的油煤漿黏度對(duì)數(shù)與溫度倒數(shù)的關(guān)系如圖2所示，不同濃度油煤漿的流動(dòng)活化能如圖3所示。

圖2 2種不同重質(zhì)油配制的油煤漿黏度對(duì)數(shù)與溫度倒數(shù)的關(guān)系Fig.2 Relationship between temperature reciprocal and viscosity logarithm of coal-oil slurry prepared by two kinds of heavy oil

圖3 不同濃度油煤漿的流動(dòng)活化能Fig.3 Flow activation energy of coal-oil slurry with different concentration

由圖2可知，油煤漿黏度的對(duì)數(shù)與溫度的倒數(shù)呈線性關(guān)系。圖2(a)的斜率較大，圖2(b)的斜率較小，說(shuō)明在這2種油煤漿體系中，催化裂化油漿配制的油煤漿黏度受溫度影響大。

由圖3可知，以催化裂化油漿配制的油煤漿黏度的流動(dòng)活化能大于煤焦油重油配置的油煤漿的流動(dòng)活化能。催化裂化油漿配制的煤漿流動(dòng)活化能隨煤漿濃度的增大呈先增大后減小的趨勢(shì)，高溫煤焦油配制的煤漿流動(dòng)活化能則隨煤漿濃度的增大呈下降趨勢(shì)。

2.3 高溫高壓條件下油煤漿的黏溫特性

催化裂化油漿和煤焦油重油分別與白石湖煤按煤油比2∶1制備油煤漿，在鐵系催化劑添加量1%、氫初壓12 MPa條件下，考察了高壓升溫?zé)釕B(tài)過(guò)程中油煤漿黏度的變化，結(jié)果如圖4所示。

圖4 高溫高壓加氫條件下油煤漿黏度的變化Fig.4 Viscosity change of hydrogenation coal-oil slurry under high temperature and pressure

由圖4可知，2種不同重質(zhì)油的油煤漿在加壓升溫過(guò)程中的黏度變化趨勢(shì)完全不同。以煤焦油重油配制的油煤漿隨溫度升高，起初黏度呈下降趨勢(shì)，溫度超過(guò)180 ℃后，黏度逐漸上升，溫度超過(guò)310 ℃后，黏度上升速率明顯加快，溫度達(dá)到338 ℃時(shí)，黏度達(dá)到最大值，為3 156.44 mPa·s，隨著溫度繼續(xù)升高，黏度又開始迅速下降，超過(guò)350 ℃時(shí)，黏度已降至464.22 mPa·s以下，隨溫度進(jìn)一步升高，黏度則一直呈下降趨勢(shì)。以催化裂化油漿配制的油煤漿黏度隨溫度升高基本呈下降趨勢(shì)，中間沒(méi)有明顯的黏度峰出現(xiàn)。

2.4 高溫高壓條件下油煤漿黏溫特性機(jī)理分析

在高溫高壓加氫條件下，煤焦油與煤配制的油煤漿出現(xiàn)黏度峰，為分析此現(xiàn)象，對(duì)不同溫度時(shí)的壓力進(jìn)行處理，得到了煤油共處理體系不同反應(yīng)溫度下對(duì)應(yīng)的壓力曲線(圖5)。

圖5 煤油共加氫體系壓力與溫度的關(guān)系Fig.5 Relationship between pressure and temperature of coal-oil co-hydrogenation system

由圖5可知，煤焦油重油與煤配制的油煤漿在300 ℃時(shí)，反應(yīng)壓力達(dá)到最大值，超過(guò)300 ℃后，壓力開始下降，說(shuō)明此時(shí)開始有加氫反應(yīng)發(fā)生。煤焦油重油油煤漿壓力先出現(xiàn)拐點(diǎn)，說(shuō)明煤焦油重油與煤初始反應(yīng)溫度低于催化裂化油漿與煤的反應(yīng)溫度，煤焦油重油與煤共處理反應(yīng)產(chǎn)生的瀝青烯和前瀝青烯易出現(xiàn)在較低溫度。

為進(jìn)一步分析煤焦油重油油煤漿黏度峰出現(xiàn)的內(nèi)在機(jī)理，選取320、338、390 ℃三個(gè)溫度點(diǎn)的煤焦油重油配制的油煤漿的液固產(chǎn)物進(jìn)行萃取分析。不同溫度下各油煤漿體系產(chǎn)物的分布見表3。各油煤漿體系產(chǎn)物產(chǎn)率公式如下:

(3)

(4)

(5)

(6)

式中，yo為油產(chǎn)率;ya為瀝青烯產(chǎn)率;ypa為前瀝青烯產(chǎn)率;yTI為四氫呋喃不溶物THFI產(chǎn)率;mHD、mdaf、mHI、mEI、mTI分別為正己烷可溶物、無(wú)水無(wú)灰液固原料、正己烷不溶物、甲苯不溶物以及四氫呋喃不溶物質(zhì)量。

表3不同溫度下油煤漿體系的性質(zhì)
Table3Propertiesofcoal-oilslurrysystematdifferenttemperature

溫度/℃yo/%ya/%ypa/%yTI/%32036.2811.6818.9433.1033838.589.9023.0128.5139038.7016.2533.4211.63

由表3可知，溫度從320 ℃提升至390 ℃，油煤漿體系產(chǎn)物中油產(chǎn)率基本變化不大，瀝青烯產(chǎn)率隨著溫度上升先減小后增加，前瀝青烯產(chǎn)率呈增加趨勢(shì)，THFI含量呈下降趨勢(shì)。因此，油煤漿體系在高溫高壓加氫條件下黏度峰出現(xiàn)的原因不僅僅是瀝青烯和前瀝青烯引起的。

為進(jìn)一步找出黏度峰出現(xiàn)的原因，對(duì)THFI進(jìn)行粒徑分析，結(jié)果見表4。表中樣品1為原料白石湖煤粉，樣品2、3分別為煤焦油重油和催化裂化油漿配制的油煤漿中常溫48 h溶脹后的煤粉，樣品4～6分別為煤焦油重油配制的油煤漿在高壓加氫320、338、390 ℃時(shí)未反應(yīng)煤粉。

表4不同條件下油煤漿體系煤粉粒徑變化
Table4Changeofpulverizedcoalparticlesizeincoal-oilslurryunderdifferentconditions

樣品D50/μmD90/μmD[3,2]/μmD[4,3]/μm192.516152.86422.325102.1152105.768218.91654.738116.451382.491166.17955.57091.3504136.886249.10988.773144.9545781.2911 358.515285.525822.1356105.031275.48361.288142.998

注：D50為粒度分布中累計(jì)分布為50%時(shí)最大顆粒的等效直徑;D90為粒徑分布中累計(jì)分布為90%時(shí)最大顆粒的等效直徑;D[3,2]為體積面積平均粒徑，即面積平均徑;D[4,3]為質(zhì)量距體積平均粒徑，即體積平均徑。

由表4可知，煤焦油重油配制的油煤漿常溫下48 h溶脹后的煤粉粒徑大于催化裂化油漿配制的油煤漿常溫下48 h溶脹后的煤粉粒徑，說(shuō)明煤焦油重油配制煤漿時(shí)，對(duì)煤粉的溶脹作用大于催化裂化油漿。煤焦油重油配制的油煤漿高壓加氫溫度在320 ℃時(shí)，未反應(yīng)煤粉平均粒徑是常溫下的1.29倍;高壓加氫溫度為338 ℃時(shí)，平均粒徑高達(dá)1 358.515 μm，為常溫下平均粒徑的12.8倍，此時(shí)黏度出現(xiàn)最大值。因此黏度峰出現(xiàn)的原因是由于煤焦油重油與煤的溶解性好于催化裂化油漿，從而使煤的溶脹作用較為明顯。且隨著溫度升高，煤焦油重油與煤發(fā)生共處理反應(yīng)，壓力率先出現(xiàn)拐點(diǎn)。

綜上所述，煤粉溶脹、瀝青烯與前瀝青烯是影響油煤漿黏度的重要因素，因此重質(zhì)油對(duì)煤粉的溶脹作用與瀝青烯和前瀝青烯等共同作用造成了黏度峰的出現(xiàn)。

3 結(jié) 論

1)常壓低溫條件下，重質(zhì)油黏度越大，其制備的油煤漿黏度越大，兩者的黏溫特性趨勢(shì)一致。溫度對(duì)油煤漿黏度的影響較大，隨溫度升高，油煤漿黏度變小，黏度的對(duì)數(shù)與溫度的倒數(shù)呈線性關(guān)系;催化裂化油漿配制的油煤漿黏度的流動(dòng)活化能大于煤焦油重油配置的油煤漿的流動(dòng)活化能。

2)以煤焦油重油配制的油煤漿在高溫高壓加氫條件下，黏度隨溫度起初呈下降趨勢(shì)，溫度超過(guò)140 ℃時(shí)，油煤漿黏度逐漸上升，溫度達(dá)到338 ℃時(shí)，黏度達(dá)到最大值，隨著溫度進(jìn)一步升高，黏度呈下降趨勢(shì)。

3)高溫高壓加氫條件下，煤焦油重油對(duì)煤粉的溶脹是造成油煤漿黏度出現(xiàn)峰值的重要原因，煤焦油重油對(duì)煤的溶脹作用大于催化裂化油漿對(duì)煤的溶脹作用;共處理產(chǎn)物瀝青烯和前瀝青烯的出現(xiàn)是油煤漿黏度出現(xiàn)峰值后隨溫度升高又迅速降低的原因;煤焦油重油與煤初始反應(yīng)溫度低于催化裂化油漿與煤的初始反應(yīng)溫度。

4)以催化裂化油漿配制的油煤漿黏度隨溫度的升高基本呈下降趨勢(shì)，只是在350～370 ℃黏度略有增加，是由于瀝青烯和前瀝青烯開始出現(xiàn)，而此時(shí)煤粉含量未明顯減少造成的。