謝家祥

(夏津縣潤通紡織有限公司，山東 夏津 253200)

0 引言

筆者認為，細紗牽伸器材包括膠輥、膠圈、上銷、下銷、壓力棒、集合器和隔距塊等。近幾年，一些新型器材在材質、規(guī)格、控制位置方面進行了一些優(yōu)化，更利于提高質量，因此，這些器材的正確選擇與使用變得尤為重要。若得當，就能有效控制纖維集束有序變速、降低紗線質量變異系數；若不當，就會出現牽伸力和控制力不匹配，纖維變速紊亂，惡化紗線質量變異系數，增加IPI疵點和CVb值，甚至會造成偶發(fā)性紗疵、斷頭率增加，自絡效率下降，影響織造效率、布面質量，導致客戶投訴。筆者在此分析了一些改進器材的利與弊，并提出工藝調整方法。

1 新型膠輥

大直徑膠輥是通過增大膠管壁厚(由原6 mm增加到9 mm)和減小膠輥工作寬度(由原25 mm減小到23 mm)的措施來增加膠輥彈性和工作面壓強。壓力作用面減小使壓強增加，在較小的搖架壓力下得到同樣的鉗口控制力，彈性增加可以在同樣的壓力下取得較大的鉗口握持力，這樣可使大直徑膠輥在較小的搖架壓力下取得同常規(guī)膠輥相同的握持效果，搖架壓力減小也可達到節(jié)能的目的。

實際上，大直徑膠輥最初的方法是保證套制好的膠輥直徑不變，增加膠管壁厚，又將膠輥軸承外徑由19 mm減小為13 mm。但是，小外徑膠輥軸承滾珠數量和直徑減少，使其含油量、徑向承壓性和周向回轉穩(wěn)定性降低，在運行過程中容易出現損壞或徑向間隙增大的問題。因此，只能使用原SL-6819型上羅拉軸承，這樣膠輥直徑就會增大。為了適應前膠輥直徑的增加，中、后上羅拉軸承(膠輥)都隨之增大，搖架原來的高度定位標準(3 mm定規(guī))也不再適用，搖架高度必須抬高(即使不想降低搖架壓力)，搖架高度的變化使搖架支桿定位隔距也發(fā)生變化，如再按原來搖架支桿定位隔距定位搖架，前膠輥的前沖量就發(fā)生變化。前、中羅拉隔距也要適當放大，否則，前膠輥和上膠圈會發(fā)生摩擦或間隙超小，摩擦會造成膠輥的磨損，間隙超小會造成此處短絨積聚，增加疵點。分析得知，使用好大直徑膠輥，需要調整許多參數，而非“換上即可”。另外，這些調整是被動的，并不能改善牽伸質量。

膠輥直徑加大使握持鉗口線變寬，是否會帶來握持纖維變速不穩(wěn)定；膠輥的彈性恢復包含了受壓后瞬時動態(tài)圓柱度及長期加壓抗彈性疲勞的時效期，膠輥在長期受壓條件下，膠管壁加厚會帶來橡膠緩彈性形變和塑性形變的增加，是否會影響到膠輥的工作性能，這些均有待專家考證和使用者實踐驗證。

聚氨酯膠輥是一種新型材料膠輥，它打破了業(yè)內長期以來應用丁腈橡膠為主要材料制作膠輥的模式。膠輥的彈性和摩擦因數直接影響著鉗口對須條的握持，進而影響握持力及其不勻率。膠輥彈性增加會吸收羅拉轉動和羅拉握持溝槽帶來的機械振動，增加膠輥與羅拉的握持鉗口線寬度。摩擦因數的增加會增加鉗口握持力。聚氨酯膠輥在紡紗器材中開發(fā)利用正是因其具有較高的摩擦因數、優(yōu)良的彈性和耐磨性。膠輥制造廠家也在不斷改進原材料配方，添加一些其它原料以改善聚氨酯膠輥抗氧化性和可重復處理性能。

2 前區(qū)集合器

前區(qū)集合器通過集束牽伸須條，達到控制邊緣纖維散失的目的，使用得當會對紗線毛羽有一定改善。每次牽伸過程中都伴隨著纖維擴散，其結果是纖維體逐漸變寬。在牽伸裝置中加裝集合器對纖維須條進行壓縮，是一種控制方法，但并非最有效的，因為靜止集束元件與纖維的摩擦產生阻力，導致寬纖維帶實際上不呈圓形，而呈自身折疊后的形狀[1]，尤其在大牽伸區(qū)使用集合器有較多不利影響。

細紗前區(qū)集合器一般有雙筋式和框式兩種。現在主要使用框式集合器，不會與前膠輥有較大的接觸摩擦，不會使前膠輥產生摩擦溫升或摩擦損壞，也不會產生大量的摩擦靜電而造成短絨積聚。需要注意的是前區(qū)集合器的開口尺寸，一般來說，我們總是想選擇較小的開口尺寸以達到緊密集束須條的效果，實踐證明這是錯誤的。較小的開口尺寸不利于增加阻力，還會惡化條干CV值，尤其是使+35%粗節(jié)大量增加，并造成A2、B1、B2類紗疵增加。正確的做法是選擇開口尺寸相對較大的集合器，只對擴散出須條主體的纖維進行適當集束。另外，集合器是易耗品，長期使用中，須條摩擦會使集合器開口處形成刮痕。紡純棉品種時，集合器上車使用6個月后不更換，會因刮痕引起100 km紗疵增加。細紗翻改品種線密度差異較大時，也會引起1～2個運轉工作日的紗疵增加。

前區(qū)集合器安裝前要調整合適的前羅拉與搖架支桿的隔距，若設備已經使用了新型下銷、加長上銷，那么，既要使前區(qū)集合器有足夠的安裝空間，又不能使中、上羅拉后移量過度增加，則在主牽伸區(qū)再為前區(qū)集合器安排出合理空間較有難度。

需要注意的是，環(huán)錠紡單紗中使用前區(qū)集合器并沒有明顯改善毛羽，因此，在單紗紡制中通常不選用前區(qū)集合器。但是，在調整得當的前提下，賽絡紡中應用開口尺寸較大的前區(qū)集合器能提高賽絡紡的生產效率(錠速提高約8%，千錠時斷頭減少30%)，能有效控制邊緣纖維的散失，提高細紗制成率2%以上。

3 前區(qū)壓力棒

前區(qū)壓力棒的作用類似于加長上銷，也是通過縮短浮游區(qū)長度、增加包圍弧把浮游區(qū)變?yōu)榍€牽伸區(qū)，達到加強控制浮游纖維、改善紗線條干均勻度的目的。前區(qū)壓力棒對紗線條干CV值的改善程度優(yōu)于加長上銷，一般條干CV值能降低0.5個百分點～1.0個百分點。這主要是因為：① 前區(qū)壓力棒前后位置能靈活變化，相對靠前更會使中區(qū)摩擦力界向前延伸；② 下壓深度也相對靈活，方便調節(jié)控制強度；③ 壓力棒一般為鋼制鍍層表面，與棉纖維間有更大的摩擦因數，控制力比棉纖維與橡膠強。

前區(qū)壓力棒一般有隔距塊壓力棒、上銷壓力棒和單獨的前區(qū)壓力棒3種，作用基本相同，隔距塊壓力棒更方便、實用一些；壓力棒截面一般是圓形和水滴形2種。前區(qū)壓力棒也會占用空間，也需要對搖架支桿隔距、中上羅拉后移量做出相應調整。注意壓力棒不能碰到前羅拉或下膠圈，調整方法基本與加長上銷相同。

上面提到的前區(qū)壓力棒的優(yōu)勢點也是其問題的產生點。壓力棒隔距塊和加長上銷的作用都是通過加強對浮游區(qū)短纖維的控制來提高紗線的條干均勻度，工藝調整合理就會立竿見影。這種強控制的缺點是強調了對短纖維的控制但忽視了長纖維的順利變速?？刂贫汤w維的同時，抽出長纖維變得相對困難，調整不當會增加斷頭、增大條干CVb值。壓力棒隔距塊還會因短絨積聚增加紗線的偶發(fā)性紗疵[2]。

4 后區(qū)壓力棒

后區(qū)壓力棒能更好地保持后區(qū)粗紗須條的緊密度，控制纖維狀態(tài)和須條結構。這種作用可以通過兩個方面實現：一是通過壓力棒與牽伸須條的接觸，使須條在后羅拉表面(或后膠輥表面)及壓力棒表面形成兩段包圍弧，使后鉗口摩擦力界向前延伸，纖維變速更集中地靠近中鉗口；二是由于捻回重分布現象，粗紗捻回會大量向中鉗口集中，而使靠近后鉗口的粗紗捻回較少，經過后鉗口的纖維集合體緊密度迅速下降，提前擴散、變速，壓力棒與牽伸須條的接觸點具有阻捻作用，一定程度上避免了捻回向前集中傳遞。

后區(qū)壓力棒主要有平面牽伸的雙壓力棒和V型牽伸的單壓力棒兩種型式。

4.1 平面牽伸的雙壓力棒

雙壓力棒又分為先托后壓式和先壓后托式，如圖1所示。壓力棒直徑和位置等相關參數直接影響著壓力棒效能的發(fā)揮和適紡性。使用得當會使紗線條干有所改善，使用不當則會帶來吐硬頭、機械波、IPI粗節(jié)增加、CVb值增大、紗疵增加等不良后果。

a) 先托后壓式

b) 先壓后托式

平面牽伸之所以使用雙壓力棒，是因為單壓力棒不管是下壓式還是上托式，都會使后區(qū)須條不再沿切線方向進入中鉗口，而在中上或中下羅拉表面形成一小段反包圍弧，這會對牽伸造成破壞。壓力棒直徑大小影響須條在壓力棒上形成包圍弧的長度。壓力棒直徑過大，包圍弧長度大會使摩擦力增加，導致牽伸力增大；壓力棒直徑過小，包圍弧長過小會起不到有效的摩擦控制作用。壓力棒直徑一般采用6 mm的表面鍍鋅棒。壓力棒位置原則上是越靠近中鉗口越有利于纖維的變速點集中靠近中鉗口，對牽伸有利。但是，距離過近會影響到中上羅拉位置適應靈活性的工藝要求，增加壓力棒支架的加工難度。所以一般采用距中上羅拉中心距20 mm。如圖1a)中雙壓力棒的水平和垂直定位尺寸是比較合理與實用的，既保證有足夠的摩擦控制強度，又使須條近似沿切線方向進入中鉗口。圖1a)中,3段包圍弧總長度為13.38 mm，這個長度存在一個最佳值，過大或過小都會對牽伸產生不利影響。雙壓力棒的直徑、相對位置、后區(qū)羅拉中心距變化都會使包圍弧總長度產生變化，一旦購買了直徑和相對位置固定的雙壓力棒，那么后區(qū)羅拉中心距就成了影響包圍弧總長度的唯一因素，使用時要通過試驗確定一個合理值，充分發(fā)揮雙壓力棒的有效性和適紡性。使用雙壓力棒時，后區(qū)羅拉中心距一般要偏大控制。器材廠制造的雙壓力棒一般都采用了先托后壓式，主要是因為：① 先壓后托式的壓力棒支架加工難度大；② 先壓后托式的壓力棒使須條與后羅拉表面形成包圍弧，壓力棒與棉纖維具有更大的摩擦因數，產生更大摩擦力，控制不好會出現牽伸困難。如果一定要采用先壓后托式壓力棒，可采用如圖1b)的形式來改變雙壓力棒的相對位置，減小包圍弧總長度會取得較好的效果。

4.2 V型牽伸的單壓力棒

V型牽伸之所以采取單壓力棒是因為V型牽伸本身會在中上羅拉表面形成了一小段有害的反包圍弧(見圖2)，單壓力棒下壓使反包圍弧消失、后羅拉包圍弧增大、壓力棒與須條形成了一小段包圍弧(見圖3)，這些均有利于后區(qū)牽伸。單壓力棒直徑一般采用10 mm的表面鍍鋅棒，是為了增加包圍弧長度，以使該處有足夠強的摩擦力。圖3中V型牽伸單壓力棒的水平和垂直定位尺寸是比較合理的。

無論是雙壓力棒還是單壓力棒，都是通過增加后部摩擦力界和包圍弧長度來控制纖維的集中、有序變速。此種措施往往被用來增大后區(qū)牽伸倍數，從而增加細紗的整體牽伸能力。

圖2 V型后區(qū)牽伸示意

圖3 V型牽伸后區(qū)單壓力棒

但是，這種作用是有限的，這里須條與壓力棒和羅拉表面之間的纏繞(上膠圈與上銷前唇之間的包纏)適用于歐拉公式：

F=fekα

對后區(qū)粗紗須條施加的拉力f越大，則須條受到的阻力F越大；摩擦接觸弧面(包圍角α)越大、材料表面摩擦因數k越大，阻力F也就越大。當阻力F較大時，就會使粗紗須條間纖維抱合力不能承受而滑脫，產生粗細節(jié)。而且，拉力的增大使須條更加壓向羅拉或壓力棒表面導致纖維須條擴散[3]。

5 新型下銷

細紗主牽伸區(qū)廣泛采用長、短膠圈的附加牽伸型式控制纖維有序變速。下銷的作用是組合其表面跨套的下膠圈，形成一個積極上托式的控制面，同上膠圈一起形成一個附加控制區(qū)，延續(xù)中鉗口的摩擦力場，從而避免纖維提前紊亂變速，使纖維在靠近前鉗口處集中有序變速，使紗線條干較為均勻。目前下銷主要有V型和T型兩種型式，如圖4所示[4]，其中，T型以其較好的條干水平(比V型條干CV值降低0.2個百分點～0.3個百分點)被廣泛采用。

由圖4可以看出，兩種下銷的截面尺寸和型式都不同，對纖維的控制也不同。

5.1 V型下銷

V型下銷控制面長為32.9 mm，前端小平面長為8 mm，曲面上表面與小平面上表面高差為2.1 mm，上托曲面高出前羅拉上表面3.1mm，小平面上表面高出前羅拉上表面1 mm，這樣設計的初衷是增加中區(qū)附加摩擦力界長度、使下膠圈更積極的上托，與上膠圈間的控制力增強，形成更有力的控制區(qū)，前面的小平面及其與曲面的高差使下膠圈與下銷出現縫隙，形成彈性鉗口，便于快速纖維從中鉗口控制區(qū)順利抽出。其缺陷是：① 下銷縱向寬度大，使下銷前端比上銷前端突出，形成所謂的“地包天”，走出上、下膠圈控制區(qū)的纖維，在下膠圈表面有一小段不受控的區(qū)域，會造成紗線條干惡化；② 上托高度增加帶來下膠圈回轉阻力增大，易出現下膠圈回轉滯后而影響鉗口內纖維的正常運行；③ 小平面高出前羅拉上表面1 mm，使快速纖維以斜線方向進入前鉗口，在前膠輥上形成一微小反包圍弧，從而影響了快速纖維的集中正常變速；④ 小平面長度大，與曲面高差大，使下膠圈在該處的張緊度小，造成該處的彈性控制力弱，纖維會出現提前變速和變速紊亂等問題，影響紗線均勻度。

a) V型 b) T型圖4 下銷

5.2 T型下銷

T型下銷控制面長為24 mm，前端小平面長為5 mm，曲面上表面與小平面上表面高差為1.5 mm，上托曲面高出前羅拉上表面1.4 mm，小平面上表面約低于前羅拉上表面0.1 mm。這些尺寸的改變，有效地降低了 V型下銷對牽伸的不利影響，從而使纖維變速更加順暢有序，得到較為均勻的紗線條干。

業(yè)內有一種提法，把下銷棒反裝能改善紗線條干CV值，這種思路其實是通過加強對浮游區(qū)短纖維的控制來提高紗線的條干均勻度。但是，這種強控制的缺點是強調了對短纖維的控制，無前膠圈鉗口前面的小平面與曲面的高差形成的下膠圈與下銷間縫隙，缺少了彈性鉗口，長纖維的抽出變得相對困難，且隔距塊形成的鉗口隔距發(fā)生改變，會出現吐硬頭、斷頭增加、條干CVb值增大等不良后果，是絕對不可取的。

T型下銷又分為第一代和第二代，見圖5[5]，兩代T型下銷之間的主要區(qū)別是小平面長度、厚度、曲面與小平面高差有所不同。部分器材廠對T型下銷做了進一步改進，在曲面中間約有2 mm的凹陷，目的是減少下膠圈與下銷曲面的摩擦面，降低下膠圈的傳動阻力，利于上、下膠圈鉗口的穩(wěn)定，其有效性有待進一步驗證，見圖6。

a) 一代 b) 二代圖5 T型下銷

圖6 帶凹槽的T型下銷

下銷尺寸進一步改進，斷面中間設置一較大凹槽(見圖7)，下銷不再套膠圈，取而代之的是網格圈，配合帶有與凹槽對應凸起的磁性上銷，利用磁力并借助凹槽與凸起的嚙合，使上、下銷間形成配合緊密的曲線控制區(qū)來控制主牽伸區(qū)須條，稱為“磁性雙曲線牽伸”[6]，這也可以看做是下銷的一種改進型式，這種紡紗方法的可行性、穩(wěn)定性等正在實驗中。

圖7 具有較大凹槽的變形下銷

6 加長上銷

通常所用的上銷為SX2-6833型鐵板上銷，由于鐵板上銷在使用過程中容易發(fā)生變形，使上膠圈控制區(qū)長度變小，上膠圈上浮、起拱，嚴重影響紗線條干均勻度。器材制造商制造的碳纖上銷，很好地解決了上銷變形問題。由于碳纖維價格昂貴，為了節(jié)省成本，一些“碳纖上銷”原材料中碳纖維含量很少或者無碳纖維，這樣膠圈與上銷摩擦產生的靜電不能得到很好地釋放，靜電吸附造成飛花附入性疵點、沉積性疵點增加，這也是需要引起注意的問題。

6.1 加長上銷使用機理

為了解決下銷“地包天”問題，從減小主牽伸區(qū)浮游區(qū)長度出發(fā)，把上銷控制長度增加到39 mm，稱為SX-6839型上銷，有的甚至增加到42 mm，統(tǒng)稱為加長上銷。許多制造企業(yè)加長上銷的控制長度是一致的。主要分為：① 直板上銷，跨套膠圈的上銷架無彈性；② 前后彈性上銷，跨套膠圈的上銷架前后有彈性變化；③ 上下彈性上銷，跨套膠圈的上銷架上做成可上下彈性變化的，當上膠圈回轉時拉緊，壓迫上銷架，彈性部位向下屈服，緩解了這種壓力。各個企業(yè)制造的加長上銷的前唇又有一定區(qū)別(見圖8)，前唇的下壓深度、前唇表面的曲率大小都不盡相同，這體現了制造企業(yè)對曲線牽伸控制強度、上膠圈回轉阻力的認識和設計思路不盡相同。

圖8 不同加長上銷前唇對比

加長上銷比T型下銷能更明顯地改善紗線條干CV值，可降低0.5個百分點～0.8個百分點。加長上銷改善條干的機理主要有(見圖9)[7]：① 上銷控制長度增大，中鉗口摩擦力界向前延伸，浮游區(qū)長度由原來的12 mm～13 mm縮小到9 mm(因為加裝加長上銷后，前膠輥位置前沖、中上羅拉后移)，有利于纖維的集中、有序變速；② 上銷前唇長于下銷前唇，上銷前唇下壓，牽伸須條在下銷前緣形成一段包圍弧，使膠圈鉗口摩擦力界延伸到9 mm浮游區(qū)內，使快速纖維的變速集中靠近前鉗口；③ 上銷前唇下壓使須條沿前羅拉切線方向進入前鉗口，消除了由于下膠圈上表面高于前羅拉上表面而在前膠輥表面形成的反包圍弧對牽伸過程的不利影響。

圖9 加長上銷牽伸示意

加長上銷在安裝、使用過程中要做相應調整，否則在前中羅拉中心距為43 mm、前膠輥前沖2 mm、中上羅拉后移1 mm的情況下，浮游區(qū)長度為：43+2+1-39=7 mm。這樣的浮游區(qū)長度當然對控制短纖維較為有利，條干均勻度值改善1.0%～1.2%。但是，這會帶來牽伸力驟增、穩(wěn)定性差、上膠圈摩擦前膠輥，造成出硬頭、沉積性疵點增加和斷頭增加等問題。因此，使用加長上銷時，把YJ2-142系列搖架支桿隔距由176.5 mm調整到175.0 mm，使前膠輥前沖量達到3.5 mm，中上羅拉后移2 mm；這樣浮游區(qū)長度變?yōu)椋?3+3.5+2-39=9.5 mm。經過調整，條干均勻度值改善0.5%～0.8%。這樣的調整使主牽伸區(qū)的穩(wěn)定性、適應性提高，偶發(fā)性紗疵減少，值車工生產生活好做，是應用加長上銷的最佳方案。

6.2 加長上銷存在問題及解決辦法

6.2.1出現“脈動”

加長上銷也存在一些問題，在使用過程中要引起注意。針對上面提到的3種加長上銷型式，通過建立力學模型來分析加長上銷在使用過程中容易產生的問題，并提出解決問題的方法。

中下羅拉回轉，上膠圈靠中下羅拉、下膠圈、須條間的摩擦力傳遞來的回轉動力Fx回轉(見圖10)。上膠圈在上銷前唇處壓迫上銷前唇，使其對膠圈產生反作用壓力N，上膠圈與上銷前唇產生了摩擦力f，力f對上膠圈回轉造成阻力，這樣，上膠圈下邊就成了松邊，上邊成了緊邊；隨著上銷長度、前唇下壓深度的增加，壓力N、阻力f隨之增加，上膠圈回轉變得困難，甚至出現“脈動”(即輕微停頓)。

圖10 加長上銷膠圈回轉力示意

正如加長上銷的安裝、調整中提到的，中上羅拉后移2 mm使上膠圈回轉矢量力F的方向與膠圈運行方向(或中下羅拉切線方向)形成夾角，力F分解為水平向前的力Fx、垂直向上的力Fy。Fx使上膠圈向前運行，而Fy卻產生了使膠圈向上起伏的趨勢，對膠圈正常運行是極為有害的。而且，中上羅拉后移量越大，有害分力Fy就會越大。

通過以上分析可知，加長上銷相對于一般上銷在尺寸結構、安裝調整方面的改變，對膠圈運行產生危害，嚴重時會使上膠圈下邊在回轉垂直分力Fy、回轉阻力f的作用下起伏、打拱，與下膠圈間產生縫隙，嚴重影響膠圈鉗口下纖維的正常運行(重者CV值、IPI紗疵明顯增加；輕者在紗線均勻度指標上沒有明顯變化，這時生產處于“臨界狀態(tài)”，生產環(huán)境的些許變化就會帶來纖維束狀變速、“脈動”運行而造成吐硬頭、斷頭增加)。

部分器材制造企業(yè)為了迎合使用者加強牽伸區(qū)控制的思路，制造了長度為42 mm的加長上銷，少量試驗取得超好的條干水平，但是大批量上車后發(fā)現吐硬頭、斷頭增加，根本無法正常生產，就是因為有害分力Fy的增大造成的。

正是由于以上原因，直板加長上銷的問題就顯得尤為突出。當上膠圈壓迫上銷前唇時，前后有彈性的加長上銷會微量回彈，一定程度上緩解上膠圈回轉阻力，但是，不穩(wěn)定且頻繁的回彈也會造成上銷長度變短，浮游區(qū)變大，控制力減弱，引起紗線條干均勻度變差；而上下彈性加長上銷會把這種壓力轉移，當須條粗度增加引起上膠圈回轉阻力增大時，上膠圈緊(上)邊會壓迫上銷上支撐處，上支撐微量回彈緩解回轉阻力，而上銷前端又不回縮，不會對膠圈控制區(qū)造成不利影響。其中，部分加長上銷在前唇處加裝一鍍鋅棒，以減小上膠圈在此處的回轉阻力，取得較好效果，但是，構件增加容易形成銷軸處積花，造成牽伸不穩(wěn)定和疵點增加。

6.2.2出現機械波

波譜圖中約50 cm處機械波也與使用加長上銷有關，當然，這種機械波也非由加長上銷單獨造成。

現在牽伸工藝控制方法流行“柔性牽伸”，其主要措施是：① 降低細紗主牽伸區(qū)控制的強度，如：適當放大浮游區(qū)長度，在浮游區(qū)中加入壓力棒等控制元件，使浮游區(qū)變成曲線牽伸；② 增加喂入粗紗捻系數，根據粗紗定量不同，一般純棉粗紗捻系數為110～130，更高可達150以上；③ 采用較小的細紗后區(qū)牽伸倍數，如1.07倍～1.20倍。通過上述措施，達到后區(qū)最小限度破解粗紗捻度、最大限度保持粗紗緊密度之目的，使較多的剩余捻回進入主牽伸區(qū)，應用粗紗本身捻度形成的控制力，來控制須條內纖維少發(fā)生提前紊亂變速、邊緣纖維脫離主體問題，以期纖維在脫離膠圈鉗口的一瞬間集中變速，達到控制紗線條干均勻度之目的。

這種思路是好的，避免了主牽伸區(qū)強控制的不穩(wěn)定性和環(huán)境適應性差等弊端。后區(qū)大隔距、小牽伸倍數又使牽伸須條以較好的緊密度進入主牽伸區(qū)，為主牽伸區(qū)大牽伸做好了準備。較大隔距保證牽伸順暢，不會出現吐硬頭；但也忽略了中鉗口和膠圈鉗口負擔過重的問題。如果在這種工藝方法中使用加長上銷，就很容易產生50 cm機械波。大粗紗捻度和小后區(qū)牽伸倍數，就有較多捻回的粗紗須條進入中鉗口，膠圈鉗口下須條緊密度增加，牽伸力增大，加之上、下膠圈回轉阻力大，綜合作用就會使上膠圈回轉一周出現多次脈動，其波長約等于上膠圈周長的1/n：λ≈39.5/(9π)=1.40 cm；反映到紗線上就是λ≈1.40×E前≈50 cm(這里n取9次，脈動次數n與進入中鉗口的粗紗捻回數有關，每一個捻回的破解約產生2次脈動；而波峰的高度與捻幅和膠圈回轉阻力大小相關，當捻幅與阻力較大時，波峰會表現較高；前區(qū)牽伸倍數E前=37倍)，這也是這種機械波長不固定的原因，它隨著牽伸倍數的變化而變化，波長與前區(qū)牽伸倍數成正比。

解決這種機械波的方法其實很簡單：把加長上銷更換成SX2-6833型上銷，它會馬上消失。把粗紗捻度或后區(qū)牽伸倍數配合好，它也會馬上消失；紡純棉品種，后區(qū)牽伸倍數不大于1.20，粗紗定量約為5.0 g/(10 m)時，粗紗捻系數不大于120；粗紗捻系數在120～130時，細紗后區(qū)牽伸倍數要大于1.2倍。中上羅拉后移量調整得當，這種機械波也會緩解。當然，膠圈鉗口隔距增加(隔距塊換大)、前區(qū)中心距增加也會使之消失；通常不會那樣做的，因為紗線條干CV值的惡化是不能容忍的。

7 結語

7.1 新型材料應用于紡紗器材專件制造中，提高了紡織器材專件的適紡性能和工藝性能，但是，新材料、新型式紡織器材專件的應用要特別注意材料的適應性和穩(wěn)定性，切不可盲目；安裝調試是正確發(fā)揮器材專件效能的關鍵，在使用中要引起注意。

7.2 新型牽伸器材專件的應用，對穩(wěn)定控制牽伸過程起到了積極促進作用，一定程度上改善了紗線條干CV值、IPI疵點和毛羽等。

7.3 力、速度、距離三要素的合理設計和配合是牽伸高質、高效、順利進行的關鍵。無論選用什么樣的新型牽伸器材專件，都要保證三要素的合理配合。從質量管控角度講，原料是決定紗線質量的第一要素，優(yōu)良的工藝處理和合理的器材配置，不會使原料性能優(yōu)勢遭到破壞，反而可以將原料性能優(yōu)勢延續(xù)到紗線上；但是，工藝處理絕不會增加原料的性能優(yōu)勢，這也是我們在應用新型器材專件時應有的理念。