田鍵，康毅力，羅平亞，游利軍

（西南石油大學(xué) 油氣藏地質(zhì)及開(kāi)發(fā)工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，成都 610500）

中國(guó)致密油藏地質(zhì)儲(chǔ)量豐富，分布廣泛[1]，其中以鄂爾多斯盆地延長(zhǎng)組致密油藏的勘探最為引人關(guān)注[2-5]。越來(lái)越多的勘探實(shí)踐表明，致密砂巖氣藏和頁(yè)巖氣藏局部存在超低含水飽和度現(xiàn)象，即儲(chǔ)集層初始含水飽和度遠(yuǎn)小于由其毛細(xì)管力等物性控制的束縛水飽和度[6-7]。據(jù)密閉取心資料解釋?zhuān)鯛柖嗨古璧匮娱L(zhǎng)組長(zhǎng)7致密油藏原油充注程度高，平均含油飽和度超過(guò)70%，表明長(zhǎng)7致密油藏同樣局部存在超低含水飽和度現(xiàn)象[8]。含水飽和度是研究?jī)?chǔ)集層巖石毛細(xì)管自吸行為、相滲曲線特征，估算資源儲(chǔ)量和開(kāi)展儲(chǔ)集層損害評(píng)價(jià)的重要對(duì)象和指標(biāo)。因此，準(zhǔn)確得到巖心初始含水飽和度成了實(shí)驗(yàn)研究的客觀基礎(chǔ)。學(xué)者們對(duì)儲(chǔ)集層超低含水飽和度進(jìn)行了成因探索，并通過(guò)巖心驅(qū)替分別實(shí)現(xiàn)了對(duì)致密砂巖氣藏和頁(yè)巖氣藏超低含水飽和度的實(shí)驗(yàn)?zāi)M[9-12]。然而，致密油藏超低含水飽和度的相關(guān)實(shí)驗(yàn)?zāi)M卻未能引起足夠關(guān)注。

室內(nèi)通常采用“油驅(qū)水”的方式，對(duì)飽和模擬地層水后的巖心進(jìn)行驅(qū)替來(lái)模擬油藏原油充注過(guò)程以及儲(chǔ)集層初始含水飽和度形成過(guò)程。致密巖心孔喉細(xì)小，液體流量極低，油水兩相滲流時(shí)毛細(xì)管阻力極大，要想驅(qū)替出更多細(xì)小孔喉內(nèi)部的水相，以實(shí)現(xiàn)進(jìn)一步降低致密巖心內(nèi)部含水飽和度，則要不斷增加驅(qū)替壓力梯度。文獻(xiàn)［13］通過(guò)室內(nèi)實(shí)驗(yàn)?zāi)M出了致密油藏巖心超低含水飽和度狀態(tài)，但實(shí)驗(yàn)中的高壓力梯度在油藏條件下難以存在。文獻(xiàn)［14］通過(guò)室內(nèi)巖心模擬原油充注實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)無(wú)論施加多大的驅(qū)替壓力也不能使原油充注，更談不上形成超低含水飽和度，并反推得出延長(zhǎng)組只能先成藏后致密的結(jié)論。這與后來(lái)學(xué)者們對(duì)于延長(zhǎng)組致密油藏先致密后成藏的認(rèn)識(shí)不符[15-17]。

在模擬致密巖心液體滲流時(shí)，學(xué)者們沒(méi)有考慮巖心內(nèi)部液體在孔隙壓力下的憋壓狀態(tài)，驅(qū)替時(shí)巖心內(nèi)部液體是從入口端開(kāi)始建立孔隙壓力并克服滲流阻力。當(dāng)以致密巖心為研究對(duì)象進(jìn)行油驅(qū)水得到含水飽和度時(shí)，出口端附近的油水在開(kāi)始流動(dòng)前需要很長(zhǎng)的時(shí)間來(lái)建立起足夠的孔隙壓力來(lái)克服流動(dòng)阻力，因此往往需要一個(gè)極高的驅(qū)替壓力。鑒于原地層條件下油水在流動(dòng)前已經(jīng)處于孔隙流體憋壓，本文結(jié)合油藏條件下的油水滲流行為和原油充注過(guò)程，探索了在巖心出口端加回壓來(lái)模擬不同孔隙壓力對(duì)致密巖心單相液體滲流能力的影響，并在此基礎(chǔ)上優(yōu)選出實(shí)驗(yàn)回壓，對(duì)選取的鄂爾多斯盆地延長(zhǎng)組長(zhǎng)7致密油藏柱塞巖心開(kāi)展“油驅(qū)水”原油充注實(shí)驗(yàn)來(lái)模擬回壓作用下的致密油藏儲(chǔ)集層初始含水飽和度形成過(guò)程，得到了與該區(qū)塊密閉取心分析一致的超低含水飽和度結(jié)果。

1 致密油藏超低含水飽和度現(xiàn)象

密閉取心是當(dāng)前較為準(zhǔn)確獲取儲(chǔ)集層含油（氣）、水分布狀態(tài)的手段，可信度高[18]。通過(guò)對(duì)鄂爾多斯盆地延長(zhǎng)組長(zhǎng)7儲(chǔ)集層進(jìn)行密閉取心，得出該儲(chǔ)集層含油飽和度主要為65.0%～85.0%，平均含油飽和度高達(dá)72.8%；而初始含水飽和度較低，主要為10.8%～56.4%，平均含水飽和度僅為27.2%.由于受到物性的控制，致密儲(chǔ)集層存在較高的束縛水飽和度，一般為40%～60%，且?guī)r石越致密，束縛水飽和度越高。傳統(tǒng)方法驅(qū)替結(jié)果得到的致密巖心束縛水飽和度一般接近50%，甚至可能更高，遠(yuǎn)低于密閉取心測(cè)得的儲(chǔ)集層初始含水飽和度。鄂爾多斯盆地延長(zhǎng)組長(zhǎng)7儲(chǔ)集層密閉取心飽和度分析結(jié)果顯示，儲(chǔ)集層初始含水飽和度遠(yuǎn)低于其束縛水飽和度，表明儲(chǔ)集層存在超低含水飽和度現(xiàn)象。延長(zhǎng)組長(zhǎng)7段致密油藏室內(nèi)巖心核磁共振分析得出初始含油飽和度為64.0%，初始含水飽和度為36.0%，其實(shí)驗(yàn)結(jié)果與密閉取心分析結(jié)果相接近[19]，間接證實(shí)了長(zhǎng)7致密油藏原地存在局部超低含水飽和度現(xiàn)象。致密油藏成藏過(guò)程中，原油持續(xù)充注、高壓生烴排液和高溫蒸發(fā)等作用，造成了高含油飽和度和低含水飽和度現(xiàn)象[20]。致密油藏儲(chǔ)集層含油飽和度達(dá)到30%就可以聚集成藏[20]，要想形成大面積連續(xù)分布的致密油藏，則儲(chǔ)集層含油飽和度要超過(guò)40%[21].超低含水飽和度現(xiàn)象使得致密油藏現(xiàn)實(shí)儲(chǔ)量明顯增加，油相動(dòng)用能力得到提高，證明油藏具備商業(yè)開(kāi)發(fā)的潛力；否則，在其自身物性等因素影響下，很難形成工業(yè)油流和進(jìn)行商業(yè)開(kāi)發(fā)。

2 實(shí)驗(yàn)樣品與方法

2.1 實(shí)驗(yàn)巖心與液體

實(shí)驗(yàn)巖心選自鄂爾多斯盆地延長(zhǎng)組長(zhǎng)7致密砂巖，主要礦物為石英和長(zhǎng)石，其中黏土礦物以綠泥石為主，應(yīng)力敏感性弱。結(jié)合致密油藏物性界定范圍并依據(jù)長(zhǎng)7致密油藏儲(chǔ)集層物性劃分，選取了3.0 MPa圍壓下三類(lèi)空氣滲透率級(jí)別的巖樣開(kāi)展實(shí)驗(yàn)，分別定義為相對(duì)低滲、相對(duì)中滲和相對(duì)高滲。實(shí)驗(yàn)巖樣基礎(chǔ)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1.

表1 鄂爾多斯盆地延長(zhǎng)組長(zhǎng)7致密油藏實(shí)驗(yàn)巖樣基本物性參數(shù)

分別采用模擬地層水和煤油作為實(shí)驗(yàn)液體進(jìn)行飽和水單相滲流實(shí)驗(yàn)和原油充注實(shí)驗(yàn)。根據(jù)實(shí)驗(yàn)巖樣所在層位地層水分析數(shù)據(jù)，配制的模擬地層水信息見(jiàn)表2.實(shí)驗(yàn)之前，對(duì)配制的模擬地層水進(jìn)行過(guò)濾處理，防止其中固相顆粒堵塞巖心孔喉對(duì)實(shí)驗(yàn)評(píng)價(jià)結(jié)果帶來(lái)影響。

表2 鄂爾多斯盆地延長(zhǎng)組長(zhǎng)7致密油藏模擬地層水配方

2.2 實(shí)驗(yàn)流程

自行設(shè)計(jì)并組裝了實(shí)驗(yàn)裝置，主要包括工作精度為0.001 mL/min的微計(jì)量驅(qū)替泵、巖心夾持器系統(tǒng)、壓力傳感器和回壓閥（圖1）。在實(shí)際驅(qū)替過(guò)程中，通過(guò)氣瓶來(lái)調(diào)節(jié)巖心出口端回壓。在開(kāi)展原油充注實(shí)驗(yàn)前，首先要確定一個(gè)實(shí)驗(yàn)回壓。因此，先通過(guò)改變回壓來(lái)模擬不同孔隙壓力下的飽和水單相液體流量測(cè)試實(shí)驗(yàn)，根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果優(yōu)選出最佳實(shí)驗(yàn)回壓。然后，分別開(kāi)展致密巖心出口端無(wú)回壓和施加優(yōu)選出的實(shí)驗(yàn)回壓下的滲透率測(cè)試對(duì)比實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證回壓的作用。最后，根據(jù)儲(chǔ)集層初始含水飽和度形成過(guò)程，采用恒壓驅(qū)替開(kāi)展飽和水致密巖心原油充注實(shí)驗(yàn)，對(duì)比分析出口端有無(wú)回壓對(duì)驅(qū)替得到致密巖心含水飽和度結(jié)果的影響。

圖1 油水驅(qū)替實(shí)驗(yàn)裝置示意圖

致密巖心液體流量測(cè)試實(shí)驗(yàn)流程：①對(duì)實(shí)驗(yàn)巖心進(jìn)行飽和模擬地層水處理，測(cè)試不同壓差下的液體流量；②保持驅(qū)替壓差不變，測(cè)試一系列回壓下液體流量的穩(wěn)定值。實(shí)驗(yàn)壓差設(shè)計(jì)為1.0 MPa，1.5 MPa，2.0 MPa，2.5 MPa，3.0 MPa和 3.5 MPa，回壓設(shè)定從0 MPa依次增大至7.0 MPa（為保護(hù)設(shè)備及管線，同時(shí)縮短測(cè)試時(shí)間，只測(cè)試到7.0 MPa結(jié)束）。實(shí)驗(yàn)初始圍壓為5.0 MPa，并在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中根據(jù)回壓的改變，保持1.0 MPa的增幅進(jìn)行設(shè)定。

原油充注實(shí)驗(yàn)流程：將飽和后的巖心裝入夾持器，采用傳統(tǒng)驅(qū)替不加回壓的方法開(kāi)展恒壓3.0 MPa驅(qū)替實(shí)驗(yàn)，監(jiān)測(cè)出口端產(chǎn)液情況，當(dāng)只監(jiān)測(cè)到出油且連續(xù)三次測(cè)得穩(wěn)定流量時(shí)，結(jié)束驅(qū)替并取出稱(chēng)重，隨后將巖心裝回巖心夾持器，在巖心出口端設(shè)定所選取的實(shí)驗(yàn)回壓，保證驅(qū)替壓差不變進(jìn)行驅(qū)替，并重復(fù)上述步驟，結(jié)束驅(qū)替并取出稱(chēng)重。在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，使用同一天平對(duì)巖心進(jìn)行稱(chēng)量。

實(shí)驗(yàn)前測(cè)得模擬地層水密度為1.035 g/cm3，煤油密度為0.800 g/cm3.驅(qū)替前后巖心內(nèi)部油水飽和度計(jì)算公式如下：式中 m1——驅(qū)替前巖心質(zhì)量，g；

m2——驅(qū)替后巖心質(zhì)量，g；

S——所求液相飽和度，%；

ρw，ρo——分別為水和油的密度，g/cm3；

Vp——巖心孔隙體積，cm3.

當(dāng)驅(qū)替前后巖心質(zhì)量差大于0時(shí)，S為水相飽和度，反之，S則為油相飽和度。

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1 回壓下飽和水致密巖心流量測(cè)試

選取YC-2巖樣作為實(shí)驗(yàn)樣品，探索致密巖心單相液體流量在回壓作用下的變化情況。測(cè)試時(shí)，在每一個(gè)實(shí)驗(yàn)點(diǎn)下驅(qū)替至少2 h后開(kāi)始連續(xù)測(cè)試3組數(shù)據(jù)，待誤差低于3%時(shí)，認(rèn)為流量穩(wěn)定，并取算術(shù)平均值作為測(cè)試值。為了分析不同回壓下致密巖心液體流量的變化趨勢(shì)，需對(duì)測(cè)得的流量進(jìn)行歸一化處理。以回壓0 MPa下測(cè)得的液體流量作為基準(zhǔn)，對(duì)相同壓差不同回壓下測(cè)得的液體流量進(jìn)行數(shù)據(jù)歸一化，分析流量變化趨勢(shì)。從圖2可以看出，與傳統(tǒng)測(cè)試中不加回壓相比，在回壓作用下，測(cè)得的液體流量均呈現(xiàn)一個(gè)增加趨勢(shì)，且壓差越大，增幅越明顯。當(dāng)回壓達(dá)到3.0 MPa時(shí)，液體流量的增幅達(dá)到最大。從實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象來(lái)看，與回壓0 MPa下流量相比，存在一個(gè)“臨界回壓”能夠測(cè)得當(dāng)前致密巖心液體流量的最大值。根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果，選擇3.0 MPa作為實(shí)驗(yàn)回壓，用來(lái)開(kāi)展后續(xù)實(shí)驗(yàn)評(píng)價(jià)。

圖2 YC-2巖樣不同回壓下液體流量變化曲線（引自文獻(xiàn)［22］）

3.2 回壓下致密巖心滲透率測(cè)試

為了驗(yàn)證3.0 MPa實(shí)驗(yàn)回壓能夠提高致密巖心液體滲流能力，選用YC-3巖樣對(duì)比開(kāi)展了有無(wú)回壓作用下的致密巖心液體滲透率測(cè)試實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖3.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，致密巖心液體視滲透率與壓力梯度相關(guān)，當(dāng)壓力梯度達(dá)到一定值后，所測(cè)得的視滲透率保持不變。對(duì)比無(wú)回壓和3.0 MPa回壓下實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以看出，在傳統(tǒng)方法下測(cè)試YC-3巖樣液體穩(wěn)定視滲透率時(shí)，所需要的壓力梯度高達(dá)108 MPa/m；而在3.0 MPa回壓作用下，測(cè)得YC-3巖樣液體穩(wěn)定視滲透率時(shí)，所需的壓力梯度降至約29 MPa/m，降幅達(dá)到73.14%.傳統(tǒng)方法測(cè)試穩(wěn)定視滲透率所需的壓力梯度顯然難以在油藏環(huán)境下實(shí)現(xiàn)。可見(jiàn)，在3.0 MPa回壓作用下可以顯著降低實(shí)驗(yàn)測(cè)試所需壓力，提高測(cè)試效率。

圖3 YC-3巖樣不同回壓下液體視滲透率與壓力梯度的關(guān)系（引自文獻(xiàn)［22］）

此外，對(duì)比流量變化趨勢(shì)可以看出，傳統(tǒng)方法測(cè)試時(shí)，在壓力梯度低于約70 MPa/m下出現(xiàn)了明顯的非線性滲流階段，表明存在啟動(dòng)壓力梯度現(xiàn)象；當(dāng)在巖心出口端施加3.0 MPa回壓后，70 MPa/m下的非線性滲流現(xiàn)象得到弱化甚至消失（圖4）。

3.3 原油充注得到含水飽和度

在確定3.0 MPa實(shí)驗(yàn)回壓后，對(duì)3塊飽和模擬地層水后的巖心開(kāi)展油驅(qū)水原油充注實(shí)驗(yàn)，來(lái)模擬儲(chǔ)集層成藏時(shí)的初始含水飽和度形成過(guò)程。根據(jù)鄂爾多斯盆地延長(zhǎng)組致密油藏埋深和地層壓力系數(shù)[9，21]，估算儲(chǔ)集層有效應(yīng)力在15.0～20.0 MPa.實(shí)驗(yàn)中設(shè)計(jì)驅(qū)替壓差3.0 MPa，考慮有效應(yīng)力不變，因此分別設(shè)定0 MPa回壓下的實(shí)驗(yàn)圍壓為17.0 MPa，3.0 MPa回壓下的實(shí)驗(yàn)圍壓為20.0 MPa.考慮到巖心孔隙體積在高圍壓會(huì)受到一定程度壓縮，因此，實(shí)驗(yàn)中測(cè)得高圍壓下的孔隙體積作為計(jì)算用的孔隙體積。通過(guò)完全飽和單相液體巖心在不同圍壓繼續(xù)驅(qū)替足夠時(shí)間后，測(cè)量巖心質(zhì)量來(lái)計(jì)算巖心孔隙體積。巖心孔隙體積在圍壓20.0 MPa和17.0 MPa測(cè)試結(jié)果基本一致，故以17.0 MPa下巖心孔隙體積作為基準(zhǔn)值進(jìn)行含水飽和度計(jì)算。測(cè)試出實(shí)驗(yàn)巖樣YC-1，YC-2和YC-3在圍壓17.0 MPa下完全飽和水后的孔隙體積分別是2.083 cm3，3.024 cm3和1.860 cm3.3塊致密巖心原油充注實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)及計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3.

圖4 YC-3巖樣不同回壓下液體流量與壓力梯度的關(guān)系（引自文獻(xiàn)［22］）

從表3來(lái)看，3.0 MPa恒壓驅(qū)替下，傳統(tǒng)方法得到的3塊致密巖心含水飽和度為40.8%～49.9%，平均為46.2%；保持驅(qū)替壓差和有效應(yīng)力不變，在巖心出口端施加3.0 MPa回壓后，此時(shí)3塊致密巖心的含水飽和度降低至28.4%～32.1%，平均為29.9%，降低了16.3%.在3.0 MPa回壓作用下，致密巖心最終含油飽和度平均提高幅度為23.2%，達(dá)到70.1%.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，在恒壓驅(qū)替下，采用3.0 MPa回壓驅(qū)替能夠得到更低的含水飽和度。

表3 鄂爾多斯盆地延長(zhǎng)組長(zhǎng)7致密油藏實(shí)驗(yàn)巖樣原油充注實(shí)驗(yàn)結(jié)果

從實(shí)驗(yàn)結(jié)果來(lái)看，相對(duì)高滲巖心（樣品YC-1）在傳統(tǒng)方法驅(qū)替下得到的最終含水飽和度為40.8%，3.0 MPa回壓作用下，含水飽和度進(jìn)一步降低至31.6%，降低幅度為22.54%；相對(duì)中滲巖心（樣品YC-2）在傳統(tǒng)方法驅(qū)替下得到的最終含水飽和度為49.9%，3.0 MPa回壓作用下，含水飽和度進(jìn)一步降低至29.7%，降低幅度為40.48%；相對(duì)低滲巖心（樣品YC-3）在傳統(tǒng)方法驅(qū)替下得到的最終含水飽和度為47.8%，3.0 MPa回壓作用下，含水飽和度進(jìn)一步降低至28.4%，降低幅度為40.58%.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，滲透率相對(duì)更小時(shí)，回壓對(duì)驅(qū)替實(shí)驗(yàn)得到的低含水飽和度的貢獻(xiàn)越大。圖5分別對(duì)比了本文3.0 MPa回壓下驅(qū)替得到的長(zhǎng)7致密油藏實(shí)驗(yàn)巖樣油水飽和度實(shí)驗(yàn)結(jié)果和傳統(tǒng)驅(qū)替方法下得到的結(jié)果以及文獻(xiàn)［9］中密閉取心測(cè)試分析的油水飽和度結(jié)果。通過(guò)對(duì)比可知，在3.0 MPa回壓下驅(qū)替得到的巖心內(nèi)部油水飽和度與取心解釋得到的儲(chǔ)集層初始油水飽和度基本一致，證明了3.0 MPa回壓下驅(qū)替致密巖心得到的油水飽和度的可靠性。

圖5 不同回壓下鄂爾多斯盆地延長(zhǎng)組長(zhǎng)7致密油藏實(shí)驗(yàn)巖樣油水飽和度驅(qū)替結(jié)果與取心數(shù)據(jù)對(duì)比

4 討論

鄂爾多斯盆地延長(zhǎng)組長(zhǎng)7致密油藏在成藏過(guò)程中，儲(chǔ)集層持續(xù)生烴所形成的高孔隙壓力為原油充注提供強(qiáng)大的動(dòng)力，并最終造成儲(chǔ)集層原油充注程度高和含水飽和度低[23]。儲(chǔ)集層條件下，油水在開(kāi)始流動(dòng)之前已經(jīng)在地層液體孔隙壓力作用下處于憋壓狀態(tài)，建立起了足夠的孔隙壓力。只要充注壓力能夠克服流動(dòng)阻力，原油充注就能沿著運(yùn)移路徑發(fā)生并排除原來(lái)孔隙中的水相。前人在開(kāi)展致密油藏原油充注實(shí)驗(yàn)研究時(shí)，一般只考慮和模擬了巖心入口端附近的液體在驅(qū)替壓力下的憋壓狀態(tài)，巖心出口端則設(shè)定為大氣壓。這樣一來(lái)，導(dǎo)致驅(qū)替時(shí)巖心出口端附近的液體一方面受到的有效應(yīng)力更大，另一方面則需要足夠長(zhǎng)的時(shí)間來(lái)建立巖心整體內(nèi)部液體的孔隙壓力用以克服流動(dòng)阻力。

致密巖心物性極差，流量測(cè)試?yán)щy，因此傳統(tǒng)方法常采用極高的驅(qū)替壓差開(kāi)展原油充注實(shí)驗(yàn)。由于孔喉非均質(zhì)性的影響，粗孔喉排驅(qū)壓力相對(duì)更小，導(dǎo)致壓差一定時(shí)只有粗孔喉內(nèi)部水能被油驅(qū)替，細(xì)孔喉內(nèi)部仍是飽和水狀態(tài)。增大驅(qū)替壓差可以波及更多細(xì)孔喉，但先前粗孔喉在驅(qū)替壓差下已經(jīng)形成優(yōu)勢(shì)滲流通道，阻礙壓力進(jìn)入更細(xì)孔喉。此時(shí)，巖心含水飽和度在整體上很難降低。致密巖心飽和水后模擬遞增壓差下的原油充注實(shí)驗(yàn)表明[21]，即便當(dāng)實(shí)驗(yàn)巖心兩端的驅(qū)替壓力梯度超過(guò)7 MPa/cm，含水飽和度也不再變化，實(shí)驗(yàn)巖樣最終平均含水飽和度為46.0%.要想通過(guò)驅(qū)替得到更低的含水飽和度，就要使得巖心整體上更多孔喉內(nèi)部的水相被驅(qū)替走。一般而言，巖石滲透率越高，孔喉的連通性也越好，主流孔喉尺寸也相對(duì)較大，油相更容易通過(guò)孔喉驅(qū)替走水相[23]；隨著巖石滲透率降低，細(xì)小孔喉數(shù)量增加，驅(qū)替時(shí)在油水兩相滲流界面阻力及優(yōu)勢(shì)通道等效應(yīng)下，油相在壓差作用下很難進(jìn)入細(xì)小孔喉中驅(qū)替并置換出水相。

液體在致密巖心中滲流屬于微流動(dòng)[24]，其滲流行為和機(jī)理等與人們對(duì)常規(guī)巖心液體滲流的認(rèn)識(shí)差異顯著。其中，液體邊界層的存在對(duì)滲流的影響是區(qū)別于常規(guī)巖心最為明顯的地方，導(dǎo)致致密巖心液體滲流存在流量低、阻力大、非線性滲流等效應(yīng)[25-26]。在油藏條件下，無(wú)論是粗孔喉還是細(xì)孔喉內(nèi)部的油水在流動(dòng)前已經(jīng)處于孔隙壓力憋壓狀態(tài)。傳統(tǒng)實(shí)驗(yàn)方法沒(méi)有考慮驅(qū)替前孔喉內(nèi)部液體的整體憋壓，導(dǎo)致驅(qū)替結(jié)果與測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)存在較大差異。本文實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，傳統(tǒng)方法測(cè)試中采用低壓差驅(qū)替時(shí)，并非致密巖心內(nèi)部所有液體均能參與滲流，只有當(dāng)驅(qū)替壓力梯度達(dá)到一定值后，巖心內(nèi)部液體整體上才趨于流動(dòng)穩(wěn)定，才可以測(cè)得穩(wěn)定的滲透率。對(duì)比分析可知，在回壓的作用下，可以促進(jìn)相同壓差下更多孔喉內(nèi)部的液體參與流動(dòng)，提高孔喉內(nèi)部液體可動(dòng)性，弱化非線性滲流特性且能夠在低壓差下排除更多的水相，改變了傳統(tǒng)方法測(cè)試致密巖心液體流量和模擬原油充注實(shí)驗(yàn)需要極高的壓差的狀態(tài)。這表明，回壓可以整體建立巖心內(nèi)部液體的孔隙壓力，特別是巖心出口端液體的孔隙壓力能夠有效建立，弱化優(yōu)勢(shì)滲流通道效應(yīng)，提高細(xì)孔喉內(nèi)部液體的可動(dòng)性達(dá)到整體上增強(qiáng)液體流量，并顯著降低致密巖心液體滲流實(shí)驗(yàn)所需的測(cè)試壓力[27-28]。實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)于室內(nèi)研究致密儲(chǔ)集層原油充注、油水相滲行為等有一定的指導(dǎo)意義。

5 結(jié)論

（1）鄂爾多斯盆地延長(zhǎng)組長(zhǎng)7致密油藏儲(chǔ)集層原油充注程度高，整體上平均含油飽和度超過(guò)70.0%，儲(chǔ)集層初始含水飽和度低，一般低于30.0%，局部存在超低含水飽和度現(xiàn)象。

（2）流量低、壓差大、時(shí)間長(zhǎng)是致密巖心液體滲流實(shí)驗(yàn)面臨的難題。通過(guò)模擬回壓作用下的液體滲流行為，可以顯著提高致密巖心液體流量，降低測(cè)試實(shí)驗(yàn)壓力。

（3）在無(wú)回壓下驅(qū)替時(shí)得到的致密巖心平均含水飽和度為46.2%；在回壓作用下驅(qū)替得到的致密巖心平均含水飽和度為29.9%，平均降低了16.3%，與儲(chǔ)集層密閉取心的含水解釋結(jié)果一致。

（4）室內(nèi)開(kāi)展致密巖心液體滲流實(shí)驗(yàn)時(shí)，可采用回壓方法來(lái)提高致密巖心液體滲透率測(cè)試效率。