李岳洋,洪海志，張鴻泰

(1.江蘇現(xiàn)代造船技術(shù)有限公司，江蘇 鎮(zhèn)江212003；2.江蘇鴻運(yùn)綠色能源有限公司，江蘇 南京 210000)

0 引言

液化天然氣(LNG)作為一種清潔、高效優(yōu)質(zhì)的能源，已成為我國乃至世界能源供應(yīng)增長速度最快的領(lǐng)域。為了深層次研究、開發(fā)、利用液化天然氣這種清潔能源，共同推進(jìn)“氣化水運(yùn)”項(xiàng)目，江蘇省交通運(yùn)輸廳和江蘇省地方海事局開展了《京杭運(yùn)河江蘇段水運(yùn)應(yīng)用LNG綜合示范區(qū)》項(xiàng)目，利用現(xiàn)有船舶動(dòng)力系統(tǒng)整體更新改造技術(shù)，對(duì)內(nèi)河運(yùn)輸船舶主機(jī)進(jìn)行燃料升級(jí)更新，以潔凈的液化天然氣替代污染物排放較多的柴油、重油等燃料，達(dá)到節(jié)能減排的目的。

LNG動(dòng)力船舶主機(jī)燃用的天然氣是通過熱交換設(shè)備產(chǎn)生的。這種換熱設(shè)備稱之為熱交換器，也稱汽化器，能使低溫的液態(tài)天然氣(LNG)轉(zhuǎn)變成氣態(tài)天然氣(NG)。汽化器通常有兩種型式：空溫式(翅片管式)和水浴式(管殼式)。

空溫式汽化器由于采用空氣自然對(duì)流，結(jié)構(gòu)簡單，無需另外提供熱水管路，在早期的LNG燃料改造船舶上經(jīng)常應(yīng)用。然而因需要的換熱面大，外形體積大，空溫式汽化器在內(nèi)河運(yùn)輸船舶上布置困難，特別是環(huán)境溫度較低時(shí)，因表面結(jié)霜而導(dǎo)致汽化量不充分，發(fā)動(dòng)機(jī)供氣不暢，故內(nèi)河LNG動(dòng)力船舶開始應(yīng)用水浴汽化器進(jìn)行研究推廣。

水浴式汽化器由于汽化量大，換熱效率高，并具有結(jié)構(gòu)緊湊、占地面積小、節(jié)約空間和制造成本低等優(yōu)點(diǎn)得到關(guān)注并在船舶上應(yīng)用。水浴式汽化器的主體為換熱裝置，所有與介質(zhì)接觸的受壓元件均采用不銹鋼管制造，可承受較低溫度和相應(yīng)的工作壓力，而且可靠性好，運(yùn)行范圍寬，溫度容易控制，維修方便，經(jīng)濟(jì)性好。

本文結(jié)合《京杭運(yùn)河江蘇段水運(yùn)應(yīng)用LNG綜合示范區(qū)》工程應(yīng)用項(xiàng)目，對(duì)LNG動(dòng)力船舶應(yīng)用水浴式汽化器進(jìn)行可行性分析，計(jì)算結(jié)果證實(shí)采用雙燃料主機(jī)本身的外循環(huán)冷卻水溫度水浴式汽化器的換熱溫度產(chǎn)生的氣態(tài)天燃?xì)饪梢詽M足主機(jī)供氣需求，這將為后續(xù)水浴式汽化器應(yīng)用于LNG動(dòng)力船舶提供技術(shù)基礎(chǔ)和安全保障。

1 汽化器加熱系統(tǒng)管路設(shè)計(jì)方案

1.1 汽化器加熱系統(tǒng)原理

汽化器加熱系統(tǒng)原理：將主機(jī)的外循環(huán)冷卻系統(tǒng)出水口直接排舷外的熱水，接至液化天然氣儲(chǔ)罐處的水浴式汽化器進(jìn)水口，進(jìn)行循環(huán)水加熱，使LNG汽化為可以供給雙燃料主機(jī)直接使用的燃料。

1.2 主機(jī)的外循環(huán)冷卻系統(tǒng)原理

主機(jī)的外循環(huán)冷卻系統(tǒng)原理：海水冷卻泵將海水從海底門、通海閥和粗過濾器送至滑油冷卻器和淡水冷卻器中，并從雙燃料主機(jī)高溫的部件中吸收熱量，使淡水冷卻器中海水腔的溫度上升。

1.3 汽化器加熱系統(tǒng)管路設(shè)計(jì)方案

外循環(huán)冷卻熱水進(jìn)入水浴汽化器進(jìn)水口，水浴汽化器出水口連接單向閥，將海水排出舷外。同時(shí)液態(tài)天然氣進(jìn)入水浴式汽化器，水浴汽化器中的冷卻水形成溫度差進(jìn)行傳熱，使得低溫的液化天然氣進(jìn)行汽化，形成氣態(tài)的燃料，滿足雙燃料主機(jī)的燃料使用要求。水浴式汽化器構(gòu)造圖如圖1所示，水浴式汽化器熱交換系統(tǒng)圖如圖2所示[1]。

2 汽化器汽化量計(jì)算與選型

2.1 已知設(shè)計(jì)條件

雙燃料主機(jī)功率Nez=200 kW(170系列雙燃料主機(jī)); 雙燃料主機(jī)數(shù)量N=2臺(tái)；天然氣替代率S=70%;燃油消耗率gez=0.2 kg/kWh；耗氣率gezgas= 0.26 m3/kWh；Rez為每千克柴油燃燒的熱當(dāng)量相當(dāng)于1.26倍天然氣的熱當(dāng)量,取1.26。

在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下，1 m3天然氣熱值相當(dāng)于0.792 kg柴油，折算后每千克柴油相當(dāng)于1.26 m3天然氣。

1—不銹鋼本體；2—外循環(huán)冷卻水進(jìn)水口；3—外循環(huán)冷卻水出水口；4—LNG出液口；5—LNG進(jìn)液口；6—液化天然氣管路上截止閥

1—截止閥；2—水浴汽化器；3—熱水循環(huán)泵；4—溫度傳感器及閥；5—截止止回閥；6—主機(jī)換熱器；7—電加熱換熱器；8—膨脹熱水柜

2.2 汽化量計(jì)算

汽化量計(jì)算方法有兩種:按耗氣量計(jì)算和按燃料熱值計(jì)算。

(1)按耗氣率Qhq1計(jì)算

Qhq1=NezNSgezgas=72.80 m3/h

(2)按燃料熱值Qrlrz計(jì)算

Qrlrz=NezNgezSRez=70.56 m3/h

對(duì)比上述兩種方法的計(jì)算，得出按耗氣量計(jì)算的氣化量值大，因此取72.80 m3/h作為依據(jù)?？紤]增加25%的余量，經(jīng)取整，最終汽化器的汽化量為100 m3/h。

2.3 汽化器選型與熱負(fù)荷計(jì)算

2.3.1汽化器選型參數(shù)

型號(hào)

JAMTC-100/1.2

汽化介質(zhì)

LNG→NG

工作壓力

1.2 MPa

汽體進(jìn)口溫度

-160 ℃

氣體出口溫度

40 ℃

進(jìn)口通徑

DN25 mm

出口通徑

DN25 mm

換熱面積

70 m2

2.3.2質(zhì)量流量qm的計(jì)算

質(zhì)量流量qm按下式計(jì)算：

qm=ρV

式中：V為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積，V=100 m3/h；ρ為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下天然氣的密度，ρ=0.717 4 kg/m3。

經(jīng)計(jì)算，qm=71.74 kg/h。

2.3.3汽化熱負(fù)荷計(jì)算

LNG汽化狀態(tài)圖如圖3所示。從圖3可知，汽化熱負(fù)荷計(jì)算[2]分三個(gè)階段進(jìn)行。

(1)第一階段過冷至飽和1狀態(tài)的熱負(fù)荷Q1(液態(tài)LNG)：

Q1=AhΔt1=Ah(tbh1-tg1)

式中：A為汽化器換熱表面積，A=70 m2；h為傳熱系數(shù),h=4.5W/(m2·K)；Δt為液體在工作壓力下溫度差，℃；tbh1為飽和1狀態(tài)溫度，tbh1=-147 ℃；tg1為過冷狀態(tài)溫度，tg1=-162 ℃。

經(jīng)計(jì)算，Q1=4.725 kW。

(2)第二階段飽和至飽和2狀態(tài)的熱負(fù)荷Q2(氣、液混合狀態(tài)LNG、NG)：

Q2=AhΔt=Ah(tbh2-tbh1)

式中：Δt2為液體在工作壓力下溫度差，℃；tbh2為飽和2狀態(tài)溫度，tbh2=-70 ℃。

經(jīng)計(jì)算，Q2=24.255 kW。

(3)第三階段飽和2至過熱的熱狀態(tài)負(fù)荷Q3(氣態(tài)NG)：

Q3=AhΔt=Ah(tgr-tbh1)

式中：Δt3為液體在工作壓力下溫度差，℃；tgr為過熱溫度，tgr=40 ℃。

經(jīng)計(jì)算，Q3=34.650 kW。

最終，總熱負(fù)荷Q=Q1+Q2+Q3=63.630 kW。

圖3 LNG汽化狀態(tài)圖

3 船舶采用雙燃料主機(jī)冷卻水換熱可行性

根據(jù)設(shè)備廠提供的資料要求，加熱用雙燃料主機(jī)冷卻水進(jìn)出口溫差不大于10 ℃。主機(jī)資料顯示：主機(jī)在85%負(fù)荷時(shí)，冷卻水溫度為65 ℃，該機(jī)型冷卻水量取15 m3/h(資料范圍為10～20 m3/h)?？紤]接至汽化器進(jìn)水口溫度下降約2 ℃(可以采取必要的保溫措施)，取進(jìn)口溫度63 ℃，流量15 m3/h；出口溫度按55 ℃計(jì)算，忽略少量水蒸發(fā)。

雙燃料主機(jī)在較低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)冷卻水溫度在50～60 ℃間波動(dòng)。取較低進(jìn)汽化器水溫為55 ℃，按出口水溫50 ℃計(jì)算：

4 結(jié)論

內(nèi)河現(xiàn)有船舶動(dòng)力系統(tǒng)整體更新采用雙燃料主機(jī)，或者為單燃料主機(jī)，對(duì)減少污染物的排放，推進(jìn)綠色水運(yùn)，以及防止溫室效應(yīng)、水上環(huán)境污染等方面具有積極意義。而汽化器為雙燃料船舶“油改氣”工程中必不可少的重要裝置。水浴式汽化器應(yīng)用雙燃料主機(jī)冷卻水加熱汽化的可行研究，及其良好的應(yīng)用實(shí)踐，同時(shí)雙燃料主機(jī)內(nèi)循環(huán)水也可以提供水浴汽化器的熱源，對(duì)液化天然氣進(jìn)行汽化。本文研究的廢熱水利用和低成本改造，對(duì)內(nèi)河推廣應(yīng)用清潔新能源也起到推動(dòng)作用。

由于水浴式汽化器充分利用了雙燃料主機(jī)冷卻水的余熱，也進(jìn)一步降低了能耗。實(shí)船應(yīng)用表明：水浴汽化器換熱溫度受發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷波動(dòng)、換熱器結(jié)構(gòu)、材料換熱系數(shù)、污垢系數(shù)等因素有影響，對(duì)其精確分析還需要大量的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，有待進(jìn)一步研究。但只要充分考慮設(shè)計(jì)裕度，可以滿足設(shè)計(jì)選型要求。同時(shí)為水浴汽化器在內(nèi)河LNG動(dòng)力船舶上的應(yīng)用提供選型參考和可行性分析，確保LNG雙燃料動(dòng)力系統(tǒng)整體更新改造技術(shù)安全運(yùn)行，能更好地實(shí)現(xiàn)“氣化大運(yùn)河”“氣化長江”提供技術(shù)基礎(chǔ)和安全保障。