姚云泉 張 磊

(中國能源建設(shè)集團(tuán)浙江省電力設(shè)計(jì)院有限公司，浙江 杭州 310014)

1 工程概況

舟山某500 kV變電站站址場(chǎng)地地形為山前海積平地，原為基本農(nóng)田，種植有各種經(jīng)濟(jì)苗木、葡萄大棚。本次綜合試樁開展了單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)、單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)、復(fù)合地基靜載荷試驗(yàn)、復(fù)合地基增強(qiáng)體單樁靜載荷試驗(yàn)、低應(yīng)變動(dòng)力測(cè)試，通過以上試驗(yàn)獲得灌注樁的設(shè)計(jì)參數(shù)，同時(shí)通過施工積累施工經(jīng)驗(yàn)。本文以鉆孔灌注樁為例具體說明如何在試樁工作中提效率降成本。

2 工程地質(zhì)條件

站址地貌單元屬山前海積平地地貌，微地形基本平坦，起伏不大，見圖1。

3 鉆孔灌注樁施工

鉆孔灌注樁需做抗壓試驗(yàn)，同時(shí)還需做抗拔試驗(yàn)，鑒于場(chǎng)地有限，工期緊張，若施工一組鉆孔抗壓樁，施工一組鉆孔抗拔樁，則試樁整體進(jìn)度和費(fèi)用都將提高不少，同時(shí)還延誤工期，故將鉆孔灌注樁主筋按抗拔樁配置，這樣就能滿足樁的抗拔要求，在做完抗壓試驗(yàn)后，待休止25 d時(shí)間，等樁側(cè)土體恢復(fù)強(qiáng)度后即可開展抗拔試驗(yàn)。

根據(jù)《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》附錄B[1]，抗壓樁樁頭必須處理后才能進(jìn)行抗壓試驗(yàn)，常規(guī)做法是等樁體達(dá)到一定強(qiáng)度(一般是一周左右)，采用破樁機(jī)將樁頭破除，清理干凈后，按規(guī)范要求重新制成樁頭。這種方法有幾個(gè)弊端：

1)樁頭混凝土強(qiáng)度等級(jí)要比樁身至少高一個(gè)等級(jí)，但樁頭體積小，試樁樁數(shù)少，導(dǎo)致混凝土方量較小，影響施工進(jìn)度。

2)等樁體達(dá)到一定強(qiáng)度后需另安排人員設(shè)備破樁頭，二次施工，增加費(fèi)用和時(shí)間。

3)由于樁體施工在前，樁頭后處理，導(dǎo)致了養(yǎng)護(hù)的一個(gè)時(shí)間差，而抗壓試驗(yàn)必須得等到樁頭混凝土養(yǎng)護(hù)強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度要求。

鑒于此，若使樁頭處理與樁體能同時(shí)一次性澆筑成功，則能完美地規(guī)避上述弊端。

將厚度3 mm～5 mm的鋼板制成1倍樁徑高的鋼護(hù)筒，將護(hù)筒頂端與鋼筋籠頂端對(duì)齊后焊接，均勻點(diǎn)焊，下放鋼筋籠時(shí)注意保護(hù)鋼護(hù)筒，發(fā)現(xiàn)不牢固后進(jìn)行補(bǔ)焊。澆筑混凝土?xí)r，盡可能不觸碰護(hù)筒和鋼筋籠，待混凝土澆灌到護(hù)筒頂面時(shí)，繼續(xù)超灌直至將泥漿、孔底沉渣全部浮出，露出新鮮混凝土為止。將鋼筋網(wǎng)片人工壓入護(hù)筒頂面以下5 cm～10 cm，人工抹平樁頭頂面，最后用塑料布蓋住樁頭進(jìn)行養(yǎng)護(hù)[2]。

該方法的優(yōu)點(diǎn)是樁頭制作與樁體同步進(jìn)行，等混凝土養(yǎng)護(hù)天數(shù)達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后可立即進(jìn)行抗壓試驗(yàn)，縮短了工期[3]。

4 鉆孔灌注樁靜載試驗(yàn)

4.1 抗壓試驗(yàn)

1)SZ7號(hào)鉆孔灌注樁加載至6 480 kN時(shí)，Q—s曲線出現(xiàn)陡降，s—lgt曲線尾部出現(xiàn)明顯向下彎曲，且樁頂沉降量達(dá)到48.83 mm，取5 940 kN為豎向抗壓極限承載力，見圖2，圖3。

2)SZ8號(hào)鉆孔灌注樁加載至6 534 kN時(shí)，Q—s曲線出現(xiàn)陡降，s—lgt曲線尾部出現(xiàn)明顯向下彎曲，且樁頂沉降量達(dá)到41.39 mm，取5 940 kN為豎向抗壓極限承載力，見圖4，圖5。

3)SZ9號(hào)鉆孔灌注樁加載至6 534 kN時(shí)，Q—s曲線出現(xiàn)陡降，s—lgt曲線尾部出現(xiàn)明顯向下彎曲，且樁頂沉降量達(dá)到45.98 mm，取5 940 kN為豎向抗壓極限承載力，見圖6，圖7。

4)3根試樁的單樁承載力特征值分別為2 970 kN,2 970 kN,2 970 kN，推薦鉆孔灌注樁的單樁豎向抗壓承載力特征值Ra為2 970 kN。

4.2 抗拔試驗(yàn)

1)SZ7號(hào)鉆孔灌注樁加載至1 440 kN時(shí)，U—δ曲線出現(xiàn)陡升，δ—lgt曲線斜率明顯變陡，且最后一級(jí)上拔量大于前一級(jí)上拔量的5倍，取1 320 kN為抗拔承載力極限值，見圖8，圖9。

2)SZ8號(hào)鉆孔灌注樁加載至1 452 kN時(shí)，U—δ曲線出現(xiàn)陡升，δ—lgt曲線斜率明顯變陡，且最后一級(jí)上拔量大于前一級(jí)上拔量的5倍，取1 320 kN為抗拔承載力極限值，見圖10，圖11。

3)SZ9號(hào)鉆孔灌注樁加載至1 452 kN時(shí)，U—δ曲線出現(xiàn)陡升，δ—lgt曲線斜率明顯變陡，且最后一級(jí)上拔量大于前一級(jí)上拔量的5倍，取1 320 kN為抗拔承載力極限值，見圖12，圖13。

4)3根試樁的豎向抗拔承載力特征值分別為660 kN,660 kN,

660 kN，推薦鉆孔灌注樁的單樁豎向抗拔承載力特征值Ra為660 kN。

5 結(jié)語

1)鉆孔灌注樁的抗壓和抗拔試驗(yàn)表明，試樁時(shí)采用抗壓樁和抗拔樁兼用，樁體樁頭同步一體化處理等措施后，樁的質(zhì)量是有保證的，能滿足試驗(yàn)和設(shè)計(jì)要求。

2)試樁是為工程樁設(shè)計(jì)服務(wù)的，關(guān)乎后續(xù)施工圖設(shè)計(jì)和整個(gè)項(xiàng)目的推進(jìn)，如何有效合理的縮短試樁天數(shù)，降低試樁費(fèi)用，值得我們深入探討研究。通過舟山某500變電站試樁工作所做的一些嘗試，譬如抗壓樁和抗拔樁兼用，樁體樁頭同步一體化處理等，試樁時(shí)間和費(fèi)用都得到了一定程度的縮短和降低，是行之有效的，對(duì)類似工程試樁工作具有一定的參考意義。