大型高地隙噴霧機(jī)噴桿主動(dòng)懸架自適應(yīng)模糊滑?？刂?/h1>
2018-11-06 04:02:42杜岳峰毛恩榮溫浩軍
農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào) 2018年21期
薛 濤，李 偉，杜岳峰，毛恩榮※，溫浩軍
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大型高地隙噴霧機(jī)噴桿主動(dòng)懸架自適應(yīng)模糊滑?？刂?/p>
薛 濤1，李 偉1，杜岳峰1，毛恩榮1※，溫浩軍2
（1. 中國農(nóng)業(yè)大學(xué)工學(xué)院現(xiàn)代農(nóng)業(yè)裝備優(yōu)化設(shè)計(jì)北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100083；2. 新疆農(nóng)墾科學(xué)研究院，石河子 832000）
針對(duì)噴桿被動(dòng)懸架在低頻下隔離干擾性車身擺動(dòng)性能不足的問題，該文在雙連桿梯形噴桿被動(dòng)懸架的基礎(chǔ)上加裝作動(dòng)液壓缸而獲得噴桿主動(dòng)懸架，并提出了基于自適應(yīng)模糊滑?？刂扑惴ǖ膰姉U主動(dòng)懸架控制方法；在建立了噴桿主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)模型和液壓系統(tǒng)模型的基礎(chǔ)上，應(yīng)用Matlab/Simulink對(duì)主動(dòng)懸架系統(tǒng)進(jìn)行整體仿真分析，驗(yàn)證了該文控制方法的有效性；基于課題組開發(fā)的大型高地隙噴霧機(jī)搭建了實(shí)車試驗(yàn)平臺(tái)，分別進(jìn)行了實(shí)車靜態(tài)跟隨試驗(yàn)和田間試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明：采用基于自適應(yīng)模糊滑模控制算法的噴桿主動(dòng)懸架控制方法，噴桿傾角實(shí)車靜態(tài)跟隨響應(yīng)時(shí)間和誤差分別為2 s和0.002 rad，相較于PID控制的4 s和0.002 rad響應(yīng)時(shí)間減小；同時(shí)，噴桿傾角田間試驗(yàn)擺動(dòng)范圍保持在–0.005～0.005 rad內(nèi)。結(jié)論表明，該文提出的噴桿主動(dòng)懸架控制方法具有良好的響應(yīng)性、穩(wěn)定性和準(zhǔn)確性，可有效隔離干擾性車身擺動(dòng)并保持噴桿穩(wěn)定。該研究有利于提高中國大型高地隙噴霧機(jī)噴霧均勻性和噴桿作業(yè)穩(wěn)定性。
農(nóng)業(yè)機(jī)械；噴霧；控制；大型高地隙噴霧機(jī)；噴桿主動(dòng)懸架；自適應(yīng)模糊滑模控制
0 引 言
噴桿作為大型高地隙噴霧機(jī)的主要工作部件，其工作性能好壞直接決定農(nóng)藥的利用率和整機(jī)作業(yè)穩(wěn)定性。試驗(yàn)研究表明，噴桿的不規(guī)律運(yùn)動(dòng)會(huì)引起噴霧沉積均勻性超過或者低于期望值（100%）0%到800%不等[1-4]，所以提高噴桿的運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定性，對(duì)增加噴霧均勻性并提升農(nóng)藥的使用效率具有重要意義[5-7]。噴桿懸架可以將噴桿與噴霧機(jī)車身之間的剛性連接轉(zhuǎn)換成柔性連接，極大地減少車身傳遞給噴桿的振動(dòng)，在高端噴桿噴霧機(jī)上應(yīng)用廣泛[8-10]。
大型高地隙噴霧機(jī)作業(yè)速度快、作業(yè)環(huán)境惡劣，在作業(yè)過程中噴桿需要面對(duì)地形起伏變化或者局部地形突變（如凹坑或者凸起）引起的車身高頻或者低頻擺動(dòng)，從國內(nèi)外研究學(xué)者對(duì)噴桿被動(dòng)懸架的研究成果來看，噴桿被動(dòng)懸架可以很好的隔離噴霧機(jī)工作在崎嶇路況時(shí)車身的高頻擺動(dòng)，但當(dāng)噴霧機(jī)因輪胎遇到地形突變（如凸起或者凹坑）而產(chǎn)生干擾性車身擺動(dòng)時(shí)，噴桿被動(dòng)懸架的低頻跟隨性能反而會(huì)引起噴桿的失衡，導(dǎo)致噴桿離地或者植物冠層的高度改變[11-14]。
本文針對(duì)噴桿被動(dòng)懸架在低頻下隔離干擾性車身擺動(dòng)性能不足，通過在噴桿雙連桿梯形被動(dòng)懸架上加裝液壓缸的方式獲得噴桿主動(dòng)懸架[15-20]，這樣噴桿懸架既可以利用外部能源的輸入對(duì)噴桿姿態(tài)進(jìn)行主動(dòng)調(diào)整，提高噴桿被動(dòng)懸架低頻時(shí)隔離干擾性車身擺動(dòng)的性能，還能保留被動(dòng)懸架的高頻隔離性能，避免主動(dòng)懸架高頻響應(yīng)耗費(fèi)大量的能量。為了保證主動(dòng)懸架性能達(dá)到最佳，針對(duì)噴桿主動(dòng)懸架系統(tǒng)的非線性、不確定性和參數(shù)時(shí)變性，提出了一套基于自適應(yīng)模糊滑模的噴桿主動(dòng)懸架控制算法[21-25]，使噴桿主動(dòng)懸架控制的響應(yīng)性、穩(wěn)定性和準(zhǔn)確性都得到較大的提升。
1 主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)建模與仿真
1.1 主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)建模
噴桿主動(dòng)懸架結(jié)構(gòu)如圖1a所示，外提升架3通過雙連桿2鉸接在與車身一體的內(nèi)提升架1上組成雙連桿梯形被動(dòng)懸架，主動(dòng)懸架液壓缸4鉸鏈在外提升架3和內(nèi)提升架1之間。當(dāng)作為被動(dòng)懸架時(shí)，噴桿5帶動(dòng)外提升架3和內(nèi)提升架1，使得二者之間產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)，而相對(duì)運(yùn)動(dòng)可以通過主動(dòng)懸架液壓缸4伸縮過程中油液流過阻尼小孔產(chǎn)生的阻尼衰減掉；當(dāng)作為主動(dòng)懸架時(shí)，主動(dòng)懸架液壓缸4主動(dòng)伸縮推動(dòng)外提升架3運(yùn)動(dòng)，外提升架3帶動(dòng)噴桿5跟隨內(nèi)提升架1運(yùn)動(dòng)實(shí)現(xiàn)噴桿姿態(tài)主動(dòng)調(diào)整。
噴桿主動(dòng)懸架受力如圖1b所示，噴桿通過雙連桿和連接到車身上，點(diǎn)、、、分別是車身和噴桿上的鉸接點(diǎn)，整個(gè)噴桿（兩側(cè)噴桿、外提升架）的重心點(diǎn)為。兩側(cè)主動(dòng)懸架液壓缸通過鉸接點(diǎn)、、和連接在車架與噴桿之間。同時(shí)，假設(shè)噴霧機(jī)車身圍繞一條穿過點(diǎn)且平行于車身前進(jìn)方向的固定軸旋轉(zhuǎn)，并以點(diǎn)為原點(diǎn)建立坐標(biāo)系。為更簡單、更方便描述噴桿主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)特性，暫不考慮噴桿彈性變形、各個(gè)連接桿件的質(zhì)量、關(guān)節(jié)處摩擦阻尼和噴霧機(jī)底盤懸架的影響。
1. 內(nèi)提升架 2. 連桿 3. 外提升架 4. 主動(dòng)懸架液壓缸 5. 噴桿
1. Inner lift frame 2. Connecting rod 3. Outer lift frame 4. Active suspension hydraulic cylinder. 5. Sprayer boom
a. 噴桿主動(dòng)懸架結(jié)構(gòu)圖
a. Structure diagram of spray boom active suspension
注：為坐標(biāo)系原點(diǎn)；為地面傾角，rad；為車身傾斜角度，rad；為噴桿與水平面夾角，rad；1、2分別為連桿、與垂直方向夾角，rad；3、4分別為兩側(cè)主動(dòng)懸架液壓缸與垂直方向之間的夾角，rad；L為連桿到地面距離，m；G為連桿到整個(gè)噴桿重心的距離，m；O1為連桿到地面距離，m；G1為連桿到噴桿重心的距離，m；B、C為連桿、與噴桿之間的夾角，rad；M、N分別為兩側(cè)主動(dòng)懸架液壓缸與連桿之間的夾角，rad；B為整個(gè)噴桿的質(zhì)量，kg；B為整個(gè)噴桿圍繞質(zhì)心轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，kg×mm2；L為主動(dòng)懸架液壓缸負(fù)載力，N；1為連桿所受力，N；2為連桿所受力，N。為重力加速度，m/s2；為噴桿重心點(diǎn)；、、、、、、、為連桿鉸接點(diǎn)。
Note:is origin of coordinate system;is the ground angle, rad;is sprayer bodyangle, rad;is the angle between the spray boom and the horizontal plane, rad;1,2are the angle between connecting rod,and the vertical direction respectively, rad;3and4are the angles between 2 sides active suspension hydraulic cylinders and the vertical direction respectively, rad;Lis the distance from the connecting rodto the ground, m;Gis the distance from connecting rodto the center of gravity of whole boom, m;O1is the distance from the connecting rodto the ground, m;G1is the distance from connecting rodto the center of gravity of whole boom, m;B,Care the angles between the connecting rod,and the spray boom respectively, rad;M,Nis the angle between the two sides hydraulic cylinders and the connecting rod, rad;Bis the weight of the whole spray boom, kg;Bis the moment of inertia around the center of mass for the whole spray boom, kg×mm2;Lis the load force of the hydraulic cylinder for the active suspension, N;1is the force of the connecting rod, N;2is the force of the connecting rod, N.is the acceleration of gravity, m×s-2;is the center of gravity of spray boom;,,,,andare connecting rod joints.
b. 噴桿主動(dòng)懸架受力圖
b. Schematic of force analysis on spray boom active suspension
圖1 噴桿主動(dòng)懸架結(jié)構(gòu)與受力圖
Fig.1 Structure and force analysis of spray boom active suspension
在四邊形中，噴桿重心橫豎坐標(biāo)，分別表示為
式中AD為懸架連桿長度，m；AB為懸架連桿長度，m；BC為懸架連桿長度，m；CD為懸架連桿長度，m；o為連桿到地面距離，m；為車身傾斜角度，rad；為噴桿與水平面夾角，rad；1、2分別為連桿、與垂直方向夾角，rad。
噴霧機(jī)田間作業(yè)時(shí)，車身傾斜角度和噴桿傾斜角度都較小，近似有
通過式（1）～（3）得
對(duì)式（4）和（5）求導(dǎo)并忽略二階小量得
在四邊形中，噴桿重心橫豎坐標(biāo)，分別表示為
式中3、4分別為兩側(cè)主動(dòng)懸架液壓缸與垂直方向之間的夾角，rad；O1為連桿到地面距離，m；G1為連桿到噴桿重心的距離，m；EF為連桿長度，m；MN為連桿長度，m；BC為懸架連桿長度，m；CD為懸架連桿長度，m；
噴桿擺動(dòng)角度很小，3、4的值變化范圍較小，近似取
通過式（5）～（8）得：
通過幾何關(guān)系可知：
對(duì)式（9）和（10）求導(dǎo)并忽略二階小量得：
在噴桿被動(dòng)懸架和主動(dòng)懸架工作過程中，噴桿重心坐標(biāo)變化一致，根據(jù)式（5）、（11）～（13）得：
根據(jù)平面達(dá)朗貝爾原理得
式中M為整個(gè)噴桿的質(zhì)量，kg；I為整個(gè)噴桿圍繞質(zhì)心轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，kg×mm2；L為主動(dòng)懸架液壓缸負(fù)載力，N；1為連桿所受力，N；2為連桿所受力，N。
1.2 主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)特性仿真
依據(jù)噴桿被動(dòng)懸架設(shè)計(jì)優(yōu)化結(jié)果及其CREO三維模型，分析可得噴桿主動(dòng)懸架主要參數(shù)如表1所示。
表1 噴桿主動(dòng)懸架參數(shù)
采用具有獨(dú)立式空氣懸架的噴霧機(jī)行駛在水平路面上時(shí)，車身側(cè)傾角度可近似表示為
式中s位噴霧機(jī)左右懸架之間的寬度，m；L、R分別為左右懸架減振行程，m。
根據(jù)課題組噴霧機(jī)底盤懸架設(shè)計(jì)參數(shù)[26]，噴霧機(jī)左右懸架之間的寬度為4 m，其減振行程范圍為±100 mm，考慮極限工況時(shí)，通過式（16）計(jì)算得到此時(shí)車身側(cè)傾角度達(dá)到最大值約為0.05 rad，以此為依據(jù)，設(shè)計(jì)噴桿主動(dòng)懸架最大擺動(dòng)角度為0.06 rad左右。
結(jié)合上述建立的主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)模型，在Matlab/ Simulink中構(gòu)建噴桿主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)仿真模型，為使噴桿傾角能在仿真時(shí)間內(nèi)達(dá)到最大值0.06 rad，以斜率0.032 rad/s的液壓缸伸出長度斜坡信號(hào)為輸入仿真分析主動(dòng)懸架的運(yùn)動(dòng)學(xué)與動(dòng)力學(xué)特性，結(jié)果如圖2所示。
從圖2a可知，噴桿傾角隨著主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿伸出長度的增加而線性變化，當(dāng)主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿伸出長度為0.16 m時(shí)，此時(shí)噴桿傾角達(dá)到設(shè)計(jì)角度0.06 rad；從圖2b可知，隨著主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿伸出長度的增加，油缸受力增大，最大受力為1.7×104N。根據(jù)以上仿真分析結(jié)果并結(jié)合文獻(xiàn)[27]確定噴桿主動(dòng)懸架液壓缸主要參數(shù)為：缸徑0.063 m，桿徑0.035 m，行程0.32 m[27]。
圖2 噴桿主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)仿真曲線
2 噴桿主動(dòng)懸架液壓系統(tǒng)
2.1 液壓系統(tǒng)原理
噴桿主動(dòng)懸架液壓系統(tǒng)原理如圖3所示，液壓系統(tǒng)參數(shù)如表2所示。當(dāng)阻尼控制閥關(guān)閉時(shí)，油液無法流動(dòng)，2個(gè)主動(dòng)懸架液壓缸鎖死，噴桿懸架處于關(guān)閉狀態(tài)；當(dāng)2個(gè)阻尼控制閥通電打開，主動(dòng)懸架比例閥處于中位時(shí)，2個(gè)主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿在噴桿重力作用下伸出或者縮回，油缸內(nèi)油液流過開度可調(diào)的單向節(jié)流閥產(chǎn)生不同的阻尼，此時(shí)噴桿懸架處于被動(dòng)懸架狀態(tài)；當(dāng)2個(gè)阻尼控制閥通電打開，主動(dòng)懸架比例閥通電時(shí)，高壓油進(jìn)入主動(dòng)懸架液壓缸內(nèi)推動(dòng)活塞桿伸出和縮回，此時(shí)噴桿懸架處于主動(dòng)懸架狀態(tài)。
2.2 噴桿主動(dòng)懸架比例閥模型
圖4為噴桿主動(dòng)懸架比例閥節(jié)流口通流面積示意圖。
取閥芯右移時(shí)閥芯位移為正，則噴桿主動(dòng)懸架比例閥節(jié)流口通流截面積PV為
注：PVS為噴桿主動(dòng)懸架比例閥進(jìn)口壓力，Pa；PV1、PV2分別為噴桿主動(dòng)懸架比例閥閥口④、②壓力，Pa；PV1、PV2為噴桿主動(dòng)懸架比例閥閥口④、②流量，L·min–1；HC1、HC2分別為左右主動(dòng)懸架液壓缸無桿腔內(nèi)流量，L·min–1；HC1、HC2分別為左右主動(dòng)懸架液壓缸無桿腔內(nèi)壓力，Pa；T為回油壓力，Pa；s為系統(tǒng)壓力，Pa；FS為系統(tǒng)負(fù)載反饋壓力，Pa。
Note:PVSis the inlet pressure of the spray boom active suspension proportional valve, Pa;PV1andPV2are pressure of the spray boom active suspension proportional valve port 4 and 2, Pa;PV1andPV2are flow rate of the spray boom active suspension proportional valve port 4 and 2, L·min–1;HC1andHC2are flow rates of left and right active suspension hydraulic cylinder of rodless cavity respectively, L·min–1;HC1,HC2are rod pressure of left and right active suspension hydraulic cylinder respectively, Pa.Tis return oil pressure, Pa;sis pressure of system, Pa;FSis feedback pressure of system load, Pa.
圖3 噴桿主動(dòng)懸架液壓系統(tǒng)原理圖
Fig.3 Schematic of hydraulic system for spray boom active suspension
表2 噴桿主動(dòng)懸架液壓系統(tǒng)參數(shù)
注：xPVo為噴桿主動(dòng)懸架比例閥閥芯單側(cè)重疊量，m；dPV為噴桿主動(dòng)懸架比例閥圓形節(jié)流孔直徑，m；xPV為噴桿主動(dòng)懸架比例閥閥芯位移（右位移為正），m。
式中PVo為噴桿主動(dòng)懸架比例閥閥芯單側(cè)重疊量，m；PV為噴桿主動(dòng)懸架比例閥圓形節(jié)流孔直徑，m；PV為噴桿主動(dòng)懸架比例閥閥芯位移，（右位移為正），m；PV為噴桿主動(dòng)懸架比例閥圓形節(jié)流孔數(shù)目；PVm為噴桿主動(dòng)懸架比例閥閥芯最大位移量，m。
根據(jù)閥芯結(jié)構(gòu)取PVo=5.9×10–4m，PV=3×10–3m，PV=6，PVm=2.24×10–3m[28]。在進(jìn)行噴桿主動(dòng)懸架液壓系統(tǒng)建模時(shí)，將左右兩側(cè)主動(dòng)懸架液壓缸看作一條無桿腔進(jìn)油的雙作用液壓缸，忽略阻尼控制閥打開時(shí)的壓降，則噴桿主動(dòng)懸架控制閥流量方程表示為
式中d為閥口流量系數(shù)；為液壓油密度，kg/m3。
噴桿主動(dòng)懸架液壓缸流量連續(xù)性方程如下
式中HC0為噴桿主動(dòng)懸架液壓缸有效體積，m3；HC為噴桿主動(dòng)懸架液壓缸無桿腔有效作用截面積，m2；HC為噴桿主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿的位移（無桿腔增大的方向?yàn)檎?，m；e為液體的體積彈性模量，Pa；I為噴桿主動(dòng)懸架液壓缸無桿腔外泄漏系數(shù)。
忽略彈性負(fù)載，則噴桿主動(dòng)懸架液壓缸活塞力平衡方程為
式中HC為噴桿主動(dòng)懸架液壓缸等效質(zhì)量，kg；L為作用在噴桿主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿上的外負(fù)載力，N；HC為噴桿主動(dòng)懸架液壓缸的黏性阻尼系數(shù)，N×s/m。f為作用在噴桿主動(dòng)懸架液壓缸活塞運(yùn)動(dòng)的總等效摩擦力，N；cm為噴桿主動(dòng)懸架液壓缸在無回油壓力且僅無桿腔供油驅(qū)動(dòng)時(shí)的機(jī)械效率，一般為0.9～0.95。
將左右兩側(cè)主動(dòng)懸架液壓缸看作是一條無桿腔進(jìn)油的雙作用液壓缸時(shí)，定義負(fù)載壓力L和負(fù)載流量L為
由式（18）～（22），負(fù)載流量L可表示為
其中s為系統(tǒng)壓力，Pa。
由式（21）～（23）得
式中v、a、u、F為狀態(tài)方程系數(shù)；為所有不確定因素的總和。e為液體的體積彈性模量，Pa；v為噴桿傾角變化率，rad/s；a噴桿傾角加速度，rad/s2。
3 噴桿主動(dòng)懸架控制算法
3.1 噴桿主動(dòng)懸架控制特點(diǎn)分析
當(dāng)自走式噴霧機(jī)進(jìn)行田間作業(yè)時(shí)，地形起伏變化引起的車身擺動(dòng)通過噴桿懸架傳遞給大幅寬噴桿后易引起噴桿的失衡，導(dǎo)致噴桿離地距離產(chǎn)生較大變化，嚴(yán)重影響噴霧質(zhì)量和噴桿的安全。噴桿失衡一個(gè)激勵(lì)來源于長波段地面起伏引起的車身擺動(dòng)，此激勵(lì)的變化與噴霧機(jī)作業(yè)車速有關(guān)，隨著自走式噴霧機(jī)作業(yè)車速的提高，此激勵(lì)變化速度也隨之增加；一個(gè)激勵(lì)來源于地形突變（如凸起或者凹坑）引起的干擾性車身擺動(dòng)，噴桿被動(dòng)懸架可以隔離此激勵(lì)中的高頻部分，但其對(duì)于低頻部分的跟隨在此時(shí)卻發(fā)揮了消極作用，導(dǎo)致噴桿產(chǎn)生干擾性擺動(dòng)。相較于第一個(gè)激勵(lì)，第二個(gè)激勵(lì)來源更廣泛、突發(fā)性更強(qiáng)、激烈程度更大。
3.2 噴桿主動(dòng)懸架控制器設(shè)計(jì)
根據(jù)噴桿主動(dòng)懸架控制特點(diǎn)分析，其控制目標(biāo)是在控制信號(hào)的作用下，使得系統(tǒng)的輸出噴桿傾角能夠迅速、穩(wěn)定和準(zhǔn)確的跟蹤系統(tǒng)參考輸入d。定義跟蹤誤差e為
滑模變結(jié)構(gòu)控制的滑模面可設(shè)置為
式中1和2為滑模系數(shù)，1和2>0且滿足Hurwitz條件。
根據(jù)滑模變結(jié)構(gòu)控制的原理，滑?？刂坡视傻刃Э刂芿q和切換控制es兩部分組成，即
由式（25）和（27）可得
由于噴桿主動(dòng)懸架系統(tǒng)具有很強(qiáng)的非線性、不確定性和參數(shù)時(shí)變性，使得系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性非常復(fù)雜，其等效控制部分很難通過建立精確的數(shù)學(xué)模型準(zhǔn)確獲得。為了使系統(tǒng)能夠保持良好的控制效果，故采用模糊控制來代替系統(tǒng)的等效控制，通過制定合理的模糊規(guī)則來逼近滑?？刂频刃Р糠諿29]，其控制器原理如圖5所示。
圖5 噴桿主動(dòng)懸架自適應(yīng)模糊滑?？刂圃韴D
Fig.5 Self-adaptive fuzzy sliding mode control principle diagram for spray boom active suspension
表3 噴桿主動(dòng)懸架模糊控制器控制規(guī)則
而模糊控制器輸入、輸出的隸屬函數(shù)設(shè)計(jì)如式（31）、（32）所示，隸屬函數(shù)圖如圖6所示。
圖6 隸屬函數(shù)圖
經(jīng)過單值模糊化、乘積推理機(jī)和平均解模糊的模糊推理過程，最終得模糊控制系統(tǒng)的輸出為
式中為逼近誤差。
滑模變結(jié)構(gòu)控制的切換控制es為
式中為切換值。
式中1為切換控制的自適應(yīng)參數(shù)；2為切換控制的自適應(yīng)參數(shù)。
定義Lyapunov函數(shù)為
綜合式（25）、（35）～（41）得
根據(jù)式（42），利用Lyapunov穩(wěn)定性理論，分析該系統(tǒng)是穩(wěn)定的。
4 噴桿主動(dòng)懸架控制仿真及分析
為驗(yàn)證噴桿主動(dòng)懸架控制算法控制效果，結(jié)合已建立的主動(dòng)懸架系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)模型和液壓系統(tǒng)模型，在Matlab/Simulink中構(gòu)建噴桿懸架主動(dòng)懸架系統(tǒng)仿真模型，對(duì)比仿真分析本文所設(shè)計(jì)的自適應(yīng)模糊滑模控制算法與PID控制算法的信號(hào)跟蹤能力，控制算法仿真參數(shù)如下表4所示。
表4 控制算法仿真參數(shù)
通過主動(dòng)懸架控制特點(diǎn)分析可知，噴桿主動(dòng)懸架控制主要針對(duì)2種激勵(lì)，即變化較緩的地面坡度和突發(fā)的地面凸起或者凹坑。以幅值0.05 rad的階躍信號(hào)模擬主動(dòng)懸架控制中的第二種激勵(lì)，即噴霧機(jī)遇到突發(fā)的地面凸起或者凹坑時(shí)引起突發(fā)的、短時(shí)間的車身搖擺；以幅值為0.05 rad，頻率為0.5 rad/s的正弦信號(hào)來模擬車身連續(xù)擺動(dòng)工況，仿真分析結(jié)果如圖7所示。
從圖7a階躍響應(yīng)仿真結(jié)果可知，PID控制存在著明顯的超調(diào)量和系統(tǒng)振蕩，最大超調(diào)量為0.005 rad，響應(yīng)時(shí)間較長，為3 s左右，而本文設(shè)計(jì)的自適應(yīng)模糊滑?？刂破鲃t不存在明顯的超調(diào)量和系統(tǒng)振蕩，響應(yīng)時(shí)間進(jìn)一步減少到1.5 s，調(diào)整到位后的誤差幾乎為0；從圖7b中可以看出，PID控制存在著明顯的滯后，且最大跟隨誤差達(dá)0.025 rad；自適應(yīng)模糊滑模控制跟隨性能良好且平穩(wěn)，跟隨誤差幾乎為0。
圖7 噴桿主動(dòng)懸架仿真響應(yīng)曲線
5 實(shí)車試驗(yàn)
5.1 實(shí)車平臺(tái)搭建
為了驗(yàn)證分析所設(shè)計(jì)的噴桿主動(dòng)懸架控制系統(tǒng)的性能，以課題組開發(fā)的大型高地隙自走式噴霧機(jī)為平臺(tái)[30]，搭建噴桿主動(dòng)懸架性能實(shí)車測(cè)試平臺(tái)，實(shí)車平臺(tái)主要由大型高地隙自走式噴霧機(jī)平臺(tái)、超聲波傳感器（Banner，T30UXIA）、控制器（Hydac，HY-TTC 60）、采集卡（NI USB-6351）、信號(hào)發(fā)生器（DG1022U）、傾角傳感器（Rion，SCA118T）和位移傳感器（MIRAN，KTC-400）等組成，如圖8所示。
1. 大型高地隙自走式噴霧機(jī)平臺(tái) 2. 超聲波傳感器 3. 測(cè)控系統(tǒng)（包括控制器、采集卡、PC、電源和信號(hào)發(fā)生器）4. 傾角傳感器 5.噴桿主動(dòng)懸架比例閥 6. 噴桿懸架阻尼控制閥 7. 噴桿主動(dòng)懸架液壓缸
5.2 主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)試驗(yàn)
將噴桿完全展開至水平狀態(tài)，分別手動(dòng)打開主動(dòng)懸架控制閥至最大開口，控制主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿以最大速度伸出使噴桿傾斜，試驗(yàn)結(jié)果如圖9所示。
圖9 噴桿主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)實(shí)車試驗(yàn)曲線
由圖9a分析可知，在液壓系統(tǒng)推動(dòng)下，一側(cè)主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿位移成線性增加，4.8 s時(shí)增加到最大值160 mm，伴隨著一側(cè)主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿位移的增加，另一側(cè)液壓缸位移線性減小160 mm，同時(shí)噴桿傾角基本成線性增加到0.56 rad左右；由圖9b可知，在噴桿主動(dòng)傾斜過程中，主動(dòng)懸架液壓缸負(fù)載壓力從1.5 MPa左右增加到6.8 MPa，此時(shí)液壓缸負(fù)載力最大為1.87×104N。以上試驗(yàn)結(jié)果和圖2仿真結(jié)果中的噴桿最大傾角0.06 rad和最大負(fù)載1.7×104N有著較好的一致性，證明了所建立的噴桿主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)模型的正確性。
5.3 實(shí)車跟隨試驗(yàn)
試驗(yàn)中，通過安裝在噴桿兩側(cè)超聲波傳感器實(shí)時(shí)測(cè)量噴桿兩側(cè)距離地面的高度，為排除田間地面不平整或者植物冠層高度層次不齊的干擾，需以1時(shí)間間隔連續(xù)進(jìn)行10次離地或者冠層高度數(shù)據(jù)采集，并且剔除掉與其他數(shù)據(jù)差值絕對(duì)值大于D的數(shù)據(jù)，最終將10次采集數(shù)據(jù)的平均值作為有效高度值，然后根據(jù)式(43)計(jì)算獲得噴桿傾角反饋量。
式中1，2分別為兩側(cè)超聲波測(cè)量距離，m；為兩側(cè)超聲波安裝距離，m。
1和D分別通過作業(yè)車速和植物高度進(jìn)行確定，經(jīng)過多次田間試驗(yàn)確定兩者的取值分別為0.02 s和5 cm。
以信號(hào)發(fā)生器產(chǎn)生的方波、不同頻率正弦車身傾角模擬信號(hào)為輸入，以試驗(yàn)時(shí)間為橫坐標(biāo)，以噴桿傾角為縱坐標(biāo)，得到不同控制算法、不同信號(hào)下的噴桿主動(dòng)懸架控制試驗(yàn)曲線，如圖10所示。
圖10 噴桿主動(dòng)懸架實(shí)車跟隨試驗(yàn)曲線
由圖10分析可知，輸入階躍信號(hào)時(shí)，主動(dòng)懸架PID控制存在比較明顯的振動(dòng)過程，響應(yīng)時(shí)間為4 s，超調(diào)量0.01 rad，靜態(tài)誤差0.002 rad，而自適應(yīng)模糊滑模控制的響應(yīng)時(shí)間在2 s左右，且曲線基本不存在振動(dòng)，但存在靜態(tài)誤差0.002 rad左右；輸入信號(hào)為正弦信號(hào)時(shí)，PID控制滯后和振動(dòng)都較明顯，而自適應(yīng)模糊滑?？刂频捻憫?yīng)曲線僅滯后2 s，基本不存在振動(dòng)，但存在0.002 rad的跟隨誤差。通過噴桿主動(dòng)懸架的PID控制和自適應(yīng)模糊滑?？刂菩Ч麑?duì)比，可以看出本文設(shè)計(jì)的自適應(yīng)模糊滑?？刂葡噍^于普通的PID控制響應(yīng)速度更快、穩(wěn)定性更好、精確度更高，可以滿足噴桿主動(dòng)懸架的控制要求。
5.4 田間試驗(yàn)
為了驗(yàn)證噴桿主動(dòng)懸架隔離干擾性車身擺動(dòng)的性能，在冬季時(shí)選擇五征一處凹凸不平的沙土地為試驗(yàn)地點(diǎn)，進(jìn)行噴桿主動(dòng)懸架田間試驗(yàn)。噴桿主動(dòng)懸架性能實(shí)車測(cè)試平臺(tái)以3 km/h車速行駛，如圖11所示，利用超聲波傳感器實(shí)時(shí)采集噴桿兩側(cè)距離地面的高度以獲得噴桿傾角，利用車身傾角傳感器采集車身的傾角變化，以試驗(yàn)時(shí)間為橫坐標(biāo)，以車身傾角和噴桿傾角作為縱坐標(biāo)，得到主動(dòng)懸架過程田間噴桿傾角試驗(yàn)曲線如圖12所示。
由圖12可知，噴霧機(jī)在田間行駛的過程中，相對(duì)于車身擺動(dòng)傾角–0.015～0.015 rad，噴桿懸架主動(dòng)懸架控制使噴桿傾角始終保持在–0.005～0.005 rad范圍內(nèi)。通過田間試驗(yàn)可以證明本文設(shè)計(jì)的噴桿主動(dòng)懸架控制算法能夠保證噴桿不受車身擺動(dòng)的影響保持在平衡位置，可以滿足噴霧機(jī)作業(yè)需求。
圖11 噴桿主動(dòng)懸架田間試驗(yàn)
圖12 噴桿主動(dòng)懸架田間試驗(yàn)曲線
6 結(jié) 論
1）在建立了噴桿主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)模型和噴桿主動(dòng)懸架液壓系統(tǒng)模型的基礎(chǔ)上，充分考慮噴桿主動(dòng)懸架控制特點(diǎn)，提出了基于自適應(yīng)模糊滑?？刂扑惴ǖ膰姉U主動(dòng)懸架控制方法。通過和傳統(tǒng)的PID控制的對(duì)比仿真驗(yàn)證，結(jié)果表明在噴桿主動(dòng)懸架系統(tǒng)存在非線性、不確定性和參數(shù)時(shí)變性的情況下，所設(shè)計(jì)的自適應(yīng)模糊滑模控制算法仍能保持良好的信號(hào)跟蹤性能，且控制信號(hào)更平穩(wěn)，沒有高頻抖振。
2）在系統(tǒng)輸入為車身模擬擺動(dòng)時(shí)，采用基于自適應(yīng)模糊滑?？刂扑惴ǖ膰姉U主動(dòng)懸架控制方法，噴桿傾角實(shí)車跟隨響應(yīng)時(shí)間為2 s，跟隨誤差0.002 rad，相較于PID控制都有所減小；進(jìn)行田間試驗(yàn)時(shí)，噴桿主動(dòng)懸架可以使噴桿傾角保持在–0.005～0.005 rad范圍內(nèi)，驗(yàn)證了噴桿主動(dòng)懸架控制的響應(yīng)性、穩(wěn)定性和準(zhǔn)確性。
論文提出的基于自適應(yīng)模糊滑模控制算法的噴桿主動(dòng)懸架控制方法，可以很好的隔離干擾性車身擺動(dòng)，保證噴桿的穩(wěn)定性。
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Adaptive fuzzy sliding mode control of spray boom active suspension for large high clearance sprayer
Xue Tao1, Li Wei1, Du Yuefeng1, Mao Enrong1※, Wen Haojun2
(1.100083,; 2.832000,)
The large high clearance self-propelled sprayers with the advantages of high efficiency, environmental protection and intelligentization have been widely used worldwide. The spray boom suspension system is an important part of the large high clearance self-propelled sprayer, whose structure and performance have an important influence on the stability and life of the spray boom as well as the uniformity of spray. In order to solve the problems that the spray boom is easily affected by the body swing of the sprayer to generate harmful motions such as rotation, deflection, shaking and the like, the structure and function of the existing spray boom suspension systems were comprehensively analyzed, and a two-link trapezoidal spray boom suspension system was designed. In view of the problems of poor performance of isolated interference body swing of spray boom passive suspension, a hydraulic cylinder is added on the spray boom passive suspension to obtain an active suspension, which can not only take advantage of the input of external energy to actively adjust the spray boom posture, but also retain the high-frequency isolation performance of the spray boom passive suspension to avoid the high frequency response of the active suspension that consumes a lot of energy. In the light of the dynamics and the hydraulic system characteristics of spray boom active suspension, the control method based on adaptive fuzzy sliding model control algorithm of boom active suspension were developed with the spray boom inclination angle as the control object and the control objectives of fast response, stability and accuracy. On the basis of the established dynamic model of the spray boom active suspension, the dynamic characteristics of the active suspension were simulated and analyzed by Matlab/Simulink, which provides the basis for the effectiveness of the control method. A real vehicle test platform of the spray boom suspension system based on high clearance self-propelled sprayers developed by the research group were built. The dynamic characteristics of the active and passive suspensions of spray boom were tested by the actual vehicle following test and field test, and the results were compared and analyzed with the simulation results of the model. The test result shows that: when adopting the active boom suspension control method based on adaptive fuzzy sliding mode control algorithm, the step response time and the following error of the boom dip angle is 2 s and 0.002 rad, which are decreased compared to PID control. In the field test, the spray boom active suspension can keep the inclination angle of the boom in the range of –0.005-0.005 rad. The results show that the active suspension control method proposed in this paper has good responsiveness, stability and accuracy, and can effectively isolate the disturbing body swing and keep the spray rod stable. The study promote the development of theory for the spray boom active suspension in China, and it is conducive to the development of the large high clearance sprayer in China.
agricultural machinery; spraying; control; large high clearance sprayer; spray boom active suspension; adaptive fuzzy sliding mode control
10.11975/j.issn.1002-6819.2018.21.006
210.7015
A
1002-6819(2018)-21-0047-10
2018-05-23
2018-08-22
“十三五”國家重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃“研發(fā)自走式高桿作物施藥技術(shù)和智能化裝備”（2016YFD0200705）
薛 濤，山東淄博人，博士生，主要從事車輛智能控制研究。Email：xuexintao@126.com
毛恩榮，山西運(yùn)城人，教授，博士，博士生導(dǎo)師，主要從事農(nóng)業(yè)機(jī)械設(shè)計(jì)，液壓傳動(dòng)以及自動(dòng)控制研究。Email：gxy15@cau.edu.cn
薛 濤，李 偉，杜岳峰，毛恩榮，溫浩軍.大型高地隙噴霧機(jī)噴桿主動(dòng)懸架自適應(yīng)模糊滑?？刂芠J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2018，34(21)：47－56. doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2018.21.006 http: //www.tcsae.org
Xue Tao, Li Wei, Du Yuefeng, Mao Enrong, Wen Haojun.Adaptive fuzzy sliding mode control of spray boom active suspension for large high clearance sprayer[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2018, 34(21): 47－56. (in Chinese with English abstract) doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2018.21.006 http: //www.tcsae.org
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薛 濤，李 偉，杜岳峰，毛恩榮※，溫浩軍
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薛 濤1，李 偉1，杜岳峰1，毛恩榮1※，溫浩軍2
（1. 中國農(nóng)業(yè)大學(xué)工學(xué)院現(xiàn)代農(nóng)業(yè)裝備優(yōu)化設(shè)計(jì)北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100083；2. 新疆農(nóng)墾科學(xué)研究院，石河子 832000）
針對(duì)噴桿被動(dòng)懸架在低頻下隔離干擾性車身擺動(dòng)性能不足的問題，該文在雙連桿梯形噴桿被動(dòng)懸架的基礎(chǔ)上加裝作動(dòng)液壓缸而獲得噴桿主動(dòng)懸架，并提出了基于自適應(yīng)模糊滑?？刂扑惴ǖ膰姉U主動(dòng)懸架控制方法；在建立了噴桿主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)模型和液壓系統(tǒng)模型的基礎(chǔ)上，應(yīng)用Matlab/Simulink對(duì)主動(dòng)懸架系統(tǒng)進(jìn)行整體仿真分析，驗(yàn)證了該文控制方法的有效性；基于課題組開發(fā)的大型高地隙噴霧機(jī)搭建了實(shí)車試驗(yàn)平臺(tái)，分別進(jìn)行了實(shí)車靜態(tài)跟隨試驗(yàn)和田間試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明：采用基于自適應(yīng)模糊滑模控制算法的噴桿主動(dòng)懸架控制方法，噴桿傾角實(shí)車靜態(tài)跟隨響應(yīng)時(shí)間和誤差分別為2 s和0.002 rad，相較于PID控制的4 s和0.002 rad響應(yīng)時(shí)間減小；同時(shí)，噴桿傾角田間試驗(yàn)擺動(dòng)范圍保持在–0.005～0.005 rad內(nèi)。結(jié)論表明，該文提出的噴桿主動(dòng)懸架控制方法具有良好的響應(yīng)性、穩(wěn)定性和準(zhǔn)確性，可有效隔離干擾性車身擺動(dòng)并保持噴桿穩(wěn)定。該研究有利于提高中國大型高地隙噴霧機(jī)噴霧均勻性和噴桿作業(yè)穩(wěn)定性。
農(nóng)業(yè)機(jī)械；噴霧；控制；大型高地隙噴霧機(jī)；噴桿主動(dòng)懸架；自適應(yīng)模糊滑模控制
0 引 言
噴桿作為大型高地隙噴霧機(jī)的主要工作部件，其工作性能好壞直接決定農(nóng)藥的利用率和整機(jī)作業(yè)穩(wěn)定性。試驗(yàn)研究表明，噴桿的不規(guī)律運(yùn)動(dòng)會(huì)引起噴霧沉積均勻性超過或者低于期望值（100%）0%到800%不等[1-4]，所以提高噴桿的運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定性，對(duì)增加噴霧均勻性并提升農(nóng)藥的使用效率具有重要意義[5-7]。噴桿懸架可以將噴桿與噴霧機(jī)車身之間的剛性連接轉(zhuǎn)換成柔性連接，極大地減少車身傳遞給噴桿的振動(dòng)，在高端噴桿噴霧機(jī)上應(yīng)用廣泛[8-10]。
大型高地隙噴霧機(jī)作業(yè)速度快、作業(yè)環(huán)境惡劣，在作業(yè)過程中噴桿需要面對(duì)地形起伏變化或者局部地形突變（如凹坑或者凸起）引起的車身高頻或者低頻擺動(dòng)，從國內(nèi)外研究學(xué)者對(duì)噴桿被動(dòng)懸架的研究成果來看，噴桿被動(dòng)懸架可以很好的隔離噴霧機(jī)工作在崎嶇路況時(shí)車身的高頻擺動(dòng)，但當(dāng)噴霧機(jī)因輪胎遇到地形突變（如凸起或者凹坑）而產(chǎn)生干擾性車身擺動(dòng)時(shí)，噴桿被動(dòng)懸架的低頻跟隨性能反而會(huì)引起噴桿的失衡，導(dǎo)致噴桿離地或者植物冠層的高度改變[11-14]。
本文針對(duì)噴桿被動(dòng)懸架在低頻下隔離干擾性車身擺動(dòng)性能不足，通過在噴桿雙連桿梯形被動(dòng)懸架上加裝液壓缸的方式獲得噴桿主動(dòng)懸架[15-20]，這樣噴桿懸架既可以利用外部能源的輸入對(duì)噴桿姿態(tài)進(jìn)行主動(dòng)調(diào)整，提高噴桿被動(dòng)懸架低頻時(shí)隔離干擾性車身擺動(dòng)的性能，還能保留被動(dòng)懸架的高頻隔離性能，避免主動(dòng)懸架高頻響應(yīng)耗費(fèi)大量的能量。為了保證主動(dòng)懸架性能達(dá)到最佳，針對(duì)噴桿主動(dòng)懸架系統(tǒng)的非線性、不確定性和參數(shù)時(shí)變性，提出了一套基于自適應(yīng)模糊滑模的噴桿主動(dòng)懸架控制算法[21-25]，使噴桿主動(dòng)懸架控制的響應(yīng)性、穩(wěn)定性和準(zhǔn)確性都得到較大的提升。
1 主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)建模與仿真
1.1 主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)建模
噴桿主動(dòng)懸架結(jié)構(gòu)如圖1a所示，外提升架3通過雙連桿2鉸接在與車身一體的內(nèi)提升架1上組成雙連桿梯形被動(dòng)懸架，主動(dòng)懸架液壓缸4鉸鏈在外提升架3和內(nèi)提升架1之間。當(dāng)作為被動(dòng)懸架時(shí)，噴桿5帶動(dòng)外提升架3和內(nèi)提升架1，使得二者之間產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)，而相對(duì)運(yùn)動(dòng)可以通過主動(dòng)懸架液壓缸4伸縮過程中油液流過阻尼小孔產(chǎn)生的阻尼衰減掉；當(dāng)作為主動(dòng)懸架時(shí)，主動(dòng)懸架液壓缸4主動(dòng)伸縮推動(dòng)外提升架3運(yùn)動(dòng)，外提升架3帶動(dòng)噴桿5跟隨內(nèi)提升架1運(yùn)動(dòng)實(shí)現(xiàn)噴桿姿態(tài)主動(dòng)調(diào)整。
噴桿主動(dòng)懸架受力如圖1b所示，噴桿通過雙連桿和連接到車身上，點(diǎn)、、、分別是車身和噴桿上的鉸接點(diǎn)，整個(gè)噴桿（兩側(cè)噴桿、外提升架）的重心點(diǎn)為。兩側(cè)主動(dòng)懸架液壓缸通過鉸接點(diǎn)、、和連接在車架與噴桿之間。同時(shí)，假設(shè)噴霧機(jī)車身圍繞一條穿過點(diǎn)且平行于車身前進(jìn)方向的固定軸旋轉(zhuǎn)，并以點(diǎn)為原點(diǎn)建立坐標(biāo)系。為更簡單、更方便描述噴桿主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)特性，暫不考慮噴桿彈性變形、各個(gè)連接桿件的質(zhì)量、關(guān)節(jié)處摩擦阻尼和噴霧機(jī)底盤懸架的影響。
1. 內(nèi)提升架 2. 連桿 3. 外提升架 4. 主動(dòng)懸架液壓缸 5. 噴桿
1. Inner lift frame 2. Connecting rod 3. Outer lift frame 4. Active suspension hydraulic cylinder. 5. Sprayer boom
a. 噴桿主動(dòng)懸架結(jié)構(gòu)圖
a. Structure diagram of spray boom active suspension
注：為坐標(biāo)系原點(diǎn)；為地面傾角，rad；為車身傾斜角度，rad；為噴桿與水平面夾角，rad；1、2分別為連桿、與垂直方向夾角，rad；3、4分別為兩側(cè)主動(dòng)懸架液壓缸與垂直方向之間的夾角，rad；L為連桿到地面距離，m；G為連桿到整個(gè)噴桿重心的距離，m；O1為連桿到地面距離，m；G1為連桿到噴桿重心的距離，m；B、C為連桿、與噴桿之間的夾角，rad；M、N分別為兩側(cè)主動(dòng)懸架液壓缸與連桿之間的夾角，rad；B為整個(gè)噴桿的質(zhì)量，kg；B為整個(gè)噴桿圍繞質(zhì)心轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，kg×mm2；L為主動(dòng)懸架液壓缸負(fù)載力，N；1為連桿所受力，N；2為連桿所受力，N。為重力加速度，m/s2；為噴桿重心點(diǎn)；、、、、、、、為連桿鉸接點(diǎn)。
Note:is origin of coordinate system;is the ground angle, rad;is sprayer bodyangle, rad;is the angle between the spray boom and the horizontal plane, rad;1,2are the angle between connecting rod,and the vertical direction respectively, rad;3and4are the angles between 2 sides active suspension hydraulic cylinders and the vertical direction respectively, rad;Lis the distance from the connecting rodto the ground, m;Gis the distance from connecting rodto the center of gravity of whole boom, m;O1is the distance from the connecting rodto the ground, m;G1is the distance from connecting rodto the center of gravity of whole boom, m;B,Care the angles between the connecting rod,and the spray boom respectively, rad;M,Nis the angle between the two sides hydraulic cylinders and the connecting rod, rad;Bis the weight of the whole spray boom, kg;Bis the moment of inertia around the center of mass for the whole spray boom, kg×mm2;Lis the load force of the hydraulic cylinder for the active suspension, N;1is the force of the connecting rod, N;2is the force of the connecting rod, N.is the acceleration of gravity, m×s-2;is the center of gravity of spray boom;,,,,andare connecting rod joints.
b. 噴桿主動(dòng)懸架受力圖
b. Schematic of force analysis on spray boom active suspension
圖1 噴桿主動(dòng)懸架結(jié)構(gòu)與受力圖
Fig.1 Structure and force analysis of spray boom active suspension
在四邊形中，噴桿重心橫豎坐標(biāo)，分別表示為
式中AD為懸架連桿長度，m；AB為懸架連桿長度，m；BC為懸架連桿長度，m；CD為懸架連桿長度，m；o為連桿到地面距離，m；為車身傾斜角度，rad；為噴桿與水平面夾角，rad；1、2分別為連桿、與垂直方向夾角，rad。
噴霧機(jī)田間作業(yè)時(shí)，車身傾斜角度和噴桿傾斜角度都較小，近似有
通過式（1）～（3）得
對(duì)式（4）和（5）求導(dǎo)并忽略二階小量得
在四邊形中，噴桿重心橫豎坐標(biāo)，分別表示為
式中3、4分別為兩側(cè)主動(dòng)懸架液壓缸與垂直方向之間的夾角，rad；O1為連桿到地面距離，m；G1為連桿到噴桿重心的距離，m；EF為連桿長度，m；MN為連桿長度，m；BC為懸架連桿長度，m；CD為懸架連桿長度，m；
噴桿擺動(dòng)角度很小，3、4的值變化范圍較小，近似取
通過式（5）～（8）得：
通過幾何關(guān)系可知：
對(duì)式（9）和（10）求導(dǎo)并忽略二階小量得：
在噴桿被動(dòng)懸架和主動(dòng)懸架工作過程中，噴桿重心坐標(biāo)變化一致，根據(jù)式（5）、（11）～（13）得：
根據(jù)平面達(dá)朗貝爾原理得
式中M為整個(gè)噴桿的質(zhì)量，kg；I為整個(gè)噴桿圍繞質(zhì)心轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，kg×mm2；L為主動(dòng)懸架液壓缸負(fù)載力，N；1為連桿所受力，N；2為連桿所受力，N。
1.2 主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)特性仿真
依據(jù)噴桿被動(dòng)懸架設(shè)計(jì)優(yōu)化結(jié)果及其CREO三維模型，分析可得噴桿主動(dòng)懸架主要參數(shù)如表1所示。
表1 噴桿主動(dòng)懸架參數(shù)
采用具有獨(dú)立式空氣懸架的噴霧機(jī)行駛在水平路面上時(shí)，車身側(cè)傾角度可近似表示為
式中s位噴霧機(jī)左右懸架之間的寬度，m；L、R分別為左右懸架減振行程，m。
根據(jù)課題組噴霧機(jī)底盤懸架設(shè)計(jì)參數(shù)[26]，噴霧機(jī)左右懸架之間的寬度為4 m，其減振行程范圍為±100 mm，考慮極限工況時(shí)，通過式（16）計(jì)算得到此時(shí)車身側(cè)傾角度達(dá)到最大值約為0.05 rad，以此為依據(jù)，設(shè)計(jì)噴桿主動(dòng)懸架最大擺動(dòng)角度為0.06 rad左右。
結(jié)合上述建立的主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)模型，在Matlab/ Simulink中構(gòu)建噴桿主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)仿真模型，為使噴桿傾角能在仿真時(shí)間內(nèi)達(dá)到最大值0.06 rad，以斜率0.032 rad/s的液壓缸伸出長度斜坡信號(hào)為輸入仿真分析主動(dòng)懸架的運(yùn)動(dòng)學(xué)與動(dòng)力學(xué)特性，結(jié)果如圖2所示。
從圖2a可知，噴桿傾角隨著主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿伸出長度的增加而線性變化，當(dāng)主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿伸出長度為0.16 m時(shí)，此時(shí)噴桿傾角達(dá)到設(shè)計(jì)角度0.06 rad；從圖2b可知，隨著主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿伸出長度的增加，油缸受力增大，最大受力為1.7×104N。根據(jù)以上仿真分析結(jié)果并結(jié)合文獻(xiàn)[27]確定噴桿主動(dòng)懸架液壓缸主要參數(shù)為：缸徑0.063 m，桿徑0.035 m，行程0.32 m[27]。
圖2 噴桿主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)仿真曲線
2 噴桿主動(dòng)懸架液壓系統(tǒng)
2.1 液壓系統(tǒng)原理
噴桿主動(dòng)懸架液壓系統(tǒng)原理如圖3所示，液壓系統(tǒng)參數(shù)如表2所示。當(dāng)阻尼控制閥關(guān)閉時(shí)，油液無法流動(dòng)，2個(gè)主動(dòng)懸架液壓缸鎖死，噴桿懸架處于關(guān)閉狀態(tài)；當(dāng)2個(gè)阻尼控制閥通電打開，主動(dòng)懸架比例閥處于中位時(shí)，2個(gè)主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿在噴桿重力作用下伸出或者縮回，油缸內(nèi)油液流過開度可調(diào)的單向節(jié)流閥產(chǎn)生不同的阻尼，此時(shí)噴桿懸架處于被動(dòng)懸架狀態(tài)；當(dāng)2個(gè)阻尼控制閥通電打開，主動(dòng)懸架比例閥通電時(shí)，高壓油進(jìn)入主動(dòng)懸架液壓缸內(nèi)推動(dòng)活塞桿伸出和縮回，此時(shí)噴桿懸架處于主動(dòng)懸架狀態(tài)。
2.2 噴桿主動(dòng)懸架比例閥模型
圖4為噴桿主動(dòng)懸架比例閥節(jié)流口通流面積示意圖。
取閥芯右移時(shí)閥芯位移為正，則噴桿主動(dòng)懸架比例閥節(jié)流口通流截面積PV為
注：PVS為噴桿主動(dòng)懸架比例閥進(jìn)口壓力，Pa；PV1、PV2分別為噴桿主動(dòng)懸架比例閥閥口④、②壓力，Pa；PV1、PV2為噴桿主動(dòng)懸架比例閥閥口④、②流量，L·min–1；HC1、HC2分別為左右主動(dòng)懸架液壓缸無桿腔內(nèi)流量，L·min–1；HC1、HC2分別為左右主動(dòng)懸架液壓缸無桿腔內(nèi)壓力，Pa；T為回油壓力，Pa；s為系統(tǒng)壓力，Pa；FS為系統(tǒng)負(fù)載反饋壓力，Pa。
Note:PVSis the inlet pressure of the spray boom active suspension proportional valve, Pa;PV1andPV2are pressure of the spray boom active suspension proportional valve port 4 and 2, Pa;PV1andPV2are flow rate of the spray boom active suspension proportional valve port 4 and 2, L·min–1;HC1andHC2are flow rates of left and right active suspension hydraulic cylinder of rodless cavity respectively, L·min–1;HC1,HC2are rod pressure of left and right active suspension hydraulic cylinder respectively, Pa.Tis return oil pressure, Pa;sis pressure of system, Pa;FSis feedback pressure of system load, Pa.
圖3 噴桿主動(dòng)懸架液壓系統(tǒng)原理圖
Fig.3 Schematic of hydraulic system for spray boom active suspension
表2 噴桿主動(dòng)懸架液壓系統(tǒng)參數(shù)
注：xPVo為噴桿主動(dòng)懸架比例閥閥芯單側(cè)重疊量，m；dPV為噴桿主動(dòng)懸架比例閥圓形節(jié)流孔直徑，m；xPV為噴桿主動(dòng)懸架比例閥閥芯位移（右位移為正），m。
式中PVo為噴桿主動(dòng)懸架比例閥閥芯單側(cè)重疊量，m；PV為噴桿主動(dòng)懸架比例閥圓形節(jié)流孔直徑，m；PV為噴桿主動(dòng)懸架比例閥閥芯位移，（右位移為正），m；PV為噴桿主動(dòng)懸架比例閥圓形節(jié)流孔數(shù)目；PVm為噴桿主動(dòng)懸架比例閥閥芯最大位移量，m。
根據(jù)閥芯結(jié)構(gòu)取PVo=5.9×10–4m，PV=3×10–3m，PV=6，PVm=2.24×10–3m[28]。在進(jìn)行噴桿主動(dòng)懸架液壓系統(tǒng)建模時(shí)，將左右兩側(cè)主動(dòng)懸架液壓缸看作一條無桿腔進(jìn)油的雙作用液壓缸，忽略阻尼控制閥打開時(shí)的壓降，則噴桿主動(dòng)懸架控制閥流量方程表示為
式中d為閥口流量系數(shù)；為液壓油密度，kg/m3。
噴桿主動(dòng)懸架液壓缸流量連續(xù)性方程如下
式中HC0為噴桿主動(dòng)懸架液壓缸有效體積，m3；HC為噴桿主動(dòng)懸架液壓缸無桿腔有效作用截面積，m2；HC為噴桿主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿的位移（無桿腔增大的方向?yàn)檎?，m；e為液體的體積彈性模量，Pa；I為噴桿主動(dòng)懸架液壓缸無桿腔外泄漏系數(shù)。
忽略彈性負(fù)載，則噴桿主動(dòng)懸架液壓缸活塞力平衡方程為
式中HC為噴桿主動(dòng)懸架液壓缸等效質(zhì)量，kg；L為作用在噴桿主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿上的外負(fù)載力，N；HC為噴桿主動(dòng)懸架液壓缸的黏性阻尼系數(shù)，N×s/m。f為作用在噴桿主動(dòng)懸架液壓缸活塞運(yùn)動(dòng)的總等效摩擦力，N；cm為噴桿主動(dòng)懸架液壓缸在無回油壓力且僅無桿腔供油驅(qū)動(dòng)時(shí)的機(jī)械效率，一般為0.9～0.95。
將左右兩側(cè)主動(dòng)懸架液壓缸看作是一條無桿腔進(jìn)油的雙作用液壓缸時(shí)，定義負(fù)載壓力L和負(fù)載流量L為
由式（18）～（22），負(fù)載流量L可表示為
其中s為系統(tǒng)壓力，Pa。
由式（21）～（23）得
式中v、a、u、F為狀態(tài)方程系數(shù)；為所有不確定因素的總和。e為液體的體積彈性模量，Pa；v為噴桿傾角變化率，rad/s；a噴桿傾角加速度，rad/s2。
3 噴桿主動(dòng)懸架控制算法
3.1 噴桿主動(dòng)懸架控制特點(diǎn)分析
當(dāng)自走式噴霧機(jī)進(jìn)行田間作業(yè)時(shí)，地形起伏變化引起的車身擺動(dòng)通過噴桿懸架傳遞給大幅寬噴桿后易引起噴桿的失衡，導(dǎo)致噴桿離地距離產(chǎn)生較大變化，嚴(yán)重影響噴霧質(zhì)量和噴桿的安全。噴桿失衡一個(gè)激勵(lì)來源于長波段地面起伏引起的車身擺動(dòng)，此激勵(lì)的變化與噴霧機(jī)作業(yè)車速有關(guān)，隨著自走式噴霧機(jī)作業(yè)車速的提高，此激勵(lì)變化速度也隨之增加；一個(gè)激勵(lì)來源于地形突變（如凸起或者凹坑）引起的干擾性車身擺動(dòng)，噴桿被動(dòng)懸架可以隔離此激勵(lì)中的高頻部分，但其對(duì)于低頻部分的跟隨在此時(shí)卻發(fā)揮了消極作用，導(dǎo)致噴桿產(chǎn)生干擾性擺動(dòng)。相較于第一個(gè)激勵(lì)，第二個(gè)激勵(lì)來源更廣泛、突發(fā)性更強(qiáng)、激烈程度更大。
3.2 噴桿主動(dòng)懸架控制器設(shè)計(jì)
根據(jù)噴桿主動(dòng)懸架控制特點(diǎn)分析，其控制目標(biāo)是在控制信號(hào)的作用下，使得系統(tǒng)的輸出噴桿傾角能夠迅速、穩(wěn)定和準(zhǔn)確的跟蹤系統(tǒng)參考輸入d。定義跟蹤誤差e為
滑模變結(jié)構(gòu)控制的滑模面可設(shè)置為
式中1和2為滑模系數(shù)，1和2>0且滿足Hurwitz條件。
根據(jù)滑模變結(jié)構(gòu)控制的原理，滑?？刂坡视傻刃Э刂芿q和切換控制es兩部分組成，即
由式（25）和（27）可得
由于噴桿主動(dòng)懸架系統(tǒng)具有很強(qiáng)的非線性、不確定性和參數(shù)時(shí)變性，使得系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性非常復(fù)雜，其等效控制部分很難通過建立精確的數(shù)學(xué)模型準(zhǔn)確獲得。為了使系統(tǒng)能夠保持良好的控制效果，故采用模糊控制來代替系統(tǒng)的等效控制，通過制定合理的模糊規(guī)則來逼近滑?？刂频刃Р糠諿29]，其控制器原理如圖5所示。
圖5 噴桿主動(dòng)懸架自適應(yīng)模糊滑?？刂圃韴D
Fig.5 Self-adaptive fuzzy sliding mode control principle diagram for spray boom active suspension
表3 噴桿主動(dòng)懸架模糊控制器控制規(guī)則
而模糊控制器輸入、輸出的隸屬函數(shù)設(shè)計(jì)如式（31）、（32）所示，隸屬函數(shù)圖如圖6所示。
圖6 隸屬函數(shù)圖
經(jīng)過單值模糊化、乘積推理機(jī)和平均解模糊的模糊推理過程，最終得模糊控制系統(tǒng)的輸出為
式中為逼近誤差。
滑模變結(jié)構(gòu)控制的切換控制es為
式中為切換值。
式中1為切換控制的自適應(yīng)參數(shù)；2為切換控制的自適應(yīng)參數(shù)。
定義Lyapunov函數(shù)為
綜合式（25）、（35）～（41）得
根據(jù)式（42），利用Lyapunov穩(wěn)定性理論，分析該系統(tǒng)是穩(wěn)定的。
4 噴桿主動(dòng)懸架控制仿真及分析
為驗(yàn)證噴桿主動(dòng)懸架控制算法控制效果，結(jié)合已建立的主動(dòng)懸架系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)模型和液壓系統(tǒng)模型，在Matlab/Simulink中構(gòu)建噴桿懸架主動(dòng)懸架系統(tǒng)仿真模型，對(duì)比仿真分析本文所設(shè)計(jì)的自適應(yīng)模糊滑模控制算法與PID控制算法的信號(hào)跟蹤能力，控制算法仿真參數(shù)如下表4所示。
表4 控制算法仿真參數(shù)
通過主動(dòng)懸架控制特點(diǎn)分析可知，噴桿主動(dòng)懸架控制主要針對(duì)2種激勵(lì)，即變化較緩的地面坡度和突發(fā)的地面凸起或者凹坑。以幅值0.05 rad的階躍信號(hào)模擬主動(dòng)懸架控制中的第二種激勵(lì)，即噴霧機(jī)遇到突發(fā)的地面凸起或者凹坑時(shí)引起突發(fā)的、短時(shí)間的車身搖擺；以幅值為0.05 rad，頻率為0.5 rad/s的正弦信號(hào)來模擬車身連續(xù)擺動(dòng)工況，仿真分析結(jié)果如圖7所示。
從圖7a階躍響應(yīng)仿真結(jié)果可知，PID控制存在著明顯的超調(diào)量和系統(tǒng)振蕩，最大超調(diào)量為0.005 rad，響應(yīng)時(shí)間較長，為3 s左右，而本文設(shè)計(jì)的自適應(yīng)模糊滑?？刂破鲃t不存在明顯的超調(diào)量和系統(tǒng)振蕩，響應(yīng)時(shí)間進(jìn)一步減少到1.5 s，調(diào)整到位后的誤差幾乎為0；從圖7b中可以看出，PID控制存在著明顯的滯后，且最大跟隨誤差達(dá)0.025 rad；自適應(yīng)模糊滑模控制跟隨性能良好且平穩(wěn)，跟隨誤差幾乎為0。
圖7 噴桿主動(dòng)懸架仿真響應(yīng)曲線
5 實(shí)車試驗(yàn)
5.1 實(shí)車平臺(tái)搭建
為了驗(yàn)證分析所設(shè)計(jì)的噴桿主動(dòng)懸架控制系統(tǒng)的性能，以課題組開發(fā)的大型高地隙自走式噴霧機(jī)為平臺(tái)[30]，搭建噴桿主動(dòng)懸架性能實(shí)車測(cè)試平臺(tái)，實(shí)車平臺(tái)主要由大型高地隙自走式噴霧機(jī)平臺(tái)、超聲波傳感器（Banner，T30UXIA）、控制器（Hydac，HY-TTC 60）、采集卡（NI USB-6351）、信號(hào)發(fā)生器（DG1022U）、傾角傳感器（Rion，SCA118T）和位移傳感器（MIRAN，KTC-400）等組成，如圖8所示。
1. 大型高地隙自走式噴霧機(jī)平臺(tái) 2. 超聲波傳感器 3. 測(cè)控系統(tǒng)（包括控制器、采集卡、PC、電源和信號(hào)發(fā)生器）4. 傾角傳感器 5.噴桿主動(dòng)懸架比例閥 6. 噴桿懸架阻尼控制閥 7. 噴桿主動(dòng)懸架液壓缸
5.2 主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)試驗(yàn)
將噴桿完全展開至水平狀態(tài)，分別手動(dòng)打開主動(dòng)懸架控制閥至最大開口，控制主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿以最大速度伸出使噴桿傾斜，試驗(yàn)結(jié)果如圖9所示。
圖9 噴桿主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)實(shí)車試驗(yàn)曲線
由圖9a分析可知，在液壓系統(tǒng)推動(dòng)下，一側(cè)主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿位移成線性增加，4.8 s時(shí)增加到最大值160 mm，伴隨著一側(cè)主動(dòng)懸架液壓缸活塞桿位移的增加，另一側(cè)液壓缸位移線性減小160 mm，同時(shí)噴桿傾角基本成線性增加到0.56 rad左右；由圖9b可知，在噴桿主動(dòng)傾斜過程中，主動(dòng)懸架液壓缸負(fù)載壓力從1.5 MPa左右增加到6.8 MPa，此時(shí)液壓缸負(fù)載力最大為1.87×104N。以上試驗(yàn)結(jié)果和圖2仿真結(jié)果中的噴桿最大傾角0.06 rad和最大負(fù)載1.7×104N有著較好的一致性，證明了所建立的噴桿主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)模型的正確性。
5.3 實(shí)車跟隨試驗(yàn)
試驗(yàn)中，通過安裝在噴桿兩側(cè)超聲波傳感器實(shí)時(shí)測(cè)量噴桿兩側(cè)距離地面的高度，為排除田間地面不平整或者植物冠層高度層次不齊的干擾，需以1時(shí)間間隔連續(xù)進(jìn)行10次離地或者冠層高度數(shù)據(jù)采集，并且剔除掉與其他數(shù)據(jù)差值絕對(duì)值大于D的數(shù)據(jù)，最終將10次采集數(shù)據(jù)的平均值作為有效高度值，然后根據(jù)式(43)計(jì)算獲得噴桿傾角反饋量。
式中1，2分別為兩側(cè)超聲波測(cè)量距離，m；為兩側(cè)超聲波安裝距離，m。
1和D分別通過作業(yè)車速和植物高度進(jìn)行確定，經(jīng)過多次田間試驗(yàn)確定兩者的取值分別為0.02 s和5 cm。
以信號(hào)發(fā)生器產(chǎn)生的方波、不同頻率正弦車身傾角模擬信號(hào)為輸入，以試驗(yàn)時(shí)間為橫坐標(biāo)，以噴桿傾角為縱坐標(biāo)，得到不同控制算法、不同信號(hào)下的噴桿主動(dòng)懸架控制試驗(yàn)曲線，如圖10所示。
圖10 噴桿主動(dòng)懸架實(shí)車跟隨試驗(yàn)曲線
由圖10分析可知，輸入階躍信號(hào)時(shí)，主動(dòng)懸架PID控制存在比較明顯的振動(dòng)過程，響應(yīng)時(shí)間為4 s，超調(diào)量0.01 rad，靜態(tài)誤差0.002 rad，而自適應(yīng)模糊滑模控制的響應(yīng)時(shí)間在2 s左右，且曲線基本不存在振動(dòng)，但存在靜態(tài)誤差0.002 rad左右；輸入信號(hào)為正弦信號(hào)時(shí)，PID控制滯后和振動(dòng)都較明顯，而自適應(yīng)模糊滑?？刂频捻憫?yīng)曲線僅滯后2 s，基本不存在振動(dòng)，但存在0.002 rad的跟隨誤差。通過噴桿主動(dòng)懸架的PID控制和自適應(yīng)模糊滑?？刂菩Ч麑?duì)比，可以看出本文設(shè)計(jì)的自適應(yīng)模糊滑?？刂葡噍^于普通的PID控制響應(yīng)速度更快、穩(wěn)定性更好、精確度更高，可以滿足噴桿主動(dòng)懸架的控制要求。
5.4 田間試驗(yàn)
為了驗(yàn)證噴桿主動(dòng)懸架隔離干擾性車身擺動(dòng)的性能，在冬季時(shí)選擇五征一處凹凸不平的沙土地為試驗(yàn)地點(diǎn)，進(jìn)行噴桿主動(dòng)懸架田間試驗(yàn)。噴桿主動(dòng)懸架性能實(shí)車測(cè)試平臺(tái)以3 km/h車速行駛，如圖11所示，利用超聲波傳感器實(shí)時(shí)采集噴桿兩側(cè)距離地面的高度以獲得噴桿傾角，利用車身傾角傳感器采集車身的傾角變化，以試驗(yàn)時(shí)間為橫坐標(biāo)，以車身傾角和噴桿傾角作為縱坐標(biāo)，得到主動(dòng)懸架過程田間噴桿傾角試驗(yàn)曲線如圖12所示。
由圖12可知，噴霧機(jī)在田間行駛的過程中，相對(duì)于車身擺動(dòng)傾角–0.015～0.015 rad，噴桿懸架主動(dòng)懸架控制使噴桿傾角始終保持在–0.005～0.005 rad范圍內(nèi)。通過田間試驗(yàn)可以證明本文設(shè)計(jì)的噴桿主動(dòng)懸架控制算法能夠保證噴桿不受車身擺動(dòng)的影響保持在平衡位置，可以滿足噴霧機(jī)作業(yè)需求。
圖11 噴桿主動(dòng)懸架田間試驗(yàn)
圖12 噴桿主動(dòng)懸架田間試驗(yàn)曲線
6 結(jié) 論
1）在建立了噴桿主動(dòng)懸架動(dòng)力學(xué)模型和噴桿主動(dòng)懸架液壓系統(tǒng)模型的基礎(chǔ)上，充分考慮噴桿主動(dòng)懸架控制特點(diǎn)，提出了基于自適應(yīng)模糊滑?？刂扑惴ǖ膰姉U主動(dòng)懸架控制方法。通過和傳統(tǒng)的PID控制的對(duì)比仿真驗(yàn)證，結(jié)果表明在噴桿主動(dòng)懸架系統(tǒng)存在非線性、不確定性和參數(shù)時(shí)變性的情況下，所設(shè)計(jì)的自適應(yīng)模糊滑模控制算法仍能保持良好的信號(hào)跟蹤性能，且控制信號(hào)更平穩(wěn)，沒有高頻抖振。
2）在系統(tǒng)輸入為車身模擬擺動(dòng)時(shí)，采用基于自適應(yīng)模糊滑?？刂扑惴ǖ膰姉U主動(dòng)懸架控制方法，噴桿傾角實(shí)車跟隨響應(yīng)時(shí)間為2 s，跟隨誤差0.002 rad，相較于PID控制都有所減小；進(jìn)行田間試驗(yàn)時(shí)，噴桿主動(dòng)懸架可以使噴桿傾角保持在–0.005～0.005 rad范圍內(nèi)，驗(yàn)證了噴桿主動(dòng)懸架控制的響應(yīng)性、穩(wěn)定性和準(zhǔn)確性。
論文提出的基于自適應(yīng)模糊滑模控制算法的噴桿主動(dòng)懸架控制方法，可以很好的隔離干擾性車身擺動(dòng)，保證噴桿的穩(wěn)定性。
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Adaptive fuzzy sliding mode control of spray boom active suspension for large high clearance sprayer
Xue Tao1, Li Wei1, Du Yuefeng1, Mao Enrong1※, Wen Haojun2
(1.100083,; 2.832000,)
The large high clearance self-propelled sprayers with the advantages of high efficiency, environmental protection and intelligentization have been widely used worldwide. The spray boom suspension system is an important part of the large high clearance self-propelled sprayer, whose structure and performance have an important influence on the stability and life of the spray boom as well as the uniformity of spray. In order to solve the problems that the spray boom is easily affected by the body swing of the sprayer to generate harmful motions such as rotation, deflection, shaking and the like, the structure and function of the existing spray boom suspension systems were comprehensively analyzed, and a two-link trapezoidal spray boom suspension system was designed. In view of the problems of poor performance of isolated interference body swing of spray boom passive suspension, a hydraulic cylinder is added on the spray boom passive suspension to obtain an active suspension, which can not only take advantage of the input of external energy to actively adjust the spray boom posture, but also retain the high-frequency isolation performance of the spray boom passive suspension to avoid the high frequency response of the active suspension that consumes a lot of energy. In the light of the dynamics and the hydraulic system characteristics of spray boom active suspension, the control method based on adaptive fuzzy sliding model control algorithm of boom active suspension were developed with the spray boom inclination angle as the control object and the control objectives of fast response, stability and accuracy. On the basis of the established dynamic model of the spray boom active suspension, the dynamic characteristics of the active suspension were simulated and analyzed by Matlab/Simulink, which provides the basis for the effectiveness of the control method. A real vehicle test platform of the spray boom suspension system based on high clearance self-propelled sprayers developed by the research group were built. The dynamic characteristics of the active and passive suspensions of spray boom were tested by the actual vehicle following test and field test, and the results were compared and analyzed with the simulation results of the model. The test result shows that: when adopting the active boom suspension control method based on adaptive fuzzy sliding mode control algorithm, the step response time and the following error of the boom dip angle is 2 s and 0.002 rad, which are decreased compared to PID control. In the field test, the spray boom active suspension can keep the inclination angle of the boom in the range of –0.005-0.005 rad. The results show that the active suspension control method proposed in this paper has good responsiveness, stability and accuracy, and can effectively isolate the disturbing body swing and keep the spray rod stable. The study promote the development of theory for the spray boom active suspension in China, and it is conducive to the development of the large high clearance sprayer in China.
agricultural machinery; spraying; control; large high clearance sprayer; spray boom active suspension; adaptive fuzzy sliding mode control
10.11975/j.issn.1002-6819.2018.21.006
210.7015
A
1002-6819(2018)-21-0047-10
2018-05-23
2018-08-22
“十三五”國家重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃“研發(fā)自走式高桿作物施藥技術(shù)和智能化裝備”（2016YFD0200705）
薛 濤，山東淄博人，博士生，主要從事車輛智能控制研究。Email：xuexintao@126.com
毛恩榮，山西運(yùn)城人，教授，博士，博士生導(dǎo)師，主要從事農(nóng)業(yè)機(jī)械設(shè)計(jì)，液壓傳動(dòng)以及自動(dòng)控制研究。Email：gxy15@cau.edu.cn
薛 濤，李 偉，杜岳峰，毛恩榮，溫浩軍.大型高地隙噴霧機(jī)噴桿主動(dòng)懸架自適應(yīng)模糊滑?？刂芠J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2018，34(21)：47－56. doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2018.21.006 http: //www.tcsae.org
Xue Tao, Li Wei, Du Yuefeng, Mao Enrong, Wen Haojun.Adaptive fuzzy sliding mode control of spray boom active suspension for large high clearance sprayer[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2018, 34(21): 47－56. (in Chinese with English abstract) doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2018.21.006 http: //www.tcsae.org
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