郝贠洪，韓 燕，樊 磊，樊金承，楊曉明

(1.內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué) 土木工程學(xué)院，內(nèi)蒙古 呼和浩特 010051；2.內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué) 內(nèi)蒙古自治區(qū)土木工程結(jié)構(gòu)與力學(xué)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，內(nèi)蒙古 呼和浩特 010051)

水泥凝膠材料作為主要的基礎(chǔ)工程材料，已被廣泛應(yīng)用于各國鐵路、公路橋梁中。隨著我國鐵路混凝土橋梁修建數(shù)量的增加和混凝土橋梁使用時間的延長[1]，水泥凝膠材料的耐久性得到廣泛關(guān)注。由于水泥凝膠材料內(nèi)部存在初始微裂紋和缺陷，當(dāng)環(huán)境中存在腐蝕介質(zhì)時，材料內(nèi)部缺陷將進(jìn)一步發(fā)展且表面的物理性能下降，加上服役過程中風(fēng)沙等固體顆粒介質(zhì)對混凝土道路和橋梁表面的沖擊接觸，構(gòu)件表面會產(chǎn)生沖擊小坑和微裂紋，即可變形固體相互接觸時在接觸區(qū)發(fā)生接觸損傷。在物理和化學(xué)侵蝕循環(huán)作用下，混凝土表面損傷區(qū)擴(kuò)展并合，最終導(dǎo)致結(jié)構(gòu)失效[2]，嚴(yán)重影響基礎(chǔ)設(shè)施的耐久性和安全性。

隨著接觸理論的迅速發(fā)展，國內(nèi)外對脆性材料接觸損傷的研究取得一定進(jìn)展，沖擊球壓法作為一種新型表征材料表面損傷的檢測方法也得到廣泛關(guān)注。文獻(xiàn)[3]系統(tǒng)研究巖石和混凝土在固體顆粒沖擊下材料的接觸損傷機(jī)制以及微裂紋擴(kuò)展導(dǎo)致的界面損傷。文獻(xiàn)[4]研究顆粒介質(zhì)與玻璃涂層的接觸損傷，通過試驗(yàn)與有限元模擬結(jié)合的方法對玻璃涂層表面的裂紋擴(kuò)展路徑進(jìn)行對比分析。文獻(xiàn)[5]通過碳化鎢顆粒對碳化硅圓柱形靶體的沖擊試驗(yàn)，劃分材料內(nèi)部應(yīng)力區(qū)，并對材料不同應(yīng)力區(qū)內(nèi)部的斷裂模式進(jìn)行全面分析。文獻(xiàn)[6]對球壓法在線評價脆性材料的強(qiáng)度特性和殘余應(yīng)力進(jìn)行研究。文獻(xiàn)[7]應(yīng)用球壓法評價巖石與混凝土在顆粒沖擊下的接觸損傷特性。

目前水泥凝膠材料的損傷失效研究多集中于大能量破壞性荷載與鹽腐蝕環(huán)境雙因素耦合作用下材料的耐久性和抗凍性[8-10]，對于鹽腐蝕環(huán)境下，水泥砂漿材料受小能量顆粒介質(zhì)沖擊的接觸損傷研究還鮮見報道。本文基于Hertz接觸理論，采用沖擊球壓法評價不同腐蝕環(huán)境下水泥砂漿表面的沖擊損傷程度，通過沖擊荷載-壓痕尺寸圖、表面力學(xué)性能變化和表面壓痕形貌，分析砂漿在物理、化學(xué)介質(zhì)侵蝕下表面損傷失效規(guī)律、特點(diǎn)及損傷的疊加效應(yīng)。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試驗(yàn)原理

假定一個質(zhì)量為m、半徑為R、彈性模量為E′、泊松比為ν′的剛性球體與一個彈性模量為E、泊松比為ν的彈性半空間體接觸，如圖1所示。

圖1 沖擊球壓模型

根據(jù)Hertz接觸理論，可將沖擊模型視為剛性球體與彈性半空間體的接觸，簡化為圖1。在沖擊荷載作用下，材料表面的接觸點(diǎn)法向垂直荷載最大值為

(1)

(2)

試樣表面接觸圓的半徑為

(3)

在沖擊過程中，水泥砂漿試樣的動態(tài)硬度值可體現(xiàn)不同材料抵抗變形的能力，動態(tài)硬度值Hd計(jì)算公式為

(4)

式中：r為實(shí)測壓痕值半徑；F為沖擊荷載值；ξ=ar。沖擊前球頭的所有能量為動能，沖擊結(jié)束后球頭能量主要轉(zhuǎn)化為材料的彈性變形能和塑性變形能，恢復(fù)性系數(shù)e體現(xiàn)了沖擊過程中能量的轉(zhuǎn)換，即回跳能量Ue占總能量Uk的比例

(5)

(6)

1.2 試樣制備

砂漿試樣采用強(qiáng)度42.5的普通硅酸鹽水泥和細(xì)度模數(shù)為3.0的天然砂。砂漿試樣尺寸70.7 mm×70.7 mm×70.7 mm，采用標(biāo)準(zhǔn)抗壓模具成型，試樣配合比見表1，水泥砂漿成品強(qiáng)度為M30，將標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d后的試樣作為初始試樣進(jìn)行試驗(yàn)，分別放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室、5% NaCl溶液、5% Na2SO4溶液和5% NaCl與Na2SO4混合溶液中養(yǎng)護(hù)至56 d。

表1 砂漿配合比

1.3 試驗(yàn)方法及設(shè)備

試樣養(yǎng)護(hù)至56 d后，放入45 ℃烘箱烘干24 h后進(jìn)行沖擊試驗(yàn)，沖擊試驗(yàn)和荷載值讀取均通過自動球壓沖擊儀完成，如圖2所示。試樣表面損傷區(qū)壓痕值的測量和形貌損傷觀察采用LESTOLS4100型激光共聚焦顯微鏡進(jìn)行掃描，如圖3所示。試驗(yàn)共分為4組，每組共12個試樣，其中，6個為力學(xué)性能測量試樣，其余6個為沖擊試驗(yàn)試樣。每個試樣的6個沖擊表面分別對應(yīng)不同的沖擊高度，每個沖擊表面布置4個測點(diǎn)測量壓痕直徑，并取其平均值作為力學(xué)計(jì)算依據(jù)。

圖2 自動球壓沖擊儀

圖3 LESTOLS4100型激光共聚焦顯微鏡

沖擊儀器框架為門式結(jié)構(gòu)，工作性能穩(wěn)定，沖擊采用自動升降方式；沖擊球頭為碳化鎢小球；采用輪輻式?jīng)_擊荷載傳感器，荷載值控制在0.5～10 kN，最大沖擊高度可達(dá)20 cm，每厘米沖擊力為0.2 kN，試樣沖擊點(diǎn)位置通過手輪控制；數(shù)據(jù)采集由計(jì)算機(jī)軟件控制，可實(shí)時記錄沖擊荷載值，也可通過該軟件進(jìn)行后續(xù)數(shù)據(jù)處理。

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 鹽浸試樣損傷劣化分析

2.1.1 鹽浸試樣表觀形貌

試樣在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件和不同鹽腐蝕溶液中養(yǎng)護(hù)至56 d后，砂漿試樣表面宏觀形貌如圖4所示。由圖4可知，與標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)的砂漿試樣相比，單鹽和混合溶液中的砂漿試樣表面有不同程度的泛白區(qū)域，但總體各組試件破壞較緩慢。在不同條件下養(yǎng)護(hù)56 d后，由圖4(a)可知，NaCl溶液中的砂漿試樣與標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試樣相比，表面雖有小范圍的泛白，但無明顯的破壞損傷，腐蝕程度較輕；圖4(b)Na2SO4溶液中砂漿試樣的表面腐蝕在4組試樣中最嚴(yán)重，表面泛白區(qū)域最大，且分布著較多不規(guī)則微裂紋，棱角部位因強(qiáng)度低存在少量細(xì)碎剝落，表皮小孔及縫隙中有少量鹽分堆積；混合溶液中的砂漿試樣表面泛白區(qū)域小于Na2SO4溶液中砂漿試樣，腐蝕程度介于NaCl溶液和Na2SO4溶液之間。

(a)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試樣和5% NaCl溶液中試樣

(b)5% Na2SO4溶液中試樣和5%混合溶液中試樣圖4 砂漿試樣表面宏觀形貌

2.1.2 鹽浸試樣微觀結(jié)構(gòu)

(a)5% NaCl溶液中砂漿試樣

(b)5% Na2SO4溶液中砂漿試樣

(c)5%混合溶液中砂漿試樣圖5 鹽腐蝕砂漿試樣微觀形貌

圖6 砂漿試樣X射線衍射圖

2.2 沖擊荷載-壓痕尺寸關(guān)系

(a)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)砂漿試樣

(b)5% NaCl溶液中砂漿試樣

(c)5% Na2SO4溶液中砂漿試樣

(d)5%混合溶液中砂漿試樣圖7 試樣沖擊荷載-壓痕尺寸關(guān)系

2.3 試樣表面力學(xué)性能

表2為56 d期齡砂漿試樣抗壓強(qiáng)度及劈裂抗拉強(qiáng)度值。由表2可知，應(yīng)用傳統(tǒng)方法測量砂漿試樣力學(xué)性能時，4種試件強(qiáng)度變化不大，且抗壓強(qiáng)度和劈裂抗拉強(qiáng)度不能用于評價試樣表面的力學(xué)性能，所以表面腐蝕程度仍難以確定。水化反應(yīng)的進(jìn)行使混凝土的宏觀力學(xué)性能有小幅度上升，但是由于腐蝕和沖擊損傷僅發(fā)生在試樣表面，也不能將抗壓強(qiáng)度和劈裂抗拉強(qiáng)度作為評價混凝土腐蝕表面力學(xué)性能的指標(biāo)。因此，在一定條件下，可應(yīng)用沖擊球壓理論計(jì)算動態(tài)硬度值和恢復(fù)性系數(shù)，動態(tài)硬度和恢復(fù)性系數(shù)雖不是材料固有屬性，但這兩個系數(shù)隨材料服役環(huán)境條件的改變而變化，可對同種材料受不同鹽溶液微小腐蝕作用后表面力學(xué)性能的變化進(jìn)行對比分析。

表2 56 d砂漿試樣抗壓強(qiáng)度及劈裂抗拉強(qiáng)度

圖8為砂漿試樣在相同荷載作用下的動態(tài)硬度值和恢復(fù)性系數(shù)。砂漿試樣動態(tài)硬度值不同，體現(xiàn)了試樣表面密實(shí)度的差異，即受顆粒介質(zhì)沖擊時抵抗壓入變形(抗塑性變形)能力的強(qiáng)弱[13]?；謴?fù)性系數(shù)反映了材料在沖擊荷載作用下的彈性恢復(fù)能力和沖擊過程中的能量轉(zhuǎn)換能力。對顆粒介質(zhì)沖擊磨損的研究中，采用材料的動態(tài)變形抗力和動態(tài)變形特性分析磨損過程比通過靜態(tài)參量分析更符合實(shí)際。由圖8(a)可知，由于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)砂漿表面未被腐蝕，試樣表面塑性變形較小，所以試樣動態(tài)硬度值最大；Na2SO4溶液中試樣生成的膨脹產(chǎn)物(鈣礬石)充滿孔隙并產(chǎn)生膨脹拉應(yīng)力，在沖擊荷載作用下，試樣表面變形較大，動態(tài)硬度值最??；NaCl溶液中試樣雖有水化氯鋁酸鈣(擠壓孔隙并產(chǎn)生膨脹應(yīng)力)生成，但含量較小，膨脹性也小于鈣礬石，所以NaCl溶液中試樣塑性變形較小，動態(tài)硬度值接近標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試樣；混合溶液中試樣含有水化氯鋁酸鈣和鈣礬石兩種產(chǎn)物，但兩者含量均小于其單鹽溶液中試樣，所以動態(tài)硬度值介于Na2SO4溶液中試樣和NaCl溶液中試樣之間。圖8(b)為4組砂漿試樣表面恢復(fù)性系數(shù)值，試樣表面抗壓入變形能力越強(qiáng)，試樣表面恢復(fù)性系數(shù)越大。根據(jù)侵蝕程度的不同，砂漿試樣表面的恢復(fù)性系數(shù)從大到小依次為標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)、5% NaCl溶液中試樣、5% NaCl和Na2SO4混合溶液中試樣、5% Na2SO4溶液中試樣。

(a)試樣動態(tài)硬度值

(b)試樣恢復(fù)性系數(shù)圖8 試樣動態(tài)硬度值和恢復(fù)性系數(shù)

2.4 試樣沖擊壓痕形貌分析

2.4.1 試樣表面二維壓痕形貌分析

圖9為各砂漿試樣沖擊結(jié)束后的二維壓痕形貌，由PXS9-T三目連續(xù)體視顯微鏡觀測。砂漿試樣表面受損區(qū)均為圓球形凹陷。圖9(a)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試樣表面壓痕損傷區(qū)較完整，邊緣突出試件表面，內(nèi)部產(chǎn)生了較多微小徑向裂紋。圖9(b)5% NaCl溶液中試樣表面損傷區(qū)邊緣較粗糙，Cl-與水泥水化生成的膨脹性物質(zhì)使壓痕四周由于沖擊拉壓應(yīng)力共同作用擠出了較多細(xì)小顆粒，壓痕邊緣有剝落現(xiàn)象。圖9(c)Na2SO4溶液中砂漿試樣出現(xiàn)較大面積的損傷剝落，且壓痕周圍產(chǎn)生較多裂紋，膨脹性產(chǎn)物(鈣礬石)的生成導(dǎo)致砂漿抗塑性變形能力降低，試樣初始微裂紋與沖擊作用下的裂紋很容易成核，當(dāng)切向荷載分量受到抑制時，這些裂紋會在背離接觸區(qū)域的方向發(fā)展，使壓痕邊緣突出試樣表面向上發(fā)展，這種現(xiàn)象會隨著深度增加迅速減弱，因此處于近表面位置的混凝土發(fā)生了剝落。圖9(d) 5% NaCl和Na2SO4混合溶液中的砂漿試樣表面壓痕損傷沒有Na2SO4溶液中嚴(yán)重，壓痕邊緣損傷剝落面積小于Na2SO4溶液中試樣，且損傷區(qū)邊緣裂紋較少。將圖9(a)和其余3張圖對比可知，鹽腐蝕環(huán)境下的砂漿試樣經(jīng)過化學(xué)腐蝕后，材料表面抗變形能力因腐蝕程度不同而存在差異，經(jīng)過顆粒介質(zhì)物理侵蝕后，表面損傷更加嚴(yán)重，損傷區(qū)不斷擴(kuò)展并合，對工程材料的耐久性將產(chǎn)生嚴(yán)重影響。

(a)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)砂漿試樣

(b)5% NaCl溶液中砂漿試樣

(c)5% Na2SO4溶液中砂漿試樣

(d)5%混合溶液中砂漿試樣圖9 試樣表面二維壓痕形貌

2.4.2 試樣表面三維壓痕形貌分析

采用LEXTOLS4100型激光共聚焦掃描顯微鏡對沖擊試樣表面壓痕尺寸進(jìn)行定量化采集，圖10為砂漿試樣壓痕三維形貌圖，單位為μm。該儀器的水平方向分辨率可達(dá)120 nm，豎直方向分辨率可達(dá)10 nm。

(a)2D壓痕形貌

(b)3D壓痕形貌

(c)壓痕形貌深度

(d)3D壓痕剖面圖10 試樣表面三維壓痕形貌

圖10(a)為標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)中水泥砂漿試樣在5 319.1 kN臨界沖擊荷載作用下的表面壓痕形貌2D圖，圖像尺寸為4 647 μm×4 686 μm，物鏡為MPLAPONLEXT20，視域范圍為4 630 μm×4 646 μm。由圖10(a)可知試樣壓痕為球冠形小坑，不同半徑的軸向同心圓其壓痕離面位移沿徑向呈環(huán)形分布。圖10(b)為壓痕形貌3D圖，圖中x軸為試樣徑向位移坐標(biāo)，可通過相同離面位移的兩點(diǎn)間x軸坐標(biāo)值計(jì)算出壓痕兩點(diǎn)間寬度；z軸為試樣壓痕軸向位移坐標(biāo)，不同顏色代表壓痕內(nèi)各點(diǎn)不同的軸向位移，其中紅色表示軸向位移最大，紫色表示軸向位移最小。結(jié)合圖10(a)和圖10(b)可知，試樣壓痕邊緣有小范圍的黃色和綠色區(qū)域，該區(qū)域位移小于紅色區(qū)域，可知試樣表面有較大起伏，壓痕邊緣不完整且有顆粒剝落，即試樣受損并局限于壓痕內(nèi)部，可將壓痕邊緣損傷范圍作為試樣損傷評價區(qū)域。由圖10(b)可知壓痕直徑為43 459.40 μm，與圖10(a)測得的壓痕直徑4.1 cm相比，測量更精確，測量邊界也更清晰，同時還測得壓痕體積為2.8×109μm3，表面積為3.0×107μm2。由圖10(c)可知試樣深度變化范圍為0～536.139 μm，圖10(d)壓痕3D剖面圖則可直接觀測壓痕最深處的深度值及壓痕表面位移的變化。通過二維形貌圖可觀測到試樣表面剝落、顆粒堆積和裂紋的擴(kuò)展；三維形貌圖不僅提高了試樣表面壓痕尺寸測量的精確度，同時也量化了試樣表面壓痕形貌參數(shù)。對于短期腐蝕的水泥凝膠材料，將二者結(jié)合，既能增加試樣表面壓痕形貌測量參數(shù)，又可以提高壓痕尺寸的測量精度。

在相同沖擊高度荷載作用下，統(tǒng)計(jì)4組砂漿試樣表面壓痕損傷區(qū)深度、體積、表面積，列于表3。

表3 試樣表面壓痕三維形貌參數(shù)

3 結(jié)論

(1)通過沖擊荷載-壓痕尺寸曲線，可知鹽腐蝕下水泥砂漿遭受小能量沖擊時，表面損傷區(qū)壓痕尺寸增長速率隨沖擊荷載值增加呈先快速后平緩的增加趨勢，且試樣表面損傷越嚴(yán)重壓痕增長越快。

(2)在相同沖擊荷載作用下，水泥砂漿表面抗塑性變形能力從大到小依次為：標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)中砂漿、5% NaCl溶液中砂漿、5% NaCl和Na2SO4混合溶液中砂漿、5% Na2SO4溶液中砂漿。

(3)在沖擊荷載作用下，短期鹽腐蝕砂漿試樣表面顆粒剝落，微裂紋不斷擴(kuò)展并合，損傷區(qū)三維形貌參數(shù)均大于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)中砂漿試樣，沖擊荷載與腐蝕離子雙因素作用下砂漿試樣耐久性降低。