張傳慶 ，張 玲 ，周 輝 ，邱士利

1.中國科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所，巖土力學(xué)與工程國家重點實驗室，湖北 武漢 430071；2.中國科學(xué)院大學(xué)，北京 100049；3.廣水市公路管理局，湖北 廣水 432700

巖石力學(xué)試驗包括單軸壓縮、常規(guī)三軸壓縮、真三軸壓縮、循環(huán)加卸載試驗等，是認(rèn)識巖石力學(xué)特性、揭示其變形破壞機制的基本手段，同時為建立力學(xué)本構(gòu)模型、準(zhǔn)確描述巖石的力學(xué)行為提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。由于巖石室內(nèi)力學(xué)試驗所采用的試樣尺寸遠小于現(xiàn)場巖體，試樣結(jié)構(gòu)與巖體結(jié)構(gòu)相差甚遠，由室內(nèi)試驗獲得的巖石力學(xué)參數(shù)不能直接應(yīng)用于現(xiàn)場巖體的力學(xué)響應(yīng)分析已經(jīng)成為共識。因此，長期以來，巖石力學(xué)試驗的成果大多停留在室內(nèi)，成為了巖石力學(xué)學(xué)家的專有數(shù)據(jù)，除了幾個基本力學(xué)參數(shù)取值外，工程師很少認(rèn)為其能為工程現(xiàn)場提供其他有價值的信息。

相對于淺層巖體，深部堅硬巖體厚度大、結(jié)構(gòu)完整、結(jié)構(gòu)面稀疏、巖質(zhì)新鮮，如加拿大URL的花崗巖和錦屏二級水電站引水隧洞中的大理巖，高應(yīng)力下巖體的破壞問題成為深部地下工程開挖過程中的主要問題［1］。在這種情況下，高應(yīng)力下巖體的力學(xué)行為決定了圍巖的開挖力學(xué)響應(yīng)，因此，只有深刻理解巖體在高應(yīng)力下的變形破壞機制才能針對性地制定防治巖體破壞的策略，選擇合適的技術(shù)措施，如支護方案和施工方案。

支護系統(tǒng)的設(shè)計取決于現(xiàn)場圍巖破壞問題控制的需求，需要對現(xiàn)場揭露的典型破壞現(xiàn)象有清晰深刻的認(rèn)識。支護設(shè)計的合理性取決于對工程問題力學(xué)本質(zhì)把握的全面性和深入程度。事實上，室內(nèi)巖石試驗成果所揭示的變形破壞機制對深入認(rèn)識現(xiàn)場巖體的高應(yīng)力破壞機制具有重要價值，其所反映的力學(xué)特性也在一定程度上有利于對巖體力學(xué)特性的認(rèn)識。從這一角度出發(fā)，本文以錦屏二級水電站深埋引水隧洞為例，在分析深埋白山組大理巖室內(nèi)試驗成果的基礎(chǔ)上，揭示現(xiàn)場巖體破壞的力學(xué)機制，剖析試驗成果對圍巖支護設(shè)計的指導(dǎo)作用，提煉其工程意義，從而拓展室內(nèi)巖石力學(xué)試驗成果的應(yīng)用范圍。

1 深埋大理巖的地質(zhì)特征

錦屏二級水電站隧洞工程包括4條引水隧洞、1條排水洞和2條輔助洞。其中，4條引水隧洞為圓形，直徑約為13 m；排水洞也為圓形，直徑為7.2 m；輔助洞為城門洞形，跨度為7 m，高度為7.6 m；隧洞長度約為17 km，穿越錦屏山，最大埋深2 525 m，沿線80%洞段為大理巖地層［2-3］。其中，埋深大于1 900 m洞段為白山組大理巖，由雜色大理巖與結(jié)晶灰?guī)r互層、粉紅色厚層狀大理巖、灰-灰白色致密厚層塊狀臭大理巖等組成，長度約為8.15 km，巖體厚度大，完整性好，巖質(zhì)新鮮。圖1為深部地下實驗室2#試驗場垂直洞壁向ED09鉆孔取出的巖芯照片，ED09鉆孔位置如圖2所示?？梢?，0 m～19.47 m范圍內(nèi)，巖芯幾乎全部為破碎巖塊和巖餅，這并非意味著原巖破碎或破裂，而是開挖引起圍巖內(nèi)高應(yīng)力集中，導(dǎo)致鉆孔取芯過程中巖芯損傷破裂形成的，恰恰說明巖體非常完整；19.47 m～26.00 m范圍內(nèi)巖芯則非常完整，僅局部存在結(jié)構(gòu)面切割。

圖1 深部地下實驗室2#試驗洞ED09鉆孔巖芯Fig.1 Drilling cores from test tunnel 2#in the deep underground laboratory

圖2 2#試驗洞ED09鉆孔位置示意圖Fig.2 Diagram of the position of ED09 drilling hole in test tunnel 2#

2 深埋大理巖力學(xué)特性的工程意義

錦屏二級引水隧洞白山組洞段圍巖的破壞以應(yīng)力型、應(yīng)力結(jié)構(gòu)型或結(jié)構(gòu)應(yīng)力型為主，應(yīng)力型破壞包括剝落、片幫、層狀破裂、應(yīng)力型坍塌、應(yīng)變型巖爆等，應(yīng)力結(jié)構(gòu)型破壞包括結(jié)構(gòu)面型巖爆、塌方等，結(jié)構(gòu)應(yīng)力型破壞主要以塌方為主［4］。

應(yīng)力型破壞主要指高應(yīng)力下完整巖體的破壞；應(yīng)力結(jié)構(gòu)型破壞指高應(yīng)力作用下關(guān)鍵結(jié)構(gòu)面影響的相對完整巖體的破壞；而結(jié)構(gòu)應(yīng)力型破壞則主要指巖體完整性差，結(jié)構(gòu)面發(fā)育，極易在應(yīng)力作用下發(fā)生巖橋斷裂、結(jié)構(gòu)面貫通導(dǎo)致破壞。應(yīng)力型破壞和應(yīng)力結(jié)構(gòu)型破壞是深埋隧洞的主要破壞形式。

對于相對完整巖體，巖石力學(xué)特性、行為和變形破壞機制在很大程度上反映了現(xiàn)場巖體的基本開挖力學(xué)響應(yīng)，雖然由于尺度效應(yīng)，力學(xué)參數(shù)取值和部分特殊力學(xué)特性上存在差異。本文在MTS815.03型壓力試驗系統(tǒng)上開展白山組大理巖的常規(guī)三軸和損傷控制加卸載試驗，試樣為圓柱形，直徑為50 mm，高度為100 mm。常規(guī)三軸試驗圍壓為 0 MPa、5 MPa、20 MPa和 40 MPa，每個圍壓4個試樣。損傷控制加卸載試驗的圍壓為5 MPa、10 MPa、20 MPa和40 MPa，峰前加卸載過程采用應(yīng)力控制，分級加載，到達預(yù)定荷載處后卸載，而后重新加載直至下一級荷載；峰后采用環(huán)向應(yīng)變控制，每級應(yīng)變達到預(yù)定值處卸載，而后重新加載直至下一級應(yīng)變。除此之外，還在RT3巖石高壓真三軸壓縮系統(tǒng)上開展真三軸壓縮試驗，試樣為長方體，上下面為正方形，邊長為50 mm，高度為100 mm，最小主應(yīng)力 σ3分別為0 MPa和1 MPa，中間主應(yīng)力σ2保持不變。通過試驗結(jié)果的分析認(rèn)識巖石的力學(xué)特性和變形破壞機制，從而為由巖石基本力學(xué)特性推斷巖體的破壞力學(xué)行為奠定基礎(chǔ)。

2.1 彈性變形性質(zhì)的意義

白山組大理巖在單軸應(yīng)力條件下的彈性模量約為36 GPa，泊松比為0.18，且彈性模量和泊松比具有圍壓效應(yīng)，其隨著圍壓的升高而增大，但增大幅度逐漸減小，至40 MPa圍壓時，彈性模量達到了61 GPa，泊松比達到0.3。近似假設(shè)大理巖峰值強度之前為彈性變形階段，巖石彈性模量高，表示在一定荷載作用下彈性變形小，而泊松比則表示側(cè)向彈性變形的發(fā)展程度。白山組大理巖的單軸抗壓強度為 80 MPa～120 MPa，平均約 100 MPa。在巖石達到單軸抗壓強度時，其軸向變形約為0.28%，側(cè)向變形約為0.05%，即在軸向應(yīng)力作用下，1 m厚度的巖石在側(cè)向的變形僅為0.5 mm。

現(xiàn)場圍巖的彈性模量約為19 GPa，泊松比為0.22，單軸抗壓強度約為 50 MPa［5］，同樣可以估計在洞壁切向集中應(yīng)力作用下，1 m厚度巖體的側(cè)向彈性變形約為0.6 mm?？梢姡瑖鷰r在高應(yīng)力作用下破裂前彈性變形非常小，通過支護保持圍巖處于彈性變形階段而防止表層圍巖破裂幾乎是不現(xiàn)實的。

2.2 大理巖低圍壓力學(xué)特性與破壞特征的意義

圖3為白山組大理巖常規(guī)三軸試驗成果。可見，在低圍壓條件下，圍壓效應(yīng)相比其他條件下更加突出。在低圍壓條件下，白山組大理巖的偏應(yīng)力（σ1-σ3）-軸向應(yīng)變 ε1曲線在峰值強度處沒有平臺，或平臺很小，之后應(yīng)力迅速跌落至殘余強度，軸向應(yīng)變ε1變化微小，而側(cè)向應(yīng)變ε3明顯增大，體積應(yīng)變迅速擴容。表明處于低圍壓條件下的表層巖體在切向集中應(yīng)力作用下破壞時表現(xiàn)為徑向變形明顯增大，即體脹。此時，要求支護系統(tǒng)能夠很好地控制圍巖破裂后徑向變形的發(fā)展，從而控制破裂程度，且破壞的脆性特征同時要求支護的及時性。

圖3 白山組大理巖的常規(guī)三軸試驗成果：（a）應(yīng)力-應(yīng)變曲線，（b）試樣破壞照片［7］Fig.3 Results of conventional triaxial tests of Baishan formation marble：（a）stress-strain curves，（b）failure pictures of samples［7］

由圖3可見，5 MPa圍壓下巖石由單軸條件下的劈裂拉伸破壞轉(zhuǎn)變?yōu)榧?xì)觀拉伸-宏觀剪切破壞，調(diào)動了其摩擦強度，變形能力遠大于單軸情況，同時峰值強度提高了約1.5倍。圖4為大理巖真三軸試驗結(jié)果，圖中 ε1、ε2和 ε3分別為最大主應(yīng)力 σ1、中間主應(yīng)力σ2和最小主應(yīng)力σ3方向的應(yīng)變，εv為體積應(yīng)變。圖中陰影可見，施加1 MPa的圍壓，巖石在σ3方向的變形能力得到顯著提高。表明通過及時提供一定表面圍壓可顯著提高圍巖的變形能力和強度，即開挖后要及時進行噴射混凝土支護，并采用大錨桿墊板以盡可能提高表面支護力［6］。

圖4 白山組大理巖真三軸試驗結(jié)果：（a） σ3=0 MPa，（b） σ3=1 MPaFig.4 Results of true triaxial tests of marble of Baishan formation：（a） σ3=0 MPa，（b）σ3=1 MPa

低圍壓常規(guī)三軸試驗結(jié)果表明，巖石破壞表現(xiàn)為軸向劈裂破壞或沿陡傾的單破裂面破壞，破裂面起伏粗糙。單軸條件下巖石內(nèi)裂紋主要沿軸向擴展，并在不穩(wěn)定擴展階段迅速擴展至巖樣端部，裂紋擴展以I型斷裂擴展機制為主。隨著圍壓升高，裂紋尺寸增大，試樣內(nèi)裂紋面處于垂直于此面的壓應(yīng)力和平行于此面的剪應(yīng)力作用下，當(dāng)裂紋跡長增大至一定程度后，壓應(yīng)力作用下裂紋將閉合，剪應(yīng)力將引起閉合裂紋面的剪切滑動，從而導(dǎo)致裂紋尖端發(fā)生II型斷裂。此時，裂紋擴展的軌跡不再繼續(xù)沿軸向劈裂擴展，而出現(xiàn)了傾斜連通或巖橋斷裂，并最終形成宏觀剪切破裂面［8］。

大理巖常規(guī)三軸試驗和真三軸試驗成果均可很好地解釋現(xiàn)場圍巖開挖過程中出現(xiàn)的平行洞壁的破裂張開、剝落破壞現(xiàn)象。而由于巖石礦物成分和應(yīng)力分布的影響，剝落還具體表現(xiàn)為不同形式。張傳慶等［7］通過錦屏深部試驗室試驗支洞開挖后洞壁巖體損傷破壞的觀察總結(jié)出了三種剝落破壞形式，即片狀剝落、薄板狀剝落、楔形板狀剝落，如圖5所示，并對各種形式破壞的現(xiàn)場顯現(xiàn)特征進行了詳細(xì)的分析。

圖5 錦屏深部試驗室圍巖剝落破壞：（a）薄片破壞，（b）板狀破壞，（c）楔形板狀破壞［7］Fig.5 Spalling of surrounding rock mass in the Jinping deep underground laboratory：（a）flake failure，（b）plate failure，（c）wedge-shaped failure［7］

剝落和片幫均是低圍壓下高偏應(yīng)力導(dǎo)致的圍巖脆性破壞，針對其細(xì)觀拉裂紋擴展成宏觀拉破裂面或匯集形成宏觀剪破裂面的特征，相應(yīng)的控制措施以及時地表面支護提供圍壓和錨桿支護加固圍巖為主，即要求通過錨桿的約束作用能夠有效限制拉裂紋的擴展，對于圍巖內(nèi)已經(jīng)發(fā)育的片板狀破裂，通過錨桿可將巖板串聯(lián)，并與圍巖重新形成整體，大大提高其承載能力。當(dāng)然，僅僅針對剝落破壞本身，一定厚度的噴射混凝土即可達到非常好的效果。

2.3 大理巖高圍壓延性破壞和脆延轉(zhuǎn)換的意義

脆延轉(zhuǎn)換是白山組大理巖表現(xiàn)出的另一種圍壓效應(yīng)，延性變形增大、強度峰殘差減小和應(yīng)變硬化現(xiàn)象等均為錦屏大理巖隨圍壓升高而表現(xiàn)出的典型脆延轉(zhuǎn)換特征。如圖6所示，隨圍壓升高，殘余強度不斷增大，強度峰殘差減小，且?guī)r石延性變形能力大大提高，峰值強度處的平臺寬度明顯增大，破壞時出現(xiàn)一個或兩個共軛的破裂面，破裂面較平整，面上存在薄層細(xì)巖粉，說明在剪切破裂的主導(dǎo)作用下，細(xì)觀拉破裂形成的陡坎已被磨平。圍壓達到40 MPa，即應(yīng)力應(yīng)變曲線呈現(xiàn)近似理想彈塑性特征，破壞巖樣上未發(fā)現(xiàn)明顯破裂面，而出現(xiàn)密集的共軛滑移線，巖樣呈鼓狀，顯然，這是剪切破裂機制主導(dǎo)作用的結(jié)果。應(yīng)力型坍塌是高應(yīng)力下一定深度圍巖剪切破壞造成的，破壞深度較大，破壞的圍巖形成碎片或碎塊狀，圍巖表面出現(xiàn)明顯的鼓脹現(xiàn)象，這是巖石高應(yīng)力下剪脹性質(zhì)的外在表現(xiàn)。

圖6 白山組大理巖的峰值強度與殘余強度隨圍壓的變化Fig.6 Variations of peak strength and residual strength of the Baishan Formation marble with confining pressure

白山組大理巖的脆延轉(zhuǎn)換特性對圍巖穩(wěn)定性控制的指導(dǎo)意義需要辯證看待，對于緩和的圍巖破壞問題，延性平臺無疑增大了巖體的變形能力，有利于圍巖穩(wěn)定性的控制，支護系統(tǒng)若要保證這一部分圍巖穩(wěn)定，必須一方面提高其抗剪強度，一方面保證其圍壓不明顯降低，即對其本身力學(xué)性質(zhì)的改善和對表層巖體破裂發(fā)展的有效控制，要求錨桿支護提高其抗剪強度，以表面支護提供一定圍壓，約束徑向變形，控制鼓脹。而延性平臺的存在也意味著即使巖體有一定破裂變形的發(fā)展，其儲存的彈性應(yīng)變能仍然處于最大值，若一定范圍內(nèi)圍巖處于此狀態(tài)，則會造成大量能量的積聚，在達到一定程度后瞬間釋放出來，可能造成強烈?guī)r爆問題。

2.4 大理巖力學(xué)特性演化特征及支護控制要求

圖7為白山組大理巖單軸壓縮試驗結(jié)果，其與加拿大Lac du Bonnet花崗巖相似，具有明顯的5階段特征［9］，即裂紋壓密閉合階段（Ⅰ）、線彈性階段（Ⅱ）、裂紋穩(wěn)定擴展階段（Ⅲ）、裂紋非穩(wěn)定擴展階段（Ⅳ）和峰后破壞階段（Ⅴ）。在階段Ⅲ之前，巖石處于長期穩(wěn)定狀態(tài)，不需要任何支護控制即可保持長期穩(wěn)定。在進入階段Ⅳ之后，巖石內(nèi)已經(jīng)發(fā)育超過其礦物顆粒尺寸的破裂，且裂紋開始出現(xiàn)局部化行為，向宏觀破裂面匯聚。根據(jù)損傷控制加卸載試驗結(jié)果，在該階段巖石即存在不可恢復(fù)的變形，但非常小，甚至可忽略不計，該階段也稱為不穩(wěn)定加載階段，即保持荷載不變，經(jīng)過一定時間后，巖石便可發(fā)生破壞，即裂紋擴展和宏觀裂紋的產(chǎn)生存在時間效應(yīng)，從而在宏觀上表現(xiàn)出強度的時間效應(yīng)［9-10］。因此，為保持甚至提高巖石的長期強度，控制其時間裂化效應(yīng)，要求支護系統(tǒng)能夠保持該區(qū)域的圍壓，同時利用錨桿的增韌止裂作用，控制裂紋擴展，避免裂紋向局部發(fā)育匯集。由于處于該階段的圍巖破裂時變形非常小，因此，不要求支護系統(tǒng)對其變形的控制。

圖7 白山組大理巖單軸應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.7 Uniaxial stress-strain curves of the Baishan Formation marble

在階段Ⅴ的峰后軟化階段，巖石中已經(jīng)出現(xiàn)宏觀破裂，如不及時控制，將造成圍巖破壞塌落。但在不同條件下，圍巖破壞形式不同，對支護系統(tǒng)要求的不同。處于該階段巖體的穩(wěn)定問題也是工程現(xiàn)場支護控制的核心問題。

3 深埋大理巖隧洞其他破壞問題及支護要求

由于巖體結(jié)構(gòu)非常復(fù)雜，除受力學(xué)特性和行為控制外，高應(yīng)力作用下巖體的破壞如應(yīng)力結(jié)構(gòu)性坍塌和結(jié)構(gòu)面型巖爆還受結(jié)構(gòu)面的影響極大［11］。

3.1 應(yīng)力結(jié)構(gòu)型坍塌

應(yīng)力結(jié)構(gòu)型坍塌是由于高應(yīng)力導(dǎo)致巖體中結(jié)構(gòu)面附近應(yīng)力奇異性，超過了巖體（巖橋）的強度而造成破壞。其破壞程度與結(jié)構(gòu)面的產(chǎn)狀、主應(yīng)力方向有很大關(guān)系，除去結(jié)構(gòu)面型巖爆外，錦屏二級水電站引水隧洞揭露的應(yīng)力結(jié)構(gòu)型破壞多與NWW向陡傾結(jié)構(gòu)面有很大關(guān)系。由于這類結(jié)構(gòu)面多隱性發(fā)育，揭露不明顯，因此，難以準(zhǔn)確及時判斷。只有進行及時錨桿支護才能避免這類破壞的發(fā)生，現(xiàn)場由于支護不及時造成的該類型的破壞非常普遍，如圖8所示。

圖8 （a）應(yīng)力結(jié)構(gòu)型坍塌，（b）破壞面局部放大圖Fig.8 （a）Stress-structure collapse，（b）local magnification of failure surface

3.2 結(jié)構(gòu)面型巖爆

錦屏二級水電站深埋隧洞的結(jié)構(gòu)面型巖爆主要由洞壁發(fā)育的剛性結(jié)構(gòu)面誘發(fā)，由于結(jié)構(gòu)面的存在造成其附近巖體內(nèi)應(yīng)力分布的奇異性和局部高應(yīng)力的集中，結(jié)構(gòu)面剪切錯動過程中積累的變形能超過其儲能能力而發(fā)生巖爆。該類型巖爆與巖體內(nèi)結(jié)構(gòu)面間距、結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀與主應(yīng)力的相對關(guān)系等有關(guān)［12］。在結(jié)構(gòu)巖體中發(fā)生巖爆的必要條件是巖體結(jié)構(gòu)有利于能量的儲存和釋放。由于未知結(jié)構(gòu)面的產(chǎn)狀和位置，這類巖爆問題的施工處理和支護控制難度非常大。

對于開挖揭露斷面的應(yīng)變型巖爆采用一定支護手段可以應(yīng)對，但由于洞周圍巖和底板巖體中未揭露結(jié)構(gòu)面導(dǎo)致的巖爆問題單純依賴支護結(jié)構(gòu)常常是無法解決的。因此，除了支護外，結(jié)構(gòu)面型巖爆必須在巖體地質(zhì)結(jié)構(gòu)的詳細(xì)勘察后進行應(yīng)力解除才能應(yīng)對。

對強烈至極強巖爆的處理，不僅包括支護系統(tǒng)的設(shè)計，還包括施工方法的改進［13-14］，如應(yīng)力解除爆破等［15］。單就支護設(shè)計來講，無論是應(yīng)變型還是結(jié)構(gòu)面型巖爆，對支護系統(tǒng)有以下幾個方面的要求：

1）要求支護系統(tǒng)能夠有效限制裂紋擴展，加固巖體，提高巖體和結(jié)構(gòu)面的抗剪強度，改善結(jié)構(gòu)面附近的應(yīng)力分布，具有一定的抗剪切能力。

2）要求支護系統(tǒng)特別是錨桿具有抵抗巖爆沖擊的能力或者具有吸能機制，要求錨桿具有一定的延性，能在屈服狀態(tài)下工作［16-18］。

3）要求錨桿能夠迅速發(fā)揮作用，保證施工進度和施工安全。

4）要求支護系統(tǒng)性，由于每種支護形式具有不同的特點和作用，故這一類問題不是哪種支護形式單獨就能應(yīng)對的，故要求在對各支護單元性能準(zhǔn)確清晰把握的基礎(chǔ)上對其充分利用。

5）要求支護系統(tǒng)有較好的韌性和抗沖擊能力，很大程度上降低巖爆的級別，巖爆發(fā)生后巖塊可脫離母巖，但可被吊住或兜住。

4 結(jié) 語

白山組大理巖本身彈性變形小、峰后剪脹顯著、強度和變形的圍壓效應(yīng)、長期力學(xué)性質(zhì)劣化等特性及現(xiàn)場巖體的特殊地質(zhì)結(jié)構(gòu)決定了現(xiàn)場圍巖的變形破壞特征和機制，從而也決定了對支護系統(tǒng)的要求，主要包括以下幾個方面：

1）及時進行表面支護，施加一定圍壓，控制剝落、片幫等淺層圍巖破壞，同時加固表層破壞圍巖，控制淺層破壞，保持表層破裂圍巖的整體性，防止破壞向深部擴展；

2）加固深層破裂圍巖，控制高應(yīng)力區(qū)裂紋的不穩(wěn)定擴展，提高其短期峰值強度和長期強度，保證其高圍壓下的延性變形能力不喪失，改善其能量耗散機制；提高結(jié)構(gòu)面的抗剪強度，改善結(jié)構(gòu)面附近應(yīng)力分布的奇異性；

3）保證支護系統(tǒng)的整體抗沖擊能力。

根據(jù)上述支護要求，可確立盡快提高圍壓、改變圍巖破裂方式的支護設(shè)計理念，其內(nèi)涵包括兩個方面：通過及時噴層獲得圍壓，使圍巖由脆性劈裂拉伸破壞轉(zhuǎn)變?yōu)榫哐有蕴卣鞯募羟衅茐?；通過及時錨桿支護增韌止裂，除可提高強度外，主要可減少脆性增加延性。

因此，圍巖的支護方式主要包括表面支護和內(nèi)部加固兩種。表面支護僅為內(nèi)部加固的輔助手段，強調(diào)及時性，錨桿作為內(nèi)部加固的主要形式也是圍巖支護的主要手段。當(dāng)然，支護設(shè)計需要結(jié)合支護要求和支護單元功能進行支護單元的選擇，考慮它們所組成系統(tǒng)的整體性，并考慮支護單元的施工速度、質(zhì)量保證、安裝技術(shù)成熟程度等現(xiàn)場因素，通過現(xiàn)場試驗和效果驗證最終確定支護設(shè)計方案。

本文從一個新的角度分析了巖石室內(nèi)試驗的成果，將其與現(xiàn)場巖體開挖力學(xué)響應(yīng)的機制和支護要求建立了聯(lián)系，明確了各種試驗成果的工程意義，可為其他工程相關(guān)巖石力學(xué)試驗、現(xiàn)場巖體破壞機制分析和支護設(shè)計提供有價值的參考。