陸丁丁，李勁風(fēng)，蔡文鑫，游 文，張 敏

1. 中南大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙410083；2. 西南鋁業(yè)(集團(tuán))有限責(zé)任公司，重慶 410326

迄今為止，國(guó)際上鋁鋰合金已經(jīng)歷三代的發(fā)展.其中，第三代鋁鋰合金因具有比強(qiáng)度高、耐疲勞性能優(yōu)良和熱穩(wěn)定性高等優(yōu)點(diǎn)被認(rèn)為是未來(lái)最理想的航空航天結(jié)構(gòu)材料[1-2].采用鋁鋰合金取代常規(guī)鋁合金，可使結(jié)構(gòu)件減重10%～15%，剛度提高15%～20%[3].2050鋁鋰合金是第三代鋁鋰合金的典型代表，由Alcan公司于2004年在美國(guó)鋁業(yè)公司注冊(cè)，其Li含量較低，在保證強(qiáng)度情況下提高了合金的損傷容限[4].2050鋁鋰合金厚板結(jié)合了2xxx系鋁合金薄板和7xxx系鋁合金厚板兩者優(yōu)點(diǎn)，兼具優(yōu)良的耐損傷性能和較高的強(qiáng)度，可用于飛行器的翼梁和翼助[4-6].與7050鋁合金厚板相比，2050鋁鋰合金厚板具有更高彈性模量和更優(yōu)良的耐損傷性能，在應(yīng)用中能獲得更好的減重效果[7].

斷裂韌性作為評(píng)價(jià)材料耐損傷性能的一個(gè)重要指標(biāo)，是重點(diǎn)考查的性能之一[8-9].大量研究表明，鋁鋰合金的斷裂韌性與熱處理工藝，尤其是時(shí)效工藝緊密相關(guān)，且厚板不同方向上的性能也可能存在差異[10-12].國(guó)內(nèi)外對(duì)應(yīng)用較廣泛的7xxx系鋁合金和2xxx系鋁合金斷裂韌性已有較多的研究[13-17]，由于國(guó)內(nèi)尚未立項(xiàng)開展2050鋁鋰合金研究，僅對(duì)實(shí)驗(yàn)室規(guī)格2050鋁鋰合金進(jìn)行了部分研究[7]，對(duì)其厚板斷裂韌性的研究基本是空白.本文研究厚度80 mm的2050鋁鋰合金厚板T3態(tài)時(shí)效時(shí)不同方向的拉伸性能及斷裂韌性，為2050鋁鋰合金的工業(yè)化提供參考.

1 實(shí)驗(yàn)部分

實(shí)驗(yàn)材料為西南鋁業(yè)有限責(zé)任公司提供的厚度80 mm的2050鋁鋰合金T3態(tài)板材，其拉伸預(yù)變形量為4%.從T3態(tài)厚板上取料后直接在時(shí)效爐中進(jìn)行人工時(shí)效處理，即T8態(tài)時(shí)效，時(shí)效溫度為150 ℃.拉伸試樣和斷裂韌性試樣的取樣方向分別為S-L，L-T，T-L三個(gè)方向，且L-T和T-L兩個(gè)方向的拉伸試樣和斷裂韌性試樣的取樣位置為厚度方向的中心層，如圖1所示.用MTS810電液伺服萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸性能和斷裂韌性測(cè)試.測(cè)試?yán)煸嚇訒r(shí)按標(biāo)準(zhǔn)ASTM-E399-05執(zhí)行，其平行段長(zhǎng)度為35 mm，拉伸應(yīng)變速率為0.01 s-1.測(cè)試斷裂韌性試樣時(shí)按標(biāo)準(zhǔn)SAE AMS 4413-2050-T84 2007 執(zhí)行，預(yù)制裂紋長(zhǎng)度為2 mm.

圖1 厚板拉伸試樣及斷裂韌性試樣的取樣示意圖Fig.1 Sampling diagram of tensile specimen and fracture toughness specimen

采用FEI Quanta200掃描電鏡(SEM)觀察斷裂韌性試樣斷口形貌.采用Laica 光學(xué)顯微鏡觀察金相組織，在1.8%氟硼酸水溶液中采用直流電對(duì)金相樣品表面進(jìn)行陽(yáng)極覆膜，電壓為25 V，電流控制0.5～5 mA；采用Tecnai G220型透射電鏡(TEM)觀察樣品的微觀組織，加速電壓為200 kV，通過(guò)機(jī)械減薄和電解雙噴減薄制取TEM試樣，電解溶液為硝酸(φ=25%)+甲醇(φ=75%)混合溶液，溫度為-25℃以下.

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 拉伸性能及斷裂韌性

2050鋁鋰合金厚板150℃時(shí)效時(shí)沿L-T方向的拉伸性能如圖2所示.由圖2可知，時(shí)效時(shí)間為15 h時(shí)，合金處于欠時(shí)效狀態(tài)，抗拉強(qiáng)度為567 MPa，屈服強(qiáng)度為528 MPa，伸長(zhǎng)率為11.3%；當(dāng)時(shí)效至30 h時(shí)，合金到達(dá)峰時(shí)效，其抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率分別為598 MPa，568 MPa，9.8%；時(shí)效時(shí)間為45 h時(shí)，合金的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率分別為598 MPa，569 MPa，9.3%.即到達(dá)峰時(shí)效后，繼續(xù)延長(zhǎng)時(shí)效時(shí)間，合金的強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率基本保持穩(wěn)定.

圖2 2050鋁鋰合金厚板150℃時(shí)效時(shí)L-T方向的拉伸性能Fig.2 Tensile properties of 2050 Al-Li alloy thick plate in longgitudinal rolling direction at the aging temperature of 150 ℃

圖3 2050 鋁鋰合金厚板150℃時(shí)效時(shí)不同方向的拉伸性能(a)抗拉強(qiáng)度；(b) 屈服強(qiáng)度；(c) 伸長(zhǎng)率Fig.3 Tensile properties of 2050 Al-Li alloy under different orientation at the aging temperature of 150 ℃ (a) tensile strength；(b) yield Strength；(c) elongation

2050鋁鋰合金厚板150 ℃時(shí)效時(shí)不同方向的拉伸性能如圖3所示.由圖3可以看出，整個(gè)時(shí)效過(guò)程中，合金在L-T(軋向)、T-L(橫向)、S-L(厚向)三個(gè)方向的屈服強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率依次降低；L-T方向的抗拉強(qiáng)度明顯高于其他兩個(gè)方向，但T-L和S-L兩個(gè)方向的抗拉強(qiáng)度差別不大.時(shí)效時(shí)間為30 h時(shí)，合金在T-L方向的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率分別為561 MPa，514 MPa，6.3%，而S-L方向分別為553 MPa，476 MPa，4.5%.隨時(shí)效的進(jìn)行，T-L和S-L兩個(gè)方向的強(qiáng)度與伸長(zhǎng)率呈現(xiàn)與L-T方向相同的規(guī)律.時(shí)效初期，合金的強(qiáng)度較低，伸長(zhǎng)率較高；達(dá)到峰時(shí)效后，隨時(shí)效時(shí)間延長(zhǎng)，合金的強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率趨于穩(wěn)定.

2050鋁鋰合金厚板不同方向斷裂韌性隨時(shí)效時(shí)間的變化如圖4所示.圖4顯示，欠時(shí)效時(shí)，合金在L-T，T-L，S-L三個(gè)方向上的斷裂韌性值依次降低，分別為42.6 MPa·m1/2，34.8 MPa·m1/2，27.9 MPa·m1/2.時(shí)效時(shí)間為30 h時(shí)，L-T、T-L、S-L三個(gè)方向的斷裂韌性值分別為34.4 MPa·m1/2，28.3 MPa·m1/2，22.4 MPa·m1/2.時(shí)效至45 h時(shí)則分別為32.8 MPa·m1/2， 27.9 MPa·m1/2，21.3 MPa·m1/2.隨時(shí)效時(shí)間延長(zhǎng)，合金的斷裂韌性明顯下降.峰時(shí)效之后，斷裂韌性下降不明顯.時(shí)效過(guò)程中，合金不同方向的斷裂韌性規(guī)律與屈服強(qiáng)度隨時(shí)效時(shí)間的變化規(guī)律成反相關(guān)關(guān)系，即隨時(shí)效延長(zhǎng)，L-T，T-L，S-L三個(gè)方向的屈服強(qiáng)度均表現(xiàn)為增加的趨勢(shì)，而斷裂韌性隨時(shí)效延長(zhǎng)均降低.

2.2 斷口形貌

圖5為2050鋁鋰合金厚板在 150 ℃時(shí)效30 h近峰時(shí)效后斷口SEM照片，不同方向的斷口形貌存在較大的區(qū)別.從圖5(a)低倍照片可以看出，合金在L-T方向上的斷裂面很不平整，其主要的斷裂方式是穿晶斷裂，細(xì)小微裂紋沿?cái)嗔逊较虼罅砍霈F(xiàn)；在圖5(b)高倍照片中可觀察到大量的不同尺寸的韌窩，其中大韌窩中出現(xiàn)一些1 μm左右的第二相粒子，大韌窩周圍則分布有細(xì)小而且較深的小韌窩群，形態(tài)多為圓形.圖5(c)、5(d)為T-L方向的斷口形貌.圖5(c)低倍照片顯示，斷裂面的撕裂棱分布均勻、方向一致，其主要的斷裂方式是沿晶斷裂，也有少量的穿晶斷裂；圖5(d)高倍照片顯示部分第二相粒子沿著裂紋擴(kuò)展方向呈流線分布，其間夾雜著細(xì)小的韌窩群.總體來(lái)說(shuō)，T-L方向的韌窩群數(shù)量較L-T方向少.圖5(e)顯示合金在S-L方向上斷口形貌較為平整，呈層狀分布，其主要的斷裂方式是沿晶斷裂；從圖5(f)高倍照片中仍然可觀察到韌窩，但相對(duì)于T-L方向和L-T方向斷口上的韌窩而言，其尺寸較大，且深度較淺；粗大的第二相粒子沿著裂紋擴(kuò)展方向呈流線分布，與T-L方向規(guī)律相同.

圖4 2050鋁鋰合金厚板不同方向斷裂韌性隨時(shí)效時(shí)間的變化Fig.4 Fracture toughness of 2050 Al-Li alloy thick plate under different orientation with aging time

圖5 2050鋁鋰合金厚板時(shí)效30h時(shí)不同方向斷口SEM照片(a),(b)L-T取向；(c),(d)T-L取向；(e),(f)S-L取向Fig.5 SEM images of fracture toughness of 2050 Al-Li alloy thick plate aging time for 30h in different directions(a),(b) L-T orientation；(c),(d) T-L orientation；(e),(f) S-L ori-entation

在低倍SEM照片中，合金在相同方向不同時(shí)效時(shí)間的斷口形貌觀察不到明顯區(qū)別，但在高倍照片中可觀察到細(xì)微差別.不同時(shí)效時(shí)間S-L方向斷口的低倍照片均較為平整(圖略)，但高倍照片(圖6)可觀察到韌窩的區(qū)別.圖6為2050鋁鋰合金厚板時(shí)效15 h及45 h后S-L方向斷口形貌的高倍SEM照片.欠時(shí)效時(shí)，合金的韌窩尺寸均勻，形態(tài)多為橢圓狀或圓形.時(shí)效至45 h時(shí)，合金的韌窩尺寸變大，形態(tài)大部分呈扁橢圓狀，但韌窩深度明顯降低.這說(shuō)明隨時(shí)效時(shí)間延長(zhǎng)，在S-L方向是沿晶斷裂，其韌窩尺寸增大，形態(tài)由圓形漸變?yōu)楸鈾E圓狀，且深度降低.

圖6 2050鋁鋰合金厚板不同時(shí)效時(shí)間后S-L方向斷口SEM照片(a) 時(shí)效15 h；(b) 時(shí)效45 hFig.6 SEM images of fracture toughness of 2050 Al-Li alloy thick plate on S-L orientation under different aging time (a)15 h； (b)45 h

2.3 顯微組織

圖7為2050鋁鋰合金厚板橫截面(S-L方向)和縱截面(L-T方向)的金相照片.圖7(a)顯示，橫截面上的合金晶粒形態(tài)呈橢圓狀，沿板材寬度方向尺寸長(zhǎng)300～400 μm；圖7(b)顯示，縱截面上的晶粒形態(tài)呈長(zhǎng)條狀，沿軋制方向達(dá)1000 μm以上，沿厚度方向約為100 μm.

圖8為2050鋁鋰合金厚板軋面(S-L方向)的SEM照片及部分難溶殘余第二相粒子的分析能譜圖(EDS).從圖8(a)可以看出，合金經(jīng)固溶處理之后，晶界處殘留著部分難溶第二相粒子.從圖8(b)EDS的分析結(jié)果可知，這些殘余的難溶相粒子主要為含Mn，F(xiàn)e，Cu等元素的AlFeMn等脆性相粒子.

圖7 2050鋁鋰合金厚板不同截面的金相照片(a) 橫截面；(b) 縱截面 Fig.7 Microstructure of 2050 Al-Li alloy plate with different cross sections(a) cross section；(b) longitudinal section

圖8 2050鋁鋰合金厚板軋面(S-L方向)的SEM照片及EDSFig.8 SEM photograph and EDS of 2050 Al-Li alloy plate rolling surface (S-L direction)

圖9為2050鋁鋰合金厚板150 ℃時(shí)效不同時(shí)間時(shí)[100]Al和 [112]Al晶帶軸選區(qū)電子衍射(SAED)譜及TEM暗場(chǎng)像照片.從圖9可以看出，合金中的主要析出相為大量彌散分布的θ′相和T1相.圖9(a)顯示，時(shí)效初期[100]Al晶帶軸SAED譜中存在明顯的θ′相芒線，對(duì)應(yīng)的TEM暗場(chǎng)像照片中觀察到彌散分布的θ′相.圖9(b)顯示，[112]Al晶帶軸SAED譜中存在明顯的T1相斑點(diǎn)芒線，對(duì)應(yīng)的TEM暗場(chǎng)像照片中均勻分布著大量細(xì)小的T1相.圖9(c) 顯示，時(shí)效至30 h時(shí)SAED譜中的θ′相芒線依舊明顯，但TEM暗場(chǎng)像照片中θ′相數(shù)量有所減少.圖9(d) 顯示，[112]Al晶帶軸SAED譜依然存在較明顯的T1相斑點(diǎn)芒線，TEM暗場(chǎng)像照片中的T1相數(shù)量增多，此時(shí)合金強(qiáng)度開始進(jìn)入一個(gè)峰值平臺(tái).圖9(e) 顯示，時(shí)效至45 h時(shí)，[100]Al晶帶軸SAED譜中的θ′相芒線變?nèi)?，在TEM暗場(chǎng)像照片中觀察到θ′相數(shù)量減少.圖9(f) 顯示，SAED譜中T1相斑點(diǎn)芒線明顯加強(qiáng)，對(duì)應(yīng)的TEM暗場(chǎng)像照片中T1相的尺寸明顯粗化，且數(shù)量增加.

圖9 2050鋁鋰合金厚板時(shí)效不同時(shí)間后[100]Al和[112]Al晶帶軸選區(qū)電子衍射(SAED)譜及TEM暗場(chǎng)相照片F(xiàn)ig.9 [100]Al and [112]Al SAED patterns and TEM dark field images of 2050 Al-Li alloy thick plate for different aging time(a) θ′ phase，aging for 15 h，along <100>Al direction；(b) T1 phase，aging for 15 h，along <112>Al direction；(c) θ′ phase，aging for 30 h，along <100>Al direction；(d) T1 phase，aging for 30 h，along <112>Al direction；(e) θ′ phase，aging for 45 h，along <100>Al direction；(f) T1 phase，aging for 45 h，along <112>Al direction

圖10為2050鋁鋰合金厚板150℃時(shí)效不同時(shí)間后主要析出相的尺寸及數(shù)量密度.析出相尺寸及數(shù)量密度的統(tǒng)計(jì)是通過(guò)Images軟件完成，每個(gè)時(shí)效狀態(tài)選取兩至三張圖片，最終統(tǒng)計(jì)出平均值.時(shí)效15 h時(shí)，θ′相和T1相的平均長(zhǎng)度尺寸分別為23.1 nm和58.2 nm，數(shù)量密度分別為380 μm-2和242 μm-2.隨時(shí)效進(jìn)行，θ′相的尺寸在長(zhǎng)度方向上逐漸減小，而T1相的尺寸在時(shí)效初期增大，峰時(shí)效之后變化不大.欠時(shí)效時(shí)，隨著時(shí)效時(shí)間延長(zhǎng)θ′相的數(shù)量密度開始降低，峰時(shí)效之后變化不大，而T1相的數(shù)量密度隨著時(shí)效時(shí)間延長(zhǎng)逐步升高.

圖10 2050鋁鋰合金厚板時(shí)效150℃主要析出相的數(shù)量密度 (a)及尺寸 (b)Fig.10 The number of precipitation phase density (a) and size (b) of 2050 Al-Li alloy thick plate at aging 150℃

2.4 分析與討論

時(shí)效初期，過(guò)飽和度大，第二相析出驅(qū)動(dòng)力較大，T1相和θ′相在2050鋁鋰合金晶內(nèi)大量彌散析出[圖9(a)(b)]，及釘扎位錯(cuò)及阻礙位錯(cuò)的移動(dòng)[18-19]，從而提高了合金強(qiáng)度，降低了伸長(zhǎng)率.T1相和θ′相在鋁鋰合金都是強(qiáng)化析出相，但T1相的強(qiáng)化效果強(qiáng)于θ′相[12,18].隨著時(shí)效的進(jìn)行，θ′相的數(shù)量密度和尺寸下降，出現(xiàn)θ′相溶解到基體以促進(jìn)T1相長(zhǎng)大的趨勢(shì)[18]，使T1相的數(shù)量密度及尺寸增加；θ′相對(duì)合金的強(qiáng)化效果減弱，T1相逐漸成為主強(qiáng)化相.峰時(shí)效后，T1相的數(shù)量密度繼續(xù)增加，但其長(zhǎng)度方向尺寸增加不明顯[圖9(d)(f)].T1相的進(jìn)一步析出及長(zhǎng)大使得合金的強(qiáng)度增加，但其尺寸的粗化增加了合金的脆性，合金強(qiáng)度的增加不明顯，同時(shí)伸長(zhǎng)率變化不大(圖2).

欠時(shí)效時(shí)，析出相尺寸較小，與基體產(chǎn)生的應(yīng)變能較低，界面結(jié)合能較高[10,12].通過(guò)對(duì)合金斷口形貌的觀察，晶粒內(nèi)部出現(xiàn)大量的韌窩群，且韌窩較深[圖6(a)]，此時(shí)合金的斷裂韌性較好.主強(qiáng)化相T1的粗化，使其與基體的畸變能升高.不穩(wěn)定的界面容易成為微裂紋萌生和集聚的場(chǎng)所，且位錯(cuò)更易以繞過(guò)機(jī)制通過(guò)析出相，留下尺寸更大的韌窩，但韌窩深度較淺[圖6(b)].同時(shí)，粗大的T1相不規(guī)則的邊緣易導(dǎo)致局部應(yīng)力集中而使合金斷裂韌性降低[19].

材料不同取向的斷裂韌性主要受晶粒大小，形態(tài)及析出相類型、形態(tài)、尺寸等因素影響[20].脆性難溶相在2050鋁鋰合金晶界處的殘留[圖8(a)]，使位錯(cuò)不易穿過(guò)晶界而導(dǎo)致堆積，易產(chǎn)生應(yīng)力集中.裂紋易在晶界處萌生或成為擴(kuò)展通道[21]，斷口形貌呈沿晶斷裂.此外，位錯(cuò)會(huì)在晶界處塞積，當(dāng)達(dá)到裂紋萌生或者擴(kuò)展的臨界值時(shí)，微裂紋會(huì)在基體中出現(xiàn)，并集聚后形成新裂，斷口形貌呈穿晶斷裂.合金的屈服強(qiáng)度越高，裂紋尖端塑性區(qū)越大，材料所承載的最大外力越大，斷裂韌性越高[9,22].

2050鋁鋰合金橫截面上的晶粒間取向差較大，晶界在裂紋擴(kuò)展面上呈網(wǎng)狀形態(tài)結(jié)構(gòu)[20].L-T方向，裂紋主要通過(guò)穿過(guò)晶界繼續(xù)在基體內(nèi)擴(kuò)展，應(yīng)力集中導(dǎo)致難溶相的破碎或脫離，形成圖5(b)中大韌窩；裂紋在晶內(nèi)繼續(xù)擴(kuò)展時(shí)，析出相與基體的分離產(chǎn)生大量小韌窩群[圖5(b)].從圖5(b)可觀察到集聚后未進(jìn)行擴(kuò)展所保留下來(lái)的微裂紋，且大部分集中分布在晶界.相比于晶界，合金晶內(nèi)基體塑性較好，裂紋尖端塑性區(qū)明顯，且應(yīng)力應(yīng)變不易產(chǎn)生集中.因此，合金局部變形較均勻，裂紋在晶內(nèi)的擴(kuò)展路徑曲折，斷口形貌表現(xiàn)出不平整[圖5(a)].斷面粗糙度的增加和二次裂紋的出現(xiàn)表明裂紋擴(kuò)展的曲折程度較高[23]，合金斷裂韌性較好.相比于L-T方向，合金在T-L和S-L兩個(gè)方向的晶界在裂紋擴(kuò)展方向上存在明顯的方向性[圖6(b)和圖7(a)].晶界路徑平直，裂紋在晶界處擴(kuò)展時(shí)不易改變擴(kuò)展方向，易發(fā)生沿晶斷裂.T-L方向，斷裂面上的晶粒呈片狀垂直鍥入，合金在三叉晶界處易出現(xiàn)應(yīng)力集中，導(dǎo)致裂紋產(chǎn)生并穿過(guò)晶界繼續(xù)在基體內(nèi)擴(kuò)展，形成局部穿晶斷裂.大量撕裂棱沿裂紋擴(kuò)展方向產(chǎn)生，斷口形貌不平整[圖5(c)(d)].S-L方向，合金晶粒呈片狀疊加.相比于耗能較大的穿晶斷裂，裂紋易沿晶界改變擴(kuò)展路徑并將整個(gè)晶粒拔出，合金易發(fā)生沿晶斷裂.合金斷口形貌呈現(xiàn)兩條粗大第二相帶且中間夾雜韌窩群[圖5(f)].

3 結(jié) 論

(1)隨時(shí)效進(jìn)行，2050鋁鋰合金強(qiáng)度逐漸升高，伸長(zhǎng)率和斷裂韌性降低；時(shí)效至30 h時(shí)，合金拉伸性能達(dá)到時(shí)效峰值，其抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率分別為598 MPa，568 MPa，9.6%，繼續(xù)延長(zhǎng)時(shí)效時(shí)間，合金拉伸性能和斷裂韌性均趨于穩(wěn)定.T1相和θ′相的析出對(duì)位錯(cuò)有釘扎作用，可提高合金強(qiáng)度.T1析出相的長(zhǎng)大使其周圍的畸變能增加，導(dǎo)致應(yīng)力集中和微孔形成，降低合金斷裂韌性.

(2)2050鋁鋰合金厚板在L-T方向上的抗拉強(qiáng)度明顯高于其余兩方向；屈服強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率在L-T，T-L，S-L三個(gè)方向上依次降低.脆性難溶相在合金晶界處的殘留，易萌生裂紋或應(yīng)力集中.合金經(jīng)軋制后晶粒形態(tài)為煎餅狀，垂直軋向的晶界數(shù)量較少，裂紋不易產(chǎn)生及擴(kuò)展，合金在L-T方向拉伸性能較優(yōu).

(3)2050鋁鋰合金厚板的斷裂韌性存在明顯的方向依賴性，時(shí)效各階段，合金在L-T，T-L，S-L三個(gè)方向上的斷裂韌性值依次降低.T-L和S-L兩個(gè)方向的晶界在裂紋擴(kuò)展方向上存在明顯的方向性，合金易發(fā)生沿晶斷裂.L-T方向上的晶界數(shù)量較少且在裂紋擴(kuò)展方向上無(wú)方向性，裂紋易穿過(guò)晶界在晶內(nèi)擴(kuò)展，合金斷裂韌性較其他兩方向優(yōu).