鄭冬浩，柏元華，董勇衛(wèi)

（華能長興電廠，浙江 長興 313100）

0 引言

汽動給水泵是火電廠汽水循環(huán)系統(tǒng)的重要輔機，超超臨界機組對給水系統(tǒng)可靠性的要求更加嚴(yán)格,尤其是汽動給水泵單列運行的機組，由于沒有備用給水泵，一旦給水泵停運，將直接引起機組跳閘。調(diào)門反饋桿斷裂是較常見的給水泵系統(tǒng)熱控設(shè)備故障類型之一。

本文通過實際案例分析，探討給水泵運行狀態(tài)下調(diào)門反饋桿斷裂的在線處理方法，提出后續(xù)改進措施，為類似故障的檢修提供借鑒。

1 給水系統(tǒng)運行情況

1.1 給水系統(tǒng)控制方式

某發(fā)電廠2×660 MW機組給水系統(tǒng)采用單元制，每臺機組設(shè)置1臺100%容量汽動給水泵，2臺機組共用1臺30%容量啟動定速電動給水泵。給水泵汽輪機配有自動進行切換汽源的機構(gòu)，在主機負荷變化到40%時（主機定壓運行時），可自動切換汽源，由高壓到低壓或低壓到高壓。切換過程中也允許高壓和低壓2種蒸汽同時作為給水泵汽輪機的工作汽源，工藝流程如圖1所示。給水泵汽輪機連續(xù)穩(wěn)定運行的最低負荷要求為30%THA（熱耗率驗收工況），不同工況下的主要參數(shù)如表1所示。

1.2 給水泵汽輪機調(diào)門控制系統(tǒng)

給水泵汽輪機調(diào)門控制系統(tǒng)由低壓調(diào)門和高壓調(diào)門2個執(zhí)行機構(gòu)組成。系統(tǒng)接受來自控制系統(tǒng)或運行人員手動輸入的轉(zhuǎn)速控制指令，經(jīng)計算后將指令分別分配到高壓調(diào)門和低壓調(diào)門，以調(diào)節(jié)給水泵汽輪機轉(zhuǎn)速。轉(zhuǎn)速自動模式下，當(dāng)?shù)蛪赫{(diào)門控制指令小于74%時，高壓調(diào)門關(guān)閉，由低壓調(diào)門調(diào)節(jié)汽輪機轉(zhuǎn)速；當(dāng)?shù)蛪赫{(diào)門控制指令高于74%時，高壓調(diào)門逐漸開啟，與低壓調(diào)門一起調(diào)節(jié)汽輪機轉(zhuǎn)速，其控制邏輯如圖2所示。

圖1 給水泵系統(tǒng)工藝流程

MEH（給水泵汽輪機電液控制）系統(tǒng)采用艾默生Ovation 3.5系統(tǒng)，該系統(tǒng)通過閥位定值模塊提供閉環(huán)閥位控制。如圖3所示，VP（閥位定值）卡發(fā)出輸出控制信號，從而驅(qū)動電動液壓伺服閥執(zhí)行機構(gòu)線圈，控制調(diào)門開度的大小。使用從安裝在閥桿上的LVDT（線性可變差分變壓器）獲取的閥位測量結(jié)果閉合反饋回路。控制回路采用PI（比例-積分）調(diào)節(jié)模式。

2 故障現(xiàn)象及原因分析

2.1 故障概述

圖2 給水泵汽輪機調(diào)門控制邏輯

圖3 VP模塊控制閉環(huán)回路

表1 給泵汽輪機主要參數(shù)

某日，運行人員在機組降負荷過程中發(fā)現(xiàn)給水泵汽輪機低壓調(diào)門開度頻繁晃動，引起給水泵汽輪機轉(zhuǎn)速在5 200～5 700 r/min快速波動，給水泵汽輪機失去控制，機組面臨被迫停運。檢查后發(fā)現(xiàn)給水泵汽輪機低壓調(diào)門反饋桿斷裂，閥位反饋桿停留在64.372%位置。運行人員立即撤出AGC（自動發(fā)電控制）運行方式，保持負荷不變。反饋桿斷裂前后各參數(shù)曲線如圖4所示。

圖4 反饋桿斷裂前后主要參數(shù)曲線

2.2 現(xiàn)象分析

反饋桿斷裂后，給水泵汽輪機低壓調(diào)門反饋信號停留在64.372%不變，其實際閥位的變化無法通過LVDT反饋到VP卡上，不能形成閉環(huán)控制。根據(jù)伺服閥的特性可知，當(dāng)調(diào)門指令大于64.372%時，閥門不斷開大，直至全開；當(dāng)調(diào)門指令小于64.372%時，閥門不斷關(guān)小，直至全關(guān)。由于給水泵汽輪機處于轉(zhuǎn)速自動控制狀態(tài)，在這種故障工況下，調(diào)門的動作方向和速度只與實際轉(zhuǎn)速和設(shè)定值的偏差有關(guān)。在一定的轉(zhuǎn)速震蕩區(qū)間內(nèi)，可以近似地等效為一個純比例控制系統(tǒng)，因此系統(tǒng)無自動消除穩(wěn)態(tài)偏差的能力，給水泵汽輪機轉(zhuǎn)速始終在設(shè)定值附近震蕩。而由于當(dāng)時機組進行了降負荷操作，給水泵汽輪機轉(zhuǎn)速設(shè)定值下降，增加了系統(tǒng)的擾動，導(dǎo)致給水泵汽輪機低壓調(diào)門的大幅晃動。

3 方案制定與實施情況

3.1 異常情況預(yù)設(shè)

由于超超臨界機組沒有汽包結(jié)構(gòu)，鍋爐對給水流量的暫態(tài)要求非常嚴(yán)格，且該機組無備用給水泵，對給水泵汽輪機低壓調(diào)門反饋桿的檢修只能在給水泵運行的狀態(tài)下進行。由VP卡特性可知，只有使卡件收到的指令和反饋信號平衡，才能使給水泵汽輪機低壓調(diào)門停止晃動，從而進行下一步的檢修計劃。

在制定方案時，檢修人員預(yù)想了以下幾種在檢修中可能出現(xiàn)的異常情況：

（1）檢修中閥門突然全開，進汽量快速增加，有可能導(dǎo)致給水泵汽輪機轉(zhuǎn)速突增，瞬間失速。

（2）檢修中閥門突然關(guān)閉，給水泵汽輪機轉(zhuǎn)速突降，給水流量快速下降，有可能導(dǎo)致給水泵出口給水局部汽化，并觸發(fā)“給水流量低于531 t/h”保護動作，機組停運。

（3）在對調(diào)門指令信號進行數(shù)值強制、手動輸入指令數(shù)值等操作時，存在系統(tǒng)響應(yīng)延遲。因此，從操作人員輸入指令到調(diào)門實際響應(yīng)指令，有短暫的遲滯時間。由于閥門指令大幅快速波動，在遲滯時間內(nèi)，無法有效控制其瞬間的動作情況，可能會出現(xiàn)閥門快開、快關(guān)或大幅波動等情況。

（4）檢修過程中斷裂的反饋桿因現(xiàn)場振動脫離當(dāng)前閥位，使閥門向未知狀態(tài)動作。

3.2 方案制定

考慮到上述情況，制定以下措施：

（1）優(yōu)先實施對調(diào)門指令信號進行數(shù)值強制的措施，令調(diào)門指令信號與卡件收到的反饋信號（64.372%）數(shù)值相等，從而使閥位穩(wěn)定，且這一過程中調(diào)門對給水泵汽輪機轉(zhuǎn)速的擾動較小。

（2）若現(xiàn)場監(jiān)視人員發(fā)現(xiàn)閥門波動幅度增加或反饋桿脫離原先位置，則立即解除指令數(shù)值強制，使調(diào)門全開。

（3）閥位穩(wěn)定后，更換斷裂的反饋桿，解除數(shù)值強制，重新投入控制系統(tǒng)。

3.3 實施情況

將給水泵汽輪機低壓調(diào)門反饋信號切除掃描并強制為當(dāng)前值（64.372%），操作后各參數(shù)保持之前狀態(tài)，無異常變化。

將給水泵汽輪機低壓調(diào)門指令信號強制為64.372%，此時閥門開始關(guān)小，給水泵前置泵入口流量和給水泵汽輪機轉(zhuǎn)速開始減小。隨后，給水泵汽輪機高壓調(diào)門逐漸開大，低壓調(diào)門先開后關(guān)，給水泵汽輪機轉(zhuǎn)速下降速率減緩，給水泵前置泵入口流量出現(xiàn)先增加后降低的情況。

發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)速下降后，立刻解除給水泵汽輪機低壓調(diào)門指令信號的數(shù)值強制。解除強制后，低壓調(diào)門快速開啟，直至全開。同時，由于給水泵前置泵入口流量低于400 t/h，汽泵給水再循環(huán)調(diào)節(jié)閥連鎖快開，給水泵前置泵入口流量和給水泵汽輪機轉(zhuǎn)速開始回升，給水流量低至700 t/h后開始回升。隨后工況逐漸穩(wěn)定，給水流量保持約2 000 t/h，給水泵汽機轉(zhuǎn)速保持4 840 r/min。

給水泵汽輪機低壓調(diào)閥全開后，拆除脫落的反饋桿，用備件進行回裝?；匮b過程中，現(xiàn)場檢修人員將反饋桿緩慢裝入線圈原先位置，同時保持與控制室通信，防止反饋信號高于指令信號，造成閥門關(guān)閉。控制室密切監(jiān)視LVDT反饋的電壓信號，并在反饋信號達到100%時通知現(xiàn)場人員反饋桿已到位。隨后現(xiàn)場檢修人員安裝緊固螺母，并檢查反饋桿受力情況，確認正常后結(jié)束現(xiàn)場作業(yè)。

解除給水泵汽輪機低壓調(diào)門反饋信號的數(shù)值強制，低壓調(diào)門反饋信號由強制值64.372%恢復(fù)到實際值100%，系統(tǒng)各參數(shù)正常。給水泵汽輪機轉(zhuǎn)速控制系統(tǒng)投入自動模式，并逐步減小轉(zhuǎn)速設(shè)定值。隨著給水泵汽輪機轉(zhuǎn)速設(shè)定值逐漸減小，高壓調(diào)門及汽泵給水再循環(huán)調(diào)節(jié)閥逐漸關(guān)小，直至全關(guān)，給水系統(tǒng)恢復(fù)正常運行。實時趨勢如圖5所示。

圖5 反饋桿回裝前后參數(shù)曲線

4 動態(tài)過程分析

如圖6、圖7所示，將給水泵汽輪機低壓調(diào)門指令信號強制為64.372%后，在系統(tǒng)延遲響應(yīng)的時間段內(nèi)，指令輸出信號保持在強制前的59.8%。由于指令小于反饋值，VP卡輸出關(guān)閥信號，閥門關(guān)小，給水泵前置泵入口流量和給水泵汽輪機轉(zhuǎn)速開始減小。系統(tǒng)延時結(jié)束之后，給水泵汽輪機低壓調(diào)門指令與反饋信號值都被強制為64.372%。此時閥位定值模塊中比例作用消失，但是由于之前偏差的積累，積分作用依然存在，且不斷變化，因此，閥門并沒有保持在當(dāng)前位置，在積分作用下，VP卡依然發(fā)出關(guān)閥指令。

圖6 指令強制前后參數(shù)曲線1

圖7 指令強制前后參數(shù)曲線2

與此同時，由于給水泵汽輪機轉(zhuǎn)速不斷下降，調(diào)門自動控制指令不斷上升。當(dāng)?shù)蛪赫{(diào)門指令超過74%時，給高壓調(diào)門開始開啟，高壓氣源開始供汽。當(dāng)?shù)蛪赫{(diào)門指令達到100%時，高壓調(diào)門也開至100%。因此，給水泵汽輪機轉(zhuǎn)速下降趨勢減緩。

給水泵汽輪機低壓調(diào)門指令信號數(shù)值強制解除后，由于給水泵汽輪機轉(zhuǎn)速控制系統(tǒng)輸入閥位定值模塊的指令信號為100%，LVDT輸入的反饋值為64.372%，VP卡輸出開閥指令，給水泵汽輪機低壓調(diào)門快速開啟，直至全開。同時，由于給水泵前置泵入口流量低于400 t/h，汽泵給水再循環(huán)調(diào)節(jié)閥聯(lián)鎖快開，給水泵前置泵入口流量和給水泵汽機轉(zhuǎn)速開始回升。

至此，給水泵汽機低壓調(diào)門穩(wěn)定在全開位置，各工藝參數(shù)也恢復(fù)穩(wěn)定。

5 改進措施

5.1 更改連接方式

原反饋桿連接件如圖8所示，閥門桿支架與LVDT使用橫向聯(lián)桿加萬向節(jié)過度連接，橫向聯(lián)桿使用M5螺絲固定在支架上，此次斷裂原因為連接件橫向聯(lián)桿較細小，機械受力能力較弱，長期受力導(dǎo)致金屬疲勞斷裂，LVDT反饋桿與調(diào)閥門桿平行度的變化也是受力增大原因之一。

圖8 原連接方式

針對此次事件，簡化了閥桿與LVDT的連接方式，采用整體化連接件，減少連接環(huán)節(jié)，增加連接機械強度，并在反饋桿的固定螺母上涂抹螺紋緊固劑，以防止固定螺母松脫，改進后的連接方式如圖9所示。

圖9 更改后連接方式

5.2 卡件冗余配置

機組設(shè)計為單汽動給水泵，其安全性等同于主機，現(xiàn)使用單LVDT與單VP卡配置，存在安全隱患，考慮采用冗余配置的改造工作，避免因LVDT故障引起機組非停事件的發(fā)生。圖10為冗余配置的調(diào)門控制系統(tǒng)。

5.3 檢查平行度

利用機組檢修期間，檢查所有LVDT與調(diào)閥門桿的平行度，重點對解體檢修后的調(diào)節(jié)系統(tǒng)進行檢查，預(yù)防受力不均引起的機械疲勞斷裂。

圖10 冗余配置的控制回路

6 結(jié)語

實踐證明，在機組工況穩(wěn)定的情況下，將故障調(diào)門保持在全開位置進行反饋桿斷裂事故的檢修，是較為可行的方法。檢修的全過程應(yīng)考慮閥位定值模塊的動作特性，以及指令反饋通道精度對模塊的影響，使閥門始終處于穩(wěn)定安全位置，防止檢修過程中閥門的誤動。同時，在機組檢修階段，應(yīng)加強對調(diào)門反饋桿平行度及受力情況的檢查，加固機械強度較低的連接件，對發(fā)現(xiàn)的問題及時進行處理，預(yù)防類似事件的發(fā)生。