劉 黎，俞興偉，喬 敏

（1.國網(wǎng)浙江省電力有限公司舟山供電公司，浙江 舟山 316000；2.國網(wǎng)浙江省電力有限公司，杭州 310007）

0 引言

舟山多端柔性直流輸電示范工程于2014年7月投運(yùn)，工程在舟山本島、岱山島、衢山島、泗礁島及洋山島各設(shè)1座換流站，直流電壓等級為±200 kV，額定容量分別為舟定換流站（簡稱“舟定站”，其余類推）400 MW，舟岱站300 MW，舟衢站100 MW，舟洋站100 MW，舟泗站100 MW。舟定站通過定云2R38線接入220 kV云頂變電站（簡稱“云頂變”，其余類推）、舟岱站通過岱蓬2R37線接入220 kV蓬萊變；舟衢站通過衢大1934線接入110 kV大衢變、舟洋站通過洋沈1933線接入110 kV沈家灣變、舟泗站通過大嵊1932線接入110 kV嵊泗變。舟山多端柔性直流輸電系統(tǒng)的交直流耦合電網(wǎng)電氣結(jié)構(gòu)如圖1所示。

柔直工程的投運(yùn)提高了舟山海島區(qū)域電網(wǎng)的可靠性，有效改善了風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)的故障穿越能力，實現(xiàn)了舟山北部各島嶼間的電能靈活轉(zhuǎn)換。已投運(yùn)的柔直工程采用半橋子模塊的模塊化多電平換流器，該拓?fù)湓谙到y(tǒng)發(fā)生直流雙極短路故障時，由于二極管的續(xù)流效應(yīng)，閉鎖后不能切斷電流，無法快速實現(xiàn)直流故障的自清除[1-4]。為解決舟山五端柔直輸電系統(tǒng)存在直流側(cè)故障無法快速隔離，直流系統(tǒng)無法快速重啟動，運(yùn)行靈活性仍需提高，橋臂短路時交流電流有直流偏置等問題，結(jié)合未來柔性直流輸電技術(shù)發(fā)展需求，2016年舟山柔直系統(tǒng)直流斷路器和阻尼恢復(fù)技術(shù)示范工程對5個換流站進(jìn)行改造，包括加裝5套阻尼模塊、1套（2臺）直流斷路器和9套諧振開關(guān)，同時對二次系統(tǒng)進(jìn)行升級。改造后柔直系統(tǒng)5個換流站拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖1 舟山多端柔性直流輸電系統(tǒng)交直流耦合電網(wǎng)結(jié)構(gòu)

圖2 改造后柔直系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

1 直流斷路器及阻尼恢復(fù)系統(tǒng)主要設(shè)備

直流斷路器多采用機(jī)械開關(guān)和電力電子器件相結(jié)合的混合式拓?fù)?，?～5 ms內(nèi)斷開直流故障電流，切除直流故障[4-7]；橋臂阻尼拓?fù)浠趽Q流器模塊化結(jié)構(gòu)特點，將橋臂阻尼的子模塊串聯(lián)于模塊化多電平換流器的橋臂中，在直流故障時提供額外的電阻，快速衰減故障電流，配合直流線路安裝的諧振開關(guān)，可以在100～200 ms內(nèi)切除直流線路故障，加快剩余健全系統(tǒng)的重啟過程。

1.1 直流斷路器

基于快速機(jī)械開關(guān)和全橋（H橋）模塊級聯(lián)的混合式直流斷路器，主要由3條并聯(lián)支路構(gòu)成，分別為主支路、轉(zhuǎn)移支路和耗能支路，如圖3所示，主支路用于導(dǎo)通系統(tǒng)負(fù)荷電流，由快速機(jī)械開關(guān)和少量全橋模塊串聯(lián)構(gòu)成，通態(tài)損耗低；轉(zhuǎn)移支路用于分?jǐn)嘞到y(tǒng)短路故障電流，由多級全橋模塊串聯(lián)構(gòu)成；耗能支路由避雷器組構(gòu)成，用于吸收系統(tǒng)短路電流并抑制分?jǐn)噙^電壓（1.5 p.u.）。

圖3 直流斷路器的構(gòu)成

直流斷路器運(yùn)行原理為：穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時，系統(tǒng)負(fù)荷電流經(jīng)主支路導(dǎo)通；當(dāng)發(fā)生直流短路故障時，主支路全橋模塊中IGBT（絕緣柵雙極型晶體管）關(guān)斷，電流向轉(zhuǎn)移支路轉(zhuǎn)移；主支路電流迅速下降直至為零 （約150 μs），此時分?jǐn)嘀髦返目焖贆C(jī)械開關(guān)，2 ms后快速開關(guān)打開足夠開距，能夠耐受直流斷路器1.5 p.u.的暫態(tài)分?jǐn)嚯妷?，此時閉鎖轉(zhuǎn)移支路，使得短路電流向轉(zhuǎn)移支路全橋模塊電容充電，直流斷路器兩端電壓迅速升高；當(dāng)直流斷路器兩端電壓達(dá)到避雷器保護(hù)水平時，短路電流全部轉(zhuǎn)移至耗能支路，避雷器吸收故障系統(tǒng)電感儲存能量直至電流過零，完成故障電流分?jǐn)嗪凸收宵c隔離，直流斷路器工作原理如圖4所示。

舟山柔直高壓直流斷路器額定電壓200 kV，額定電流2 kA，短路電流分?jǐn)嗄芰?5 kA，分?jǐn)鄷r間3 ms，暫態(tài)電壓300 kV。實現(xiàn)雙向故障電流的快速無弧分?jǐn)啵☉B(tài)損耗低，采用緊湊的模塊化設(shè)計，擴(kuò)展性強(qiáng)和適用性高，具備良好的動態(tài)均壓和關(guān)斷過沖抑制能力，降低了對IGBT器件一致性的苛刻要求，整體控制簡單，可靠性高。

圖4 直流斷路器的工作原理

直流斷路器在接收到系統(tǒng)分?jǐn)嗝詈?，分?jǐn)嚯娏鳛?～15 kA，分?jǐn)鄷r間3 ms；直流斷路器主支路采用3串2并結(jié)構(gòu)（強(qiáng)迫水冷），具備強(qiáng)過載能力，能夠?qū)~定電流6 kA，2 h過負(fù)荷電流8 kA；直流斷路器暫態(tài)最大耐受15 kA電流5 s，最大耐受40 kA故障電流5 ms。

1.2 阻尼模塊

阻尼模塊能大幅縮短直流系統(tǒng)重啟動時間，使多端直流系統(tǒng)的無故障端可以快速恢復(fù)，其優(yōu)點在于：阻尼模塊的成本相對較低，具有較高的經(jīng)濟(jì)性；阻尼模塊不但可以加速直流雙極短路故障后的電流衰減，還可加速橋臂短路故障時交流系統(tǒng)側(cè)故障電流的直流分量衰減速度，縮短交流斷路器分?jǐn)鄷r間。阻尼模塊主要由阻尼電阻R，IGBT，旁路開關(guān)以及模塊的控制和取能電路等部分組成，阻尼模塊中IGBT和電阻的安裝形式如圖5所示。

圖5 阻尼模塊安裝形式

橋臂阻尼模塊有3種常用的運(yùn)行狀態(tài)，如圖6所示。換流站正常運(yùn)行時，通過觸發(fā)脈沖導(dǎo)通阻尼模塊內(nèi)的IGBT，使得阻尼模塊被旁路出直流系統(tǒng)，當(dāng)控制保護(hù)系統(tǒng)檢測到交直流系統(tǒng)發(fā)生故障后，通過快速的閉鎖換流閥同時將阻尼模塊的IGBT閉鎖，使得阻尼電阻串聯(lián)進(jìn)入故障回路。加速交流回路中的直流偏置分量的衰減，促使交流斷路器能正常跳閘，未配備阻尼模塊和配備阻尼模塊的橋臂故障仿真對比波形如圖7所示。當(dāng)交流斷路器正常跳開后，阻尼模塊也能加速回路中能量的消耗，通過諧振開關(guān)的配合，加速故障隔離過程和重啟動過程。

綜合考慮阻尼電阻的取值和衰減時間要求，各個站橋臂阻尼電阻的取值范圍在8～20 Ω。

1.3 諧振開關(guān)

圖6 橋臂阻尼模塊3種常用的運(yùn)行狀態(tài)

圖7 阻尼模塊對直流分量的加速衰減作用

諧振開關(guān)由3部分組成：開斷裝置，形成電流過零點為目的的振蕩回路，以吸收直流回路中儲存的能量為目的的耗能元件。開斷裝置采用SF6斷路器等交流斷路器，振蕩回路通常采用LC振蕩回路，耗能元件采用MOA（金屬氧化物避雷器）。諧振開關(guān)的原理如圖8所示。

圖8 諧振開關(guān)原理

諧振開關(guān)的主要技術(shù)參數(shù)：額定電壓200 kV，分?jǐn)嚯娏?00 A，開斷時間50 ms。

諧振開關(guān)的開斷可以分為3個階段：

（1）強(qiáng)迫電流過零階段。換流回路至少應(yīng)產(chǎn)生一個電流過零點。

（2）介質(zhì)恢復(fù)階段。要求斷路器有較快的滅弧介質(zhì)恢復(fù)速度，并且要高于滅弧觸頭間恢復(fù)電壓的上升速度，即觸頭間的耐壓要快于恢復(fù)電壓，達(dá)到MOA的持續(xù)最大運(yùn)行電壓。而當(dāng)恢復(fù)電壓達(dá)到MOA的持續(xù)最大運(yùn)行電壓時，MOA導(dǎo)通。

（3）能量吸收階段。要求耗能裝置MOA的放電負(fù)荷能力應(yīng)大于直流系統(tǒng)中殘存的能量，并且要考慮至少有二次滅弧耗能的要求。

2 快速重啟動

對于舟山柔直系統(tǒng)，在將發(fā)生故障的直流線路切除后健全系統(tǒng)可恢復(fù)運(yùn)行，大大提高多端系統(tǒng)的可靠性，快速恢復(fù)時序如圖9所示。

圖9 快速恢復(fù)時序

其中的控制邏輯策略主要包括：

（1）直流故障隔離策略。

直流線路故障發(fā)生時，保護(hù)動作后立刻發(fā)出閉鎖換流閥指令，此時換流閥中的半橋子模塊和阻尼模塊均閉鎖并開始阻尼故障電流，在發(fā)出閉鎖換流閥指令的同時發(fā)出跳開交流開關(guān)指令。交流開關(guān)跳開后，交流電源向故障點注流回路被切斷，此時只存在包含阻尼模塊電阻的橋臂電抗、平抗等電抗器續(xù)流回路，由于阻尼模塊電阻的作用，續(xù)流回路中的電流將迅速衰減。當(dāng)續(xù)流回路中的電流衰減至諧振開關(guān)的開斷能力時，發(fā)出斷開諧振開關(guān)命令，最終實現(xiàn)直流故障的隔離。

故障發(fā)生后舟岱、舟洋、舟衢、舟泗換流站閉鎖換流閥，投入阻尼模塊并跳開交流斷路器，舟定站閉鎖換流閥并跳開直流斷路器，當(dāng)直流海纜電流衰減至500 A后跳開相應(yīng)故障站（舟岱站或舟洋站）直流母線相連的海纜側(cè)諧振開關(guān)，確認(rèn)諧振開關(guān)跳開后跳開故障站交流斷路器完成故障隔離，然后合上所有海纜上的諧振開關(guān)恢復(fù)接線。之后無故障的3個換流站（除舟定站）合上交流斷路器并重新解鎖運(yùn)行，舟定站采用單站投入方式并入直流電網(wǎng)恢復(fù)四站運(yùn)行。

（2）故障選線策略。

對于多端柔直應(yīng)用場合，當(dāng)直流線路發(fā)生永久故障時，需要正確選擇發(fā)生故障的線路，并將故障線路切除后才能恢復(fù)健全系統(tǒng)的運(yùn)行。

對于偽雙極拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)在發(fā)生單極接地或雙極短路故障時，故障發(fā)生的初期，非故障線路兩端的故障電流為穿越性的，故障線路兩端的電流為非穿越性的，根據(jù)故障發(fā)生初期故障電流的方向能夠有效判斷出故障的區(qū)域。

偽雙極拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)在發(fā)生單極接地和雙極短路故障時，故障檢測、故障區(qū)分以及故障定位列表如表1所示。

表1 故障檢測策略

（3）恢復(fù)策略。

在直流線路故障成功隔離后，健全系統(tǒng)將進(jìn)入重啟動階段。由于柔性直流輸電系統(tǒng)的特點是需要采用直流電壓控制模式的換流站來平衡直流電網(wǎng)的功率，因此優(yōu)先解鎖定直流電壓控制站維持直流電壓穩(wěn)定，經(jīng)過適當(dāng)?shù)难訒r后分別解鎖采用功率控制模式的換流站并恢復(fù)功率傳輸。

3 換流站的單站投退

3.1 換流站的退出時序

當(dāng)任一換流站因檢修需要從運(yùn)行的直流系統(tǒng)中退出，由于舟山柔直有2種類型換流站，分別為帶直流斷路器的換流站即舟定站，和帶諧振開關(guān)的換流站，包括舟岱、舟洋、舟衢和舟泗站，因此，采用不同的退出時序。

3.1.1 舟定站退出時序

若舟定站需退出，其操作順序如下：

（1）舟定站控制保護(hù)系統(tǒng)發(fā)出閉鎖本站命令，2 ms后舟定站閉鎖。

（2）控制保護(hù)系統(tǒng)發(fā)出跳開直流斷路器ZK1命令，3 ms后直流斷路器ZK1跳開。

（3）若舟定站退出前控制模式為定直流電壓控制，其退出后由舟岱站接管直流電壓控制，若舟定站退出前控制模式為定功率控制，其退出對其余換流站沒有影響。

（4）控制保護(hù)系統(tǒng)發(fā)出跳開該站閥側(cè)交流斷路器命令，40 ms后閥側(cè)交流斷路器跳開。

從上述退出時序可以看出，此類檢修操作時間約45 ms。

3.1.2 帶諧振開關(guān)的換流站退出時序

舟岱站、舟衢站、舟洋站和舟泗站的退出操作順序相同，以舟岱站為例：

（1）舟岱站控制保護(hù)系統(tǒng)發(fā)出閉鎖本站命令，2 ms后舟定站閉鎖。

（2）控制保護(hù)系統(tǒng)發(fā)出跳開本站閥側(cè)交流斷路器命令，40 ms后交流斷路器跳開。

（3）在確認(rèn)交流斷路器跳開后，控制保護(hù)系統(tǒng)發(fā)出跳諧振開關(guān)XK2命令，60 ms后諧振開關(guān)XK2跳開。

（4）若舟岱站退出前控制模式為定直流電壓控制，其退出后由舟定站接管直流電壓控制，若舟岱站退出前控制模式為定功率控制，其退出對其余換流站沒有影響。

從上述邏輯可以看出，此類檢修操作時間約102 ms。

3.2 換流站的投入時序

3.2.1 舟定站投入時序

舟定站投入的操作順序如下：

（1）運(yùn)行人員進(jìn)行舟定站充電操作。

（2）待子模塊電容電壓完成充電階段后，運(yùn)行人員控制舟定站以STATCOM模式解鎖運(yùn)行。

（3）待舟定站直流出口側(cè)電壓穩(wěn)定后，控制保護(hù)系統(tǒng)發(fā)送閉鎖命令，2 ms后舟定站閉鎖。

（4）確認(rèn)舟定站閉鎖后，控制保護(hù)系統(tǒng)向直流斷路器ZK1發(fā)送閉合命令，3 ms后直流斷路器ZK1閉合。

（5）直流斷路器ZK1合上后，舟定站以定功率的控制模式解鎖，完成換流站帶電投入。

（6）運(yùn)行人員將舟定站改成定直流電壓運(yùn)行，舟岱站改成定功率運(yùn)行。

3.2.2 帶諧振開關(guān)的換流站投入時序

舟岱站、舟衢站、舟洋站和舟泗站的投入操作順序相同，以舟岱站為例：

（1）運(yùn)行人員進(jìn)行舟岱站充電操作。

（2）待子模塊電容電壓完成充電階段后，運(yùn)行人員控制舟岱站以STATCOM模式解鎖運(yùn)行。

（3）待舟岱站直流出口側(cè)電壓穩(wěn)定后，控制保護(hù)系統(tǒng)發(fā)送閉鎖命令，2 ms后舟岱站閉鎖。

（4）確認(rèn)舟岱站閉鎖后，控制保護(hù)系統(tǒng)向諧振開關(guān)XK2發(fā)送閉合命令，60 ms后諧振開關(guān)XK2閉合。

（5）諧振開關(guān)XK2合上后，舟岱站以定功率的運(yùn)行模式解鎖，完成換流站帶電投入。

4 存在的問題

直流斷路器分?jǐn)嗤瓿珊?，隔離開關(guān)未打開的情況下，斷路器模塊內(nèi)部電壓放電下降至系統(tǒng)電壓相等后，系統(tǒng)電壓將經(jīng)永久故障點對各部件所配置并聯(lián)電阻放電，產(chǎn)生系統(tǒng)漏電流（約20 mA），該漏電流將在各電阻甚至MOV中產(chǎn)生持續(xù)功率損耗。由于直流斷路器（尤其是轉(zhuǎn)移支路模塊中各電阻）主要針對暫態(tài)通流下脈沖功率而設(shè)計，未配置冷卻系統(tǒng)，因而不具備長時通流能力，1 min時間內(nèi)電阻溫升將達(dá)到上百攝氏度，若溫度進(jìn)一步升高，對電阻自身壽命及周邊設(shè)備的安全運(yùn)行都將產(chǎn)生危害，故提出了要求直流斷路器分?jǐn)酄顟B(tài)下，兩側(cè)隔離開關(guān)分合時長不超過1 min的運(yùn)行要求。

另一問題是諧振開關(guān)的電容器按耐受200 kV直流電壓5 min進(jìn)行設(shè)計，無法長時間耐受此電壓，要求兩側(cè)隔離開關(guān)在5 min打開。

因此換流站單站投退中隔離開關(guān)參與了控制邏輯?，F(xiàn)場實際運(yùn)行發(fā)現(xiàn)，直流隔離開關(guān)電源供電方案在單套站用電失電情況下，無法滿足直流斷路器和諧振開關(guān)對兩側(cè)隔離開關(guān)的操作要求，會導(dǎo)致?lián)Q流站極隔離失敗，故障擴(kuò)大。

針對站用變切換過程中五站直流場所有隔離開關(guān)存在拒動的隱患，已通過技術(shù)改造項目將隔離開關(guān)交流供電的操動機(jī)構(gòu)改為直流供電的操動機(jī)構(gòu)，通過直流分屏提供電源。

5 結(jié)語

直流斷路器及阻尼快速恢復(fù)系統(tǒng)的加裝大大提高了舟山柔直系統(tǒng)運(yùn)行的可靠性，縮短直流故障清除和非故障端重啟動時間，實現(xiàn)換流站的單站帶電投入和退出功能，提高工程運(yùn)行靈活性并解決橋臂故障交流電流存在較大直流偏置的問題。隨著舟山海島負(fù)荷的不斷增加以及海島風(fēng)電場的不斷接入，柔性直流線路故障對于交流系統(tǒng)的沖擊將不斷增大，該改造工程將為此做好充分的防備，降低未來海島供電的風(fēng)險，進(jìn)一步提高海島供電的可靠性。