賈 珍，張貴銀

（棲霞市金興礦業(yè)有限公司，山東 煙臺 265300）

1 引言

礦產(chǎn)資源是在國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展中占據(jù)舉足輕重的地位。隨著淺層地表資源的枯竭，目前國內(nèi)大部分礦山已逐步轉(zhuǎn)向地下深部開拓延深。有些礦山開采深度已超千米，礦山壓力及巖層控制問題隨之而來，礦山安全生產(chǎn)備受此類問題困擾［1］。此外，礦體賦存環(huán)境千差萬別，總有許多不可預(yù)見性的節(jié)理、裂隙等結(jié)構(gòu)弱面，從而更加難以摸清本就各向異性的巖體結(jié)構(gòu)，礦山壓力與巖層控制工作的難度進(jìn)一步增加，稍有不慎，極易引發(fā)礦山動力災(zāi)害［2］。

某礦7#礦體埋藏深度大，圍巖穩(wěn)固性差，以往采用上向干式充填采礦法，采空區(qū)頂板圍巖冒落嚴(yán)重，危及設(shè)備和人員安全，存在較大的安全隱患，并且地壓問題隨著開采深度的增加愈發(fā)突顯，巷道及采場巖爆等動力災(zāi)害時(shí)有發(fā)生，給該礦的安全生產(chǎn)帶來嚴(yán)重挑戰(zhàn)［3］。鑒于以上問題，該礦-350m以下水平采用低貧損分段崩落法，來替代-350m以上水平采用的上向干式充填采礦法，以改善上向干式充填采礦法在該礦深部開采中存在的缺陷，因此加強(qiáng)過度期間地壓控制技術(shù)研究具有重要意義［3］。

2 工程概況

該礦的7#礦脈屬中溫?zé)嵋浩扑閹g變巖型金礦床，礦體位于招平斷裂帶中段，主要產(chǎn)于斷裂帶的黃鐵絹英巖化碎裂巖，平均水平厚度13.3m，傾角50°，平均品位6.70g/t，礦體總體產(chǎn)狀穩(wěn)定，水文地質(zhì)條件簡單。礦石類型為含金黃鐵絹英巖化花崗質(zhì)碎裂巖，物質(zhì)成份和礦石類型簡單，屬于低硫低品位礦石，可選性能良好，7#礦體頂?shù)装鍑鷰r均為黃鐵絹英巖化碎裂巖、蝕變閃長玢巖，礦體與頂?shù)装鍑鷰r無明顯地質(zhì)界線。

7#礦體及圍巖均有次級構(gòu)造裂隙分布，且上盤含有5.0～10.2m的斷層泥，松軟易冒，礦體的強(qiáng)度低容易冒落，不適合采用大跨度空場下作業(yè)的采礦方法［4］。-350m中段及以上水平采用干式充填法開采，但常伴隨著的礦石損失大、安全條件差與生產(chǎn)能力低等技術(shù)風(fēng)險(xiǎn)；-350m水平以下采用低貧損分段崩落法，分段高度7.0～8.0m，即基于巷道內(nèi)作業(yè)、中深孔落礦的采礦方法［5-6］。

3 采空區(qū)巖體冒落規(guī)律研究

3.1 采空區(qū)冒落監(jiān)測

該礦7#礦體開采以-350m水平為界，從上向干式充填采礦法向低貧損分段崩落法過渡，過渡期間為了保證選廠持續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，-350m水平上、下的采場同時(shí)開采。這時(shí)下中段的低貧損分段崩落法的采空區(qū)冒落對-350m以上水平的采場構(gòu)成嚴(yán)重威脅，為了確保-350m以上水平的上向干式充填采礦法采場的生產(chǎn)安全，在7#礦體-350m水平的穿脈巷道（536#、537#、538#與539#穿脈巷）對采空區(qū)的冒落過程進(jìn)行監(jiān)測、分析，以掌握采空區(qū)冒落規(guī)律、裂紋擴(kuò)展時(shí)空變化，實(shí)際觀測冒落邊界與貧損分段崩落法首采分段的回采上限相比較，以確保上中段回采安全。

圖1 -350m水平沿脈巷監(jiān)測點(diǎn)布置示意圖

-350m水平下設(shè)-363m（過度首采分段）、-371m、-378m和-385m分段，觀測發(fā)現(xiàn)-371m分段回采后采空區(qū)頂板圍巖發(fā)生了明顯大塊冒落，導(dǎo)致-350m水平4條穿脈監(jiān)測巷（536#、537#、538#與539#穿脈巷）的端部與采空區(qū)接連冒透，如圖1。-371m分段與-350m水平保安礦柱線與采空區(qū)冒落線觀測值如表1所示。

表1 采空區(qū)冒落線與設(shè)計(jì)保安礦柱界線對比

根據(jù)表1監(jiān)測結(jié)果可知，-371m分段開采后形成采空區(qū)的冒落線與所保留的礦柱上限無比接近，但4條監(jiān)測巷內(nèi)采空區(qū)上線均沒有超過保安礦柱線，說明-350m以下水平采用低貧損分段崩落法形成的采空區(qū)不影響-350m水平充填采場作業(yè)，但需要隨時(shí)監(jiān)測采空區(qū)頂板圍巖冒落延展，最大限度的保證-350m以上水平充填采礦作業(yè)安全。

3.2 采空區(qū)圍巖裂紋時(shí)空延展監(jiān)測

為了-350m以上水平作業(yè)安全起見，采空區(qū)圍巖裂紋時(shí)空延展監(jiān)測位置選在4條監(jiān)測巷坍陷區(qū)邊緣位置，監(jiān)測結(jié)果如表2。

表2 各監(jiān)測巷道坍陷區(qū)邊緣

在對采空區(qū)頂板監(jiān)測冒落過程中發(fā)現(xiàn)，離開采空區(qū)約15m巷道圍巖產(chǎn)生了大小不一的裂隙，且在距采空區(qū)6.0m～10.0m范圍內(nèi)，裂隙發(fā)育深度大且較密集，一定程度上反映了該段地壓活動劇烈。距采空區(qū)邊緣15m范圍內(nèi)，拉應(yīng)力集中誘發(fā)采空區(qū)自然冒落［7］。隨著采空頂板（冒落部位）的上移，采空區(qū)邊壁圍巖已經(jīng)張開的裂紋，有趨于閉合的跡象。同時(shí)也充分證明了該礦7#礦體深部崩落法開采形成的采空區(qū)，服從典型的拱型冒落，冒落過程為陣發(fā)性、漸進(jìn)式、零星冒落，且采空區(qū)邊緣內(nèi)側(cè)有散體堆積情況下，采空區(qū)邊界范圍基本穩(wěn)定，不在繼續(xù)延展。通過現(xiàn)場監(jiān)測發(fā)現(xiàn)，該礦生產(chǎn)過程中發(fā)生的巷道與采場的破壞，均為頂板圍巖的冒落或塌方，顯現(xiàn)出明顯的自重應(yīng)力場破壞的性征［8］。采空區(qū)散體形態(tài)及冒落線反分析推測如圖2所示。

圖2 采空區(qū)散體形態(tài)及冒落線反分析推測圖

4 地壓活動數(shù)值模擬研究

4.1 崩落法采空區(qū)對-350m水平采場出礦巷的影響分析

模擬崩落法開采的范圍為-350m至-385m分段，干式充填法采場的底部出礦巷位于-350m水平，目前已經(jīng)回采-385m分段。以礦體傾向方向作為模型的長度方向，模型高度范圍為：-385m～-332m，建立的模型尺寸為100m×10m×70m，可以充分展現(xiàn)-350m水平上下圍巖受力狀態(tài)，且減少計(jì)算量［9］。計(jì)算模型的幾何形態(tài)如圖3所示，模擬采用的礦巖的平均力學(xué)參數(shù)見表3。

表3 礦巖力學(xué)參數(shù)表

圖3 崩落法采空區(qū)對出礦巷影響分析模型

在干式充填法采場的出礦巷道的底板處，設(shè)置監(jiān)測點(diǎn)，在下部采空區(qū)擴(kuò)展過程中，模擬計(jì)算監(jiān)測點(diǎn)的豎直位移與水平位移，計(jì)算結(jié)果見圖4。

圖4 監(jiān)測單元位移時(shí)程曲線圖

由圖4可見，在初始階段，觀測點(diǎn)的水平位移與垂直位移的增大速度均較快，但經(jīng)過一段時(shí)間后，逐漸趨于平衡。當(dāng)開采到-378m水平時(shí)，模擬計(jì)算的水平位移為2cm，垂直方向位移為3.8cm。這一數(shù)據(jù)與實(shí)際觀測的數(shù)據(jù)（2.5cm，4.2cm）基本相符，表明模擬計(jì)算的位移變化規(guī)律的可信度是較高的。當(dāng)-385m分段回采結(jié)束時(shí)，干式充填法采場按計(jì)劃將全部回采結(jié)束，此時(shí)模擬計(jì)算的監(jiān)測點(diǎn)水平位移為2.4cm，垂直位移為4.8cm，即水平位移量將增大20%，垂直位移量將增大25%。從出礦巷道目前穩(wěn)固性現(xiàn)態(tài)分析，這一位移量產(chǎn)生的錯(cuò)動，不會引起巷道塌落，從而不會嚴(yán)重威脅出礦的安全，因此可以按計(jì)劃全部回采干式充填法的采場礦量；此外，隨著-350m下部采空區(qū)的進(jìn)一步擴(kuò)展，巷道的位移還會進(jìn)一步增大，從而使出礦安全條件隨時(shí)間的推移而變差，因此應(yīng)盡可能加快干式充填法采場的回采進(jìn)度，以縮短在-350m水平底部出礦巷道內(nèi)的作業(yè)時(shí)間。

4.2 崩落法開采后圍巖應(yīng)力模擬分析

在4.1節(jié)計(jì)算模型下，模擬計(jì)算得出的-363m分段、-371m分段、-378m分段以及-385m分段回采后的圍巖應(yīng)力分布狀態(tài)，如圖5所示。

圖5 各分段回采后的應(yīng)力狀態(tài)變化圖

由圖5可以看出，隨著開采分段不斷下延，回采后采空區(qū)頂板圍巖存在較大的應(yīng)力集中，且為拉應(yīng)力，由于7#礦體頂板為5～10m的斷層泥，礦體及圍巖的強(qiáng)度低，在拉應(yīng)力集中作用下極易冒落。因此采空區(qū)的冒落應(yīng)主要向上盤方向發(fā)展。此外，在采空區(qū)的頂部，存在較大范圍的應(yīng)力集中區(qū)，由于礦巖節(jié)理裂隙發(fā)育，該應(yīng)力集中區(qū)也會發(fā)生圍巖大量冒落，但從應(yīng)力集中區(qū)域的邊界位置分析，在下盤側(cè)冒落的界線，受采空區(qū)側(cè)向應(yīng)力的約束，下盤側(cè)向的交界線位置應(yīng)力趨于平衡，巖體保持相對穩(wěn)定。

5 結(jié)論

（1）該礦深部厚礦體開采后，采空區(qū)的頂板冒落服從拱型冒落原理，冒落過程為陣發(fā)性、漸進(jìn)式、零星冒落。

（2）距采空區(qū)約15m巷道圍巖產(chǎn)生了大小不一的裂隙，且在距采空區(qū)6.0m～10.0m范圍內(nèi)，裂隙發(fā)育深度大且較密集，且采空區(qū)邊壁圍巖的裂紋，隨著冒落部位的上移，有趨于閉合的趨勢。采空區(qū)邊緣內(nèi)側(cè)有散體堆積情況下，采空區(qū)邊界范圍基本穩(wěn)定，不在繼續(xù)向上延展。

（3）-350m水平過渡段地壓活動數(shù)值模擬表明：隨著開采不斷向下延伸，采空區(qū)頂板出現(xiàn)較大范圍的拉應(yīng)力區(qū)集中區(qū)，導(dǎo)致上盤圍巖的出現(xiàn)大量冒落；在上向干式充填采礦法采場出礦完畢前，-350m水平以下崩落分段產(chǎn)生的采空區(qū)地壓分布比較均勻，其作用不會引起出礦巷道的大規(guī)?？迓?，脈外巷內(nèi)出礦作業(yè)比較安全。