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        多因素對(duì)地下污水廠H2S與NH3濃度的影響

        2018-08-31 08:53:14楊鵬劉雪峰門(mén)玉葵劉承東
        關(guān)鍵詞:排風(fēng)量換氣排風(fēng)

        楊鵬,劉雪峰,門(mén)玉葵,劉承東

        (1.華南理工大學(xué) 電力學(xué)院,廣州 510641; 2.廣東省市政工程設(shè)計(jì)研究總院,廣州 510060)

        溫度、相對(duì)濕度、排風(fēng)量是脫水機(jī)房惡臭逸散的主要影響因素,溫度過(guò)高、排風(fēng)量不足都會(huì)造成脫水機(jī)房?jī)?nèi)惡臭氣體不斷聚集,惡臭氣體主要成分為H2S、NH3,臭閾值低、毒性大[1-3]。若不妥善治理,將會(huì)嚴(yán)重影響工作人員的身體健康,危害較大[4-5]。為保證地下工作環(huán)境的安全,設(shè)計(jì)的排風(fēng)量普遍過(guò)大,污水廠通風(fēng)系統(tǒng)的投入和運(yùn)行費(fèi)非常高,造成能源浪費(fèi)[6]。

        污水處理廠的除臭系統(tǒng)屬于末端治理:對(duì)于已產(chǎn)生的惡臭氣體先進(jìn)行密閉、收集,再通過(guò)化學(xué)、生物等方法對(duì)其進(jìn)行治理。治理環(huán)節(jié)分為臭源密閉處理、惡臭氣體收集輸送及生化處理[7]。目前,大部分研究主要在惡臭氣體的生化處理方面,通過(guò)優(yōu)化通風(fēng)除臭系統(tǒng)的研究還比較少[8]。影響內(nèi)環(huán)境H2S、NH3濃度場(chǎng)的因素很復(fù)雜[9],其中,溫度、濕度和排風(fēng)量能夠通過(guò)通風(fēng)除臭系統(tǒng)進(jìn)行控制。排風(fēng)系統(tǒng)中除臭工藝的阻力非常大,風(fēng)量過(guò)大造成排風(fēng)系統(tǒng)能耗較高[7,10-11]。H2S和NH3逸散本質(zhì)是濃度差引起的質(zhì)量擴(kuò)散,研究表明,擴(kuò)散系數(shù)受溫度的影響比較大,溫度越高,擴(kuò)散系數(shù)越大[12]。這些因素對(duì)脫水車(chē)間H2S和NH3濃度的影響效應(yīng)不同,根據(jù)權(quán)重效應(yīng)合理選擇通風(fēng)系統(tǒng)控制目標(biāo)能夠達(dá)到節(jié)能的目的。因此,確定H2S和NH3的主要影響因素、權(quán)重及分布逸散規(guī)律,對(duì)地下污水處理廠惡臭氣體的控制和節(jié)能具有重要意義。

        數(shù)值仿真因其可視化、簡(jiǎn)單性和適應(yīng)性受到研究者和設(shè)計(jì)者的青睞[13-14]。RNGk-ε湍流模型和組分運(yùn)輸模型被廣泛應(yīng)用[15-16]。本文采用這兩種模型對(duì)地下污水處理廠污泥脫水車(chē)間不同溫度、濕度和排風(fēng)量下的H2S、NH3濃度分布仿真模擬,結(jié)合正交試驗(yàn)進(jìn)行極差和方差分析,確定各因素影響權(quán)重,進(jìn)一步分析主要影響因素與脫水機(jī)房H2S、NH3濃度和通風(fēng)能耗的關(guān)系,通過(guò)綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)對(duì)排風(fēng)量進(jìn)行優(yōu)化,確定出污泥脫水機(jī)房合理的通風(fēng)量。

        1 脫水機(jī)房計(jì)算模型

        1.1 幾何模型

        以廣州某地下污水廠污泥脫水機(jī)房為原型研究對(duì)象,如圖1所示,其長(zhǎng)、寬、高分別為2 250、1 950、6 300 mm。由于整個(gè)脫水機(jī)房位于地下,溫度相對(duì)比較穩(wěn)定,忽略壁面熱傳遞。脫水過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生大量惡臭氣體,雖脫水機(jī)進(jìn)行了密封處理,但存儲(chǔ)污泥的3個(gè)料斗倉(cāng)裸露在內(nèi)環(huán)境,不斷地向周?chē)萆H3和H2S,料斗口的長(zhǎng)、寬、高分別為750、750、2 300 mm。為控制脫水機(jī)房?jī)?nèi)污染物濃度,排風(fēng)系統(tǒng)以一定的排風(fēng)量進(jìn)行排風(fēng),防止惡臭氣體的聚集,2個(gè)排風(fēng)口位置在靠近料斗口的壁面?zhèn)?,其長(zhǎng)、寬分別為300、300 mm,中心高度2 000 mm。

        圖1 廣州某地下污水廠脫水機(jī)房3維圖Fig.1 3-D model of Guangzhou underground sewage

        六面體網(wǎng)格在計(jì)算精度、計(jì)算速度上都優(yōu)于非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格,故采用六面體結(jié)構(gòu)網(wǎng)格對(duì)計(jì)算域進(jìn)行離散??紤]到門(mén)、料斗口和排風(fēng)口處擾動(dòng)較大,為了提高計(jì)算收斂性,獲取準(zhǔn)確的區(qū)域參數(shù)對(duì)其進(jìn)行局部加密,最終網(wǎng)格數(shù)量為251萬(wàn),如圖2所示。

        圖2 脫水機(jī)房六面體結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格Fig.2 Dewatering room hexahedral grid

        1.2 模型簡(jiǎn)化

        為簡(jiǎn)化計(jì)算做如下假設(shè):室內(nèi)空氣為不可壓縮流體;穩(wěn)態(tài)計(jì)算各邊界參數(shù)不變;脫水機(jī)房溫度與臨室溫度相同,不考慮壁面熱量傳遞,即壁面為絕熱壁面;忽略機(jī)房?jī)?nèi)設(shè)備產(chǎn)生的熱量。

        1.3 數(shù)學(xué)模型

        在考慮能量守恒、動(dòng)量守恒和質(zhì)量守恒的基礎(chǔ)上還需保證組分守恒,其通用控制方程可表示為

        (1)

        式中:φ為通用變量u、v、w、T、τp;Γφ為廣義擴(kuò)散系數(shù);Sφ為廣義源項(xiàng)。

        選用RNGk-ε湍流模型以提高計(jì)算精度,其流動(dòng)方程為

        (2)

        式中:表示湍流動(dòng)能;表示湍流耗散項(xiàng)。

        (3)

        常數(shù)c1、c2、ak、aε具體數(shù)值詳見(jiàn)參考文獻(xiàn)[17]。

        2 多因素正交仿真實(shí)驗(yàn)

        2.1 實(shí)驗(yàn)方案

        影響脫水車(chē)間H2S和NH3濃度分布的因素有溫度、濕度和排風(fēng)量,地下污水廠全年運(yùn)行數(shù)據(jù)顯示,脫水機(jī)房?jī)?nèi)溫度范圍10~33 ℃,相對(duì)濕度60%~90%,風(fēng)機(jī)是變頻運(yùn)行,最大風(fēng)量對(duì)應(yīng)的排風(fēng)口風(fēng)壓為-25 Pa,最小風(fēng)量對(duì)應(yīng)的風(fēng)壓為-15 Pa??紤]二階交叉因素共有6個(gè),如果每個(gè)因素取2個(gè)水平進(jìn)行仿真模擬,要做26=64次試驗(yàn),需要花費(fèi)相當(dāng)多的時(shí)間。正交試驗(yàn)法可通過(guò)少量實(shí)驗(yàn)次數(shù)對(duì)多因素進(jìn)行極差分析、方差分析,并獲得有價(jià)值的科學(xué)規(guī)律[18-19]。本文采用L8(27)正交試驗(yàn),每個(gè)因素取最大值和最小值2水平,共需要試驗(yàn)8次。表1是正交試驗(yàn)的各因素水平值。

        表1 正交試驗(yàn)各因素水平值Table 1 Levels of factors in orthogonal test

        注:排風(fēng)量的驅(qū)動(dòng)力是風(fēng)機(jī)提供的靜壓,本次模擬的排風(fēng)口邊界條件為壓力出邊界。

        2.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

        2.2.1 極差結(jié)果分析 按照L8(27)正交表進(jìn)行仿真試驗(yàn),取料斗口周?chē)?5個(gè)點(diǎn)的仿真結(jié)果對(duì)H2S、NH3逸散規(guī)律進(jìn)行研究,如圖3所示。

        圖3 仿真結(jié)果分析點(diǎn)分布Fig.3 The distribution of simulation analysis

        8次試驗(yàn)結(jié)果記為y1,y2,…,y8,Kij為第j列因素第i水平所對(duì)應(yīng)的H2S、NH3濃度值之和,κij=Kij,R=κijmax-κijmin,R值越大,說(shuō)明該因素對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)的影響越大。表2是點(diǎn)8處的H2S和NH3濃度的極差計(jì)算結(jié)果,從結(jié)果看出,A×C列對(duì)應(yīng)R值最大,RH2S=9.4,RNH3=6.18。圖4是15個(gè)點(diǎn)各因素極差均值,從圖中可以看出,溫度和排風(fēng)壓力交互效應(yīng)對(duì)應(yīng)的極差最大,其值R=0.93,反映出溫度和排風(fēng)壓力交互效應(yīng)對(duì)H2S和NH3的濃度影響最大,其次為單因素排風(fēng)壓力C、溫度A、相對(duì)濕度B,極差值相差不大,分別為0.89、0.71、0.65,交互因素A×B、B×C最小。因素影響權(quán)重從大到小依次為:A×C>C>A>B>A×B>B×C。

        圖4 各因素均值極差Fig.4 Mean value of extreme difference

        因素試驗(yàn)號(hào)1234567A(溫度)B(相對(duì)濕度)A×BC(排風(fēng)壓力)A×CB×C誤差指標(biāo)/(mg·m-3)H2SNH3111111114.6616.37211122224.1414.55312211223.5312.41

        續(xù)表2

        2.2.2 方差結(jié)果分析MSj是單因素j變化引起的差異,MSe是試驗(yàn)誤差離差平方和,為提高檢驗(yàn)的靈敏度,當(dāng)MSj<2MSe將該因素并入誤差。兩水平正交試驗(yàn),各因素離差平方和為

        (4)

        式中:n為試驗(yàn)總次數(shù),n=8;a為每個(gè)水平試驗(yàn)次數(shù),a=4。

        表3是點(diǎn)8處H2S和NH3濃度的方差計(jì)算,計(jì)算結(jié)果FA×C>F0.05(1,4),表明溫度和排氣壓力交互效應(yīng)A×C對(duì)結(jié)果有顯著影響。

        表3 正交試驗(yàn)方差分析Table 3 Variance analysis of orthogonal test

        圖5為各因素的均值極差和顯著性大小,從圖中可以看出,15個(gè)點(diǎn)的因素顯著性分析中,因素A×C顯著性p<0.05,占57%,其他因素小于13%。結(jié)果反映出,在這些因素中,溫度和排氣壓力交互效應(yīng)A×C對(duì)H2S和NH3濃度影響顯著(p<0.05)。原因在于H2S和NH3在逸散和抽排過(guò)程中,溫度和排風(fēng)量存在交互效應(yīng),如圖6所示。在15 Pa排風(fēng)壓力作用下,溫度由10 ℃升高到33 ℃,H2S和NH3濃度分別升高0.04、0.16 mg/m3,排風(fēng)壓力升高到25 Pa, 溫度由10 ℃升高到33 ℃,H2S和NH3濃度不同程度降低。不同排風(fēng)壓力下,溫度對(duì)H2S和NH3濃度影響效果相反。

        圖5 各因素顯著性Fig.5 The significance of each

        圖6 溫度和排氣壓力交互作用Fig.6 Interaction between temperature and

        2.3 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

        對(duì)廣州某地下污水廠污泥脫水機(jī)房進(jìn)行實(shí)地測(cè)量,測(cè)量時(shí)間為9:30到16:30。室外晴天,溫度15.9 ℃,相對(duì)濕度59.7%,排風(fēng)口靜壓-10 Pa。3臺(tái)污泥脫水機(jī)有2臺(tái)運(yùn)行。在污泥脫水車(chē)間取3個(gè)高度分別為0.9、2.3、3.9 m,每個(gè)高度取9個(gè)測(cè)點(diǎn)坐標(biāo)(x,y)依次為:

        Y1(-6.6,-6.6),Y2(0,-6.6),Y3(6.6,-6.6)

        Y4(-6.6,0 ),Y5( 0,0 ),Y6(6.6,0 ),

        Y7(-6.6,6.6),Y8( 0,6.6),Y9(6.6,6.6)。

        對(duì)各點(diǎn)的NH3和H2S的濃度進(jìn)行測(cè)量。圖7為測(cè)量數(shù)據(jù)與模擬數(shù)據(jù)的對(duì)比圖,由于實(shí)際情況的復(fù)雜性,實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)與模擬數(shù)據(jù)存在一定的誤差,H2S濃度平均相對(duì)誤差為9.70%,NH3濃度平均相對(duì)誤差為12.78%。對(duì)比結(jié)果:在允許誤差條件下,仿真實(shí)驗(yàn)與實(shí)際測(cè)量基本一致。

        圖7 實(shí)驗(yàn)測(cè)量與模擬值得對(duì)比圖Fig.7 Comparison of experimental and simulated

        3 多因素影響效應(yīng)

        3.1 工況設(shè)定

        為了確定溫度和排風(fēng)量對(duì)H2S和NH3濃度和能耗的影響,對(duì)溫度和排風(fēng)量進(jìn)一步細(xì)化分析,工況情況如表4。

        表4 參數(shù)工況值Table 4 Value of various conditions

        以人員呼吸z=1.7 m水平高度進(jìn)行分析,圖8是部分工況下H2S的濃度變化情況,從圖中可以看出,排風(fēng)量的變化或溫度的變化都會(huì)對(duì)H2S濃度分布造成影響。

        圖8 不同工況下H2S濃度Fig.8 Changes of H2S concentration under

        3.2 溫度影響

        圖9反映出換氣次數(shù)2.4次條件下,溫度從15~35 ℃變化過(guò)程中,不同H2S濃度值對(duì)應(yīng)區(qū)域的變化規(guī)律。15 ℃時(shí)面積比最大區(qū)域?qū)?yīng)H2S濃度范圍為0.019~0.033 mg/m3,同理,20、25、30、35 ℃時(shí)對(duì)應(yīng)H2S濃度值分別是0.013、0.026、0.039~0.046、0.039~0.052 mg/m3。從結(jié)果能夠看出,溫度由15 ℃升高到35 ℃,污染水平出現(xiàn)先降低后升高的趨勢(shì),在20 ℃時(shí)最低,與35 ℃相比降低了2.5倍。H2S濃度高于0.052 mg/m3的區(qū)域隨著溫度的升高不斷擴(kuò)大,面積比由20 ℃時(shí)的5%增大到35 ℃時(shí)的34%,高污染區(qū)域面積提高了4.8倍??梢?jiàn),室外溫度20 ℃是脫水機(jī)房惡臭污染控制最適宜的溫度,污水廠脫水機(jī)房在滿足室內(nèi)環(huán)境要求的條件下可適當(dāng)降低除臭風(fēng)量以降低運(yùn)行能耗。

        圖9 不同溫度下H2S濃度值對(duì)應(yīng)區(qū)域面積比Fig.9 Area ratio of H2S concentration at

        3.3 排風(fēng)量影響

        圖10是25 ℃時(shí)不同排風(fēng)量下H2S濃度與對(duì)應(yīng)區(qū)域面積的關(guān)系圖,最大面積對(duì)應(yīng)的H2S濃度代表著該排風(fēng)量下惡臭的水平。圖中數(shù)據(jù)顯示,換氣次數(shù)由1.7次增加到4.7次,H2S最高濃度值出現(xiàn)不斷降低的趨勢(shì),由0.072 mg/m3逐漸降到0.026 mg/m3。用標(biāo)準(zhǔn)方差來(lái)反映H2S濃度分布的均勻程度,換氣次數(shù)由1.7次增加到4.7次,濃度方差值也不斷下降,依次為70.9、69.5、63.2、40.8、39.4、30.6和30.6。從上述結(jié)果看出,排風(fēng)量對(duì)地下污水廠脫水機(jī)房惡臭濃度有影響,排風(fēng)量增大惡臭的排除量也增加,高濃度區(qū)域逐漸降低,并且濃度分布趨于均勻。因此,增大排風(fēng)量能夠降低H2S的濃度水平,抑制濃度的聚集。

        圖10 25 ℃下不同H2S濃度對(duì)應(yīng)區(qū)域面積Fig.10 Area of H2S concentration at 25

        研究表明,污染物濃度與換氣次數(shù)存在一定的關(guān)系[20]。

        t→∞y平衡=τσ

        由此可得:

        式中:y為污染物濃度;y初為污染物初始濃度;y平衡為污染物穩(wěn)定濃度;τ為換氣指數(shù),換氣次數(shù)倒數(shù);σ為污染物釋放強(qiáng)度。

        圖11 不同換氣次數(shù)下H2S和NH3濃度Fig.11 H2S and NH3 concentration under different

        排風(fēng)量增加雖然能夠降低脫水機(jī)房?jī)?nèi)惡臭濃度,但是,同時(shí)風(fēng)口風(fēng)速隨之增大,必定會(huì)造成能耗增加。能耗正比于風(fēng)管阻力,單位管長(zhǎng)的摩擦阻力損失由式(5)計(jì)算[21]。

        (5)

        式中:pm為單位管長(zhǎng)摩擦阻力損失,Pa;d風(fēng)管當(dāng)量直徑,m;v為風(fēng)速,m/s;λ為摩擦阻力系數(shù),由莫迪公式(6)求得。

        (6)

        脫水機(jī)房的通風(fēng)能耗為

        (7)

        式中:p為全壓,p=pm+1/2ρv2;G為通風(fēng)量,m3/h;η1、η2為風(fēng)機(jī)效率和機(jī)械效率,分別取值0.75和0.98。根據(jù)廣州某地下污水廠的實(shí)際情況,L取50 m,K取0.18 mm。圖12中,換氣次數(shù)與風(fēng)口風(fēng)速、能耗的關(guān)系顯示,換氣次數(shù)由1.7增加的4.7,風(fēng)口風(fēng)速由4.1 m/s增大到11.2 m/s,使得能耗由0.29 kW增加到8.16 kW,增加了27倍,單位風(fēng)量能耗增加了6.1倍,隨著通風(fēng)量增加能耗增加顯著。

        圖12 不同換氣次數(shù)下的通風(fēng)強(qiáng)度與通風(fēng)能耗Fig.12 Ventilation strength and ventilation energy consumption under different ventilation

        圖13 單位能耗與H2S和NH3濃度關(guān)系Fig.13 Relationship between unit energy consumption and H2S and NH3

        設(shè)計(jì)規(guī)范《城鎮(zhèn)污水處理廠污泥處理技術(shù)規(guī)程》要求污泥脫水機(jī)房換氣次數(shù)不低于6次/h[22]。但研究表明,地下污水廠脫水機(jī)房換氣次數(shù)小于6次條件下,NH3濃度降到0.09 mg/m3,H2S濃度降到0.012 mg/m3,已經(jīng)低于《惡臭污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB 14554—93)中廠界一級(jí)排放標(biāo)準(zhǔn)。單位能耗對(duì)H2S和NH3作用分別由 0.077、0.39 mg/(m3·kW)降為0.001、0.007 mg/(m3·kW),如圖13所示。通過(guò)繼續(xù)增加排風(fēng)量的方式改善空氣品質(zhì)顯然是不可取的。

        3.4 綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)

        為了反映脫水機(jī)房惡臭污染水平和能耗水平,參考《實(shí)用供熱空調(diào)設(shè)計(jì)手冊(cè)》中IAQ污染物評(píng)價(jià)方法,提出綜合污染水平指標(biāo)及綜合能耗指標(biāo)。

        (8)

        (9)

        式中:C為脫水機(jī)房不同換氣次數(shù)下平均濃度;S是《惡臭污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB 14554—93)中廠界一級(jí)排放標(biāo)準(zhǔn)值。Ec是實(shí)際排風(fēng)能耗,EH2S、ENH3是達(dá)到廠界一級(jí)排放標(biāo)準(zhǔn)值S需要的能耗。

        結(jié)合污染水平和能耗水平,引入綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)作為脫水機(jī)房通風(fēng)除臭性能統(tǒng)一量化評(píng)價(jià)指標(biāo)。

        K=exp(I)+exp(E)

        (10)

        從式(10)可以看出,I值越小,污染程度越低,E越小,能耗水平越低,K值越小,脫水機(jī)房通風(fēng)除臭性能越好。

        根據(jù)式(8)~式(10)可得不同換氣次數(shù)下通風(fēng)量與K的關(guān)系,如圖14所示。從圖中可以看出,在2.7換氣次數(shù),K最小為4.5,對(duì)應(yīng)的H2S和NH3濃度約為0.022、0.16 mg/m3,排風(fēng)口風(fēng)速6.8 m/s,能耗1.5 kW。換氣次數(shù)低于2.7次,脫水機(jī)房的濃度偏高,高于2.7次,風(fēng)速過(guò)大,造成能耗過(guò)高,對(duì)于污水處理量10萬(wàn)t/d的脫水機(jī)房,排風(fēng)量設(shè)置為2.7次換氣次數(shù)最為合理。

        圖14 綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)K與換氣次數(shù)關(guān)系Fig.14 Relationship between of comprehensive evaluation index K and ventilation

        評(píng)價(jià)指標(biāo)方程化能夠更加方便直觀地判斷脫水機(jī)房排風(fēng)量是否合理。根據(jù)上述結(jié)果,對(duì)綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)K進(jìn)行非線性擬合,擬合模型選擇指數(shù)函數(shù),擬合曲線為,擬合結(jié)果為

        y=exp(4.514 59-1.848 78x+0.284 03x3)

        式中:y表示綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)K;x表示換氣次數(shù)。

        4 結(jié)論

        1)通過(guò)正交仿真試驗(yàn)確定了溫度和排風(fēng)量的交互作用對(duì)污泥脫水車(chē)間H2S和NH3濃度的影響最大,且影響作用顯著(p<0.05)。

        2)室外溫度20 ℃時(shí),脫水機(jī)房NH3和H2S濃度最低,有利于通風(fēng)節(jié)能;換氣次數(shù)超過(guò)2.7次后,通風(fēng)量增加對(duì)H2S和NH3濃度變化不明顯 ;綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)K計(jì)算結(jié)果顯示,對(duì)于污水處理量10萬(wàn)t/d的脫水機(jī)房,排風(fēng)量為2.7次換氣次數(shù)綜合性能最好。

        3)過(guò)大的排風(fēng)量對(duì)進(jìn)一步改善空氣品質(zhì)的作用效果并不明顯,反而使能耗急劇增加。因此,要降低綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)K,單純依靠機(jī)械排風(fēng)是遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠,主動(dòng)控制脫水機(jī)房的惡臭氣體還可以從氣流組織的控制入手。

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