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        降雨條件下抗滑樁邊坡三維穩(wěn)定性分析

        2018-07-27 00:49:36劉冠麟許建聰張利偉李玉成
        關(guān)鍵詞:坡腳抗滑樁安全系數(shù)

        李 寧,劉冠麟,許建聰,張利偉,李玉成,王 曉

        (1.上海理工大學(xué)環(huán)境與建筑學(xué)院,上海 200093;2.同濟(jì)大學(xué)地下建筑與工程系,上海 200092;3.四川省城鄉(xiāng)規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院,四川 成都 610081)

        0 引 言

        我國(guó)有新老滑坡30余萬(wàn)處,其中災(zāi)害性的約1.5萬(wàn)處,每年發(fā)生的滑坡數(shù)以萬(wàn)計(jì),經(jīng)濟(jì)損失高達(dá)100億元以上[1]??够瑯蹲鳛橐环N有效的邊坡支擋結(jié)構(gòu),以其結(jié)構(gòu)形式簡(jiǎn)單、剛度大、抗力大、施工便利等優(yōu)點(diǎn)被廣泛應(yīng)用于大型滑坡災(zāi)害的治理中[2]。長(zhǎng)期以來(lái),國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)抗滑樁邊坡進(jìn)行了大量的研究工作:Cai[3],雷文杰[4],Wei[5]及年廷凱[6]采用有限元強(qiáng)度折減法對(duì)樁間距、樁位、樁的剛度等對(duì)抗滑樁邊坡穩(wěn)定性及滑面形式的影響進(jìn)行了研究;呂慶[7],楊雪強(qiáng)[8]分別采用平面應(yīng)變有限元法及理論方法對(duì)抗滑樁樁后土拱效應(yīng)的作用機(jī)理及發(fā)育規(guī)律進(jìn)行了研究;申永江[9]對(duì)兩種常用的雙排抗滑樁的抗滑效果進(jìn)行了研究,并指出剛架雙排樁能夠更好的發(fā)揮抗滑效果;Wang[10]采用離心模型試驗(yàn)對(duì)面荷載作用下抗滑樁邊坡的漸進(jìn)破壞進(jìn)行了研究。

        但以上研究均未涉及降雨作用,而大量的滑坡實(shí)例表明,降雨尤其是暴雨是誘發(fā)滑坡等地質(zhì)災(zāi)害的主要因素,尤其是我國(guó)南方以及中南、西南地區(qū)雨量充沛,這些地區(qū)的山地或人工邊坡在雨季常發(fā)生滑坡,因此,這些地區(qū)的抗滑樁多工作于降雨環(huán)境中,并在降雨條件下發(fā)揮其抗滑作用,因此對(duì)降雨條件下的抗滑樁邊坡進(jìn)行研究,將更有助于我們了解抗滑樁的實(shí)際工作情況。此外,在降雨條件下抗滑樁邊坡穩(wěn)定性的變化規(guī)律如何?是否與前人在不考慮降雨時(shí)得到的變化規(guī)律相似?這將直接關(guān)系到前人在不考慮降雨時(shí)得到的抗滑樁邊坡的規(guī)律性結(jié)論能否直接用于多雨地區(qū)抗滑樁的設(shè)計(jì)實(shí)踐,是目前亟待解決的問(wèn)題之一。

        為此,本文在對(duì)ABAQUS軟件進(jìn)行二次開(kāi)發(fā)的基礎(chǔ)上,結(jié)合典型邊坡算例,開(kāi)展了降雨條件下抗滑樁邊坡的三維穩(wěn)定性分析,著重研究了降雨條件下設(shè)樁位置及樁間距對(duì)邊坡安全系數(shù)的影響,并與不考慮降雨條件時(shí)的影響規(guī)律進(jìn)行了比較,進(jìn)而找出兩者在變化規(guī)律上的不同之處并闡明其原因,以期為多雨地區(qū)的抗滑樁設(shè)計(jì)提供參考依據(jù)。

        1 降雨條件下抗滑樁邊坡穩(wěn)定性分析原理

        本文采用飽和-非飽和滲流結(jié)合有限元強(qiáng)度折減法對(duì)降雨條件下抗滑樁邊坡的穩(wěn)定性進(jìn)行數(shù)值模擬,以下將對(duì)其計(jì)算流程以及計(jì)算過(guò)程中涉及的降雨邊界處理進(jìn)行詳述:

        1.1 降雨入滲邊界的處理

        降雨入滲邊界比較復(fù)雜,以往的數(shù)值模擬中多采用定邊界進(jìn)行處理[11],而朱偉[12]與陳學(xué)東[13]通過(guò)土柱降雨入滲試驗(yàn),指出降雨入滲邊界是隨降雨時(shí)間而不斷變化的動(dòng)邊界,其具體形式要根據(jù)地表徑流情況來(lái)確定:

        (1)未出現(xiàn)徑流時(shí)

        此時(shí)降雨將全部入滲,因此其邊界流量應(yīng)滿足:

        (1)

        kr——相對(duì)滲透系數(shù);

        xj——坐標(biāo);

        h——壓力水頭;

        ni——坡面的外法線方向向量;

        p——降雨強(qiáng)度。

        其邊界上的水頭應(yīng)滿足:

        h≤0

        (2)

        (2)出現(xiàn)徑流時(shí)

        此時(shí)的降雨不能全部入滲,未入滲部分將在坡面形成徑流,由于坡面具有一定坡度,假定徑流可迅速流走而未形成積水,則此時(shí)邊界上的水頭應(yīng)滿足:

        h=0

        (3)

        其邊界上的流量應(yīng)滿足:

        (4)

        針對(duì)以上降雨邊界條件,本文采用迭代算法對(duì)其進(jìn)行處理:

        (1)首先將上一時(shí)步降雨邊界所處的狀態(tài)(有無(wú)徑流)作為下一時(shí)步降雨邊界迭代的初始條件。

        (2)假如處于無(wú)徑流狀態(tài),則首先以式(1)為定解條件進(jìn)行計(jì)算;然后將得到的邊界上節(jié)點(diǎn)的水頭計(jì)算結(jié)果代入式(2)進(jìn)行校核,如全部滿足則轉(zhuǎn)入下一時(shí)步計(jì)算;若不滿足則轉(zhuǎn)入步驟(3)。

        (3)假如處于有徑流狀態(tài),則首先以式(3)作為定解條件進(jìn)行計(jì)算;然后將得到的邊界上節(jié)點(diǎn)的流量計(jì)算結(jié)果代入式(4)進(jìn)行校核,如全部滿足則轉(zhuǎn)入下一時(shí)步計(jì)算;若不滿足則轉(zhuǎn)入步驟(2)。

        (4)重復(fù)步驟(2)、(3),直至降雨邊界上所有節(jié)點(diǎn)均滿足相應(yīng)的定解及校核條件。

        1.2 降雨條件下抗滑樁邊坡穩(wěn)定性分析的有限元強(qiáng)度折減法

        有限元強(qiáng)度折減法為邊坡穩(wěn)定性分析提供了一條比較有效的途徑[14-15],從計(jì)算角度來(lái)看,降雨條件下的強(qiáng)度折減法比較復(fù)雜,其計(jì)算工作量較大[16],同時(shí),對(duì)降雨邊界的迭代處理及樁-土間的相互作用更加大了其計(jì)算的復(fù)雜性。為了更加準(zhǔn)確、高效的利用強(qiáng)度折減法進(jìn)行降雨條件下抗滑樁邊坡的穩(wěn)定性分析,本文以大型有限元計(jì)算軟件ABAQUS為平臺(tái),對(duì)其進(jìn)行二次開(kāi)發(fā),來(lái)完成降雨條件下抗滑樁邊坡穩(wěn)定性的分析,基本思路如下:

        (1)根據(jù)1.1節(jié)中的迭代算法,基于ABAQUS軟件,利用Python語(yǔ)言對(duì)其單一流量邊界進(jìn)行二次開(kāi)發(fā),然后進(jìn)行降雨條件下抗滑樁邊坡的非穩(wěn)定滲流分析,得到降雨過(guò)程中每一時(shí)刻的邊坡水壓分布。

        (2)由(1)中得到的邊坡水壓分布,根據(jù)Lu等[17-18]提出的飽和、非飽和相統(tǒng)一的土體有效應(yīng)力公式,利用Python編制程序求得由水壓形成的等效結(jié)點(diǎn)力,并施加于各有限元節(jié)點(diǎn)上。

        (3)根據(jù)李寧等[19]提出的基于場(chǎng)變量的有限元強(qiáng)度折減法,采用USDFLD.f對(duì)ABAQUS進(jìn)行二次開(kāi)發(fā),對(duì)降雨條件下抗滑樁邊坡進(jìn)行強(qiáng)度折減有限元分析,得到降雨過(guò)程中每一時(shí)刻的抗滑樁邊坡安全系數(shù)。

        其計(jì)算流程圖見(jiàn)圖1。

        圖1 計(jì)算流程圖Fig.1 Calculation flow chart

        2 數(shù)值模擬及成果分析

        前人[3,6]在不考慮降雨條件下對(duì)抗滑樁的樁間距及樁位對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響進(jìn)行過(guò)研究,本節(jié)將在前人研究的基礎(chǔ)上,進(jìn)一步對(duì)降雨條件下抗滑樁樁距及樁位對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響進(jìn)行研究;并把考慮降雨與不考慮降雨條件下得到的結(jié)論進(jìn)行比較分析。

        2.1 計(jì)算模型及材料參數(shù)

        選取一典型抗滑樁邊坡算例(圖2),邊坡坡度為1∶1.5,坡高為10 m,地基深度為10 m;抗滑樁距坡腳的水平距離為L(zhǎng)x=7.5 m,樁徑D=0.8 m,樁間距為S=3D,抗滑樁端部嵌固于基巖或穩(wěn)定地層中。根據(jù)對(duì)稱(chēng)性,選取寬度為0.5S,抗滑樁取一半作為計(jì)算模型來(lái)進(jìn)行三維數(shù)值模擬[6]。

        圖2 抗滑樁-邊坡模型Fig.2 Stabilizing pile-slope model

        邊坡土體與抗滑樁的力學(xué)參數(shù)參考文獻(xiàn)[6]進(jìn)行選取,具體見(jiàn)表1,樁-土之間的摩擦系數(shù)亦參考該文取為0.3;由于文獻(xiàn)[6]中的數(shù)值模擬并未考慮降雨的影響,因此該文并未給出土體的水力特性參數(shù),本文參考文獻(xiàn)[6]中的土體類(lèi)型,選取相應(yīng)的土體水力參數(shù)[20](表2)。邊坡中的初始地下水位位于坡腳處,且邊坡上部施加強(qiáng)度為10 mm/h的降雨,持續(xù)10 h。

        表1 樁、土力學(xué)參數(shù)

        表2 土體水力特性參數(shù)

        圖4 不同樁徑比邊坡破壞時(shí)兩樁中心剖面處的等效塑性應(yīng)變?cè)茍DFig.4 Equivalent plastic strain contour for different pile diameter ratio

        2.2 樁距對(duì)抗滑樁邊坡穩(wěn)定性的影響

        采用前述算例,在抗滑樁處于坡中位置時(shí),改變樁間距S值,使其在1.2D~6D之間變化,分別對(duì)不考慮降雨與考慮降雨條件下樁距對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響進(jìn)行研究。

        2.2.1不考慮降雨時(shí)

        圖3為不考慮降雨時(shí)抗滑樁邊坡安全系數(shù)隨樁間距與樁徑比(S/D)(簡(jiǎn)稱(chēng)樁徑比)的變化曲線,由圖可知,在不考慮降雨時(shí),隨著樁間距的增加,邊坡的安全系數(shù)將逐漸減?。贿@與Cai等[3]、年廷凱等[6]得到的結(jié)論是一致的。

        以下通過(guò)不同樁徑比條件下邊坡破壞時(shí)的等效塑性應(yīng)變?cè)茍D,來(lái)對(duì)圖3中得到的安全系數(shù)變化規(guī)律進(jìn)行進(jìn)一步的分析。

        圖3 不考慮降雨時(shí)安全系數(shù)隨樁徑比變化曲線Fig.3 Variation of safety factor with pile diameter ratio regardless of rainfall

        圖4給出了不同樁徑比條件下邊坡破壞時(shí)兩樁中心剖面處的等效塑性應(yīng)變?cè)茍D,從圖4中可以看出,當(dāng)S=1.2D時(shí)邊坡的滑面在抗滑樁位置處被分隔為上、下兩部分,說(shuō)明此時(shí)抗滑樁由于樁間距較小而發(fā)揮擋墻的功效,將邊坡上下部土體隔離開(kāi),無(wú)法形成至上而下的貫通滑面,從而使整個(gè)抗滑樁邊坡體系具有較高的安全系數(shù);隨著抗滑樁樁間距不斷增加,當(dāng)S=2D時(shí),土體的塑性區(qū)在抗滑樁位置處沿樁長(zhǎng)方向向邊坡深處發(fā)展,說(shuō)明此時(shí)抗滑樁的群樁效應(yīng)在發(fā)揮作用,抗滑樁不斷調(diào)動(dòng)樁周土體并與之共同抗滑;隨著抗滑樁間距進(jìn)一步增加,當(dāng)S=4D及S=6D時(shí),邊坡的滑面已基本發(fā)展為一條至下而上連續(xù)貫通的曲面,說(shuō)明此時(shí)抗滑樁的群樁效應(yīng)已不明顯,因而整個(gè)抗滑樁邊坡體系的安全系數(shù)較低。這與圖3得到的結(jié)論是吻合的。

        以上分析說(shuō)明當(dāng)不考慮降雨時(shí),樁間距越小,抗滑樁邊坡體系的安全系數(shù)越高。

        2.2.2降雨條件下

        圖5為不同降雨時(shí)間安全系數(shù)隨樁徑比(S/D)的變化曲線,由圖5可知,在降雨條件下,當(dāng)樁間距從1.2D增加到2D時(shí),此時(shí)的邊坡安全系數(shù)是增加的,而當(dāng)樁間距繼續(xù)增加,從2D增加到6D時(shí),邊坡安全系數(shù)將逐漸減??;這說(shuō)明在降雨條件下,當(dāng)樁間距很小時(shí),邊坡安全系數(shù)反而會(huì)降低,抗滑樁并不能起到很好的抗滑效果,這與2.2.1節(jié)中不考慮降雨時(shí)得到的結(jié)論是不同的。

        圖5 考慮降雨時(shí)安全系數(shù)隨樁徑比變化曲線Fig.5 Variation of safety factor with pile diameter ratio under rainfall conditions

        以下通過(guò)不同降雨時(shí)段樁間距為1.2D及2D條件下邊坡內(nèi)水壓分布規(guī)律,來(lái)對(duì)造成這種差異的原因進(jìn)行分析。

        圖6給出了不同降雨時(shí)段,對(duì)應(yīng)于不同樁間距的邊坡內(nèi)的水壓力分布圖。為了便于確定浸潤(rùn)線的位置,將非飽和區(qū)采用黑色顯示,飽和區(qū)仍保持彩色顯示,兩者的交界處即為浸潤(rùn)線。由圖6可知,在相同的降雨時(shí)段,樁間距越小,浸潤(rùn)線的升高幅度越大,其飽和區(qū)的水壓越大,非飽和區(qū)基質(zhì)吸力越小。這主要是因?yàn)榭够瑯兜臐B透系數(shù)非常小,其存在阻礙了雨水在邊坡土體中的流動(dòng),這相當(dāng)于減小了坡體的有效排水?dāng)嗝?,且樁間距越小,設(shè)樁位置處的有效排水?dāng)嗝嬖叫?;而有效排水?dāng)嗝嬖叫?,越不利于坡體中入滲雨水的流動(dòng)及排出,從而導(dǎo)致其浸潤(rùn)線升高幅度越大。

        因此在降雨條件下,一方面通過(guò)2.2.1節(jié)中的分析可知,較小的樁間距有利于抗滑樁邊坡整體抗滑性能的發(fā)揮;而另一方面,通過(guò)本小節(jié)(2.2.2小節(jié))的分析可知,較小的樁間距會(huì)大幅減小坡體的有效排水?dāng)嗝?,造成入滲雨水不能及時(shí)排出,從而抬升了坡體內(nèi)的浸潤(rùn)線,導(dǎo)致邊坡土體的飽和程度增加,從而造成下滑力增大,阻滑力減小,進(jìn)而對(duì)抗滑樁邊坡整體抗滑性能產(chǎn)生不利影響;所以降雨條件下抗滑樁邊坡的穩(wěn)定性隨樁間距的變化規(guī)律將由以上兩方面因素共同決定,這在圖5中也得到了反映。對(duì)于本節(jié)算例來(lái)說(shuō),當(dāng)樁間距為2D時(shí)可以獲得最大的安全系數(shù)。

        2.3 樁位對(duì)抗滑樁邊坡穩(wěn)定性的影響

        仍采用前述算例,保持樁間距S=3D時(shí),改變抗滑樁在坡體中的位置,使抗滑樁距坡趾的水平距離Lx在3到12之間變化(采用相對(duì)位置ξ=Lx/L來(lái)反映這種變化,其中L為坡面水平長(zhǎng)度),分別對(duì)不考慮降雨與考慮降雨條件下樁位對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響進(jìn)行研究。

        2.3.1不考慮降雨時(shí)

        圖7為不考慮降雨時(shí)安全系數(shù)隨樁位的變化曲線,由圖可知,當(dāng)設(shè)樁于坡中位置處(即Lx/L=0.5),抗滑樁邊坡體系獲得最大的安全系數(shù);當(dāng)設(shè)樁于坡頂或坡腳處,抗滑樁的阻滑效果要小于坡中位置。這與文獻(xiàn)[3]、[6]得到的研究成果是一致的。

        圖6 不同樁徑比條件下的邊坡水壓分布圖Fig.6 Pore pressure contour under different pile diameter ratio

        圖7 不考慮降雨時(shí)安全系數(shù)隨樁位的變化曲線Fig.7 Variation of safety factor with pile position regardless of rainfall

        以下通過(guò)不同樁位處邊坡破壞時(shí)的等效塑性應(yīng)變?cè)茍D,來(lái)對(duì)圖7中得到的安全系數(shù)變化規(guī)律進(jìn)行進(jìn)一步的分析。

        圖8分別給出了設(shè)樁于坡腳(Lx/L=0.2)、坡中(Lx/L=0.5)、坡頂(Lx/L=0.8)位置處邊坡破壞時(shí)兩樁中心剖面處的等效塑性應(yīng)變?cè)茍D。由圖8可知,當(dāng)抗滑樁位于坡腳位置時(shí),滑面位于邊坡的上部,說(shuō)明此時(shí)主要發(fā)揮的是樁上部邊坡土體的抗滑能力來(lái)維持整個(gè)抗滑樁邊坡的穩(wěn)定性;當(dāng)抗滑樁位于坡中位置時(shí),邊坡的上部與下部均出現(xiàn)塑性區(qū),且沿樁長(zhǎng)向樁的深部發(fā)展,說(shuō)明此時(shí)即可以充分調(diào)動(dòng)樁上部邊坡土體的抗滑能力,又可以將邊坡上部的剩余下滑力通過(guò)抗滑樁傳遞到樁下部邊坡土體及樁深部的穩(wěn)定地層中,并充分調(diào)動(dòng)樁下部邊坡土體的抗滑能力來(lái)共同維持抗滑樁邊坡的穩(wěn)定性;當(dāng)抗滑樁位于坡頂位置時(shí),滑面位于邊坡的下部,說(shuō)明此時(shí)主要發(fā)揮的是樁下部邊坡土體的抗滑能力來(lái)維持整個(gè)抗滑樁邊坡的穩(wěn)定性。

        綜上所述,相對(duì)于坡腳及坡頂位置,當(dāng)將抗滑樁設(shè)置于坡中位置時(shí),更容易調(diào)動(dòng)抗滑樁上部邊坡土體、下部邊坡土體及抗滑樁深部穩(wěn)定地層來(lái)共同抗滑,因此具有較好的抗滑效果。這與圖7得到的安全系數(shù)變化規(guī)律也是吻合的。

        圖8 不同樁位處邊坡破壞時(shí)兩樁中心剖面處的等效塑性應(yīng)變?cè)茍DFig.8 Equivalent plastic strain contour at different pile position

        2.3.2降雨條件下

        圖9為考慮降雨時(shí)安全系數(shù)隨樁位的變化曲線,由圖可知,在降雨條件下,在坡中位置設(shè)置抗滑樁并未達(dá)到最佳的加固效果,而是在Lx/L=0.4處,也即從坡中向坡腳方向偏離1.5 m的位置設(shè)樁,可以使抗滑樁邊坡系統(tǒng)獲得最大的安全系數(shù);此外,在坡腳位置處設(shè)樁比在相應(yīng)的坡頂位置處設(shè)樁具有更好的加固效果,這與2.3.1節(jié)中不考慮降雨時(shí)得到的結(jié)論是不同的。

        以下通過(guò)降雨條件下不同樁位處邊坡內(nèi)的流速矢量分布規(guī)律,來(lái)對(duì)造成這種差異的原因進(jìn)行分析。

        圖10分別給出了設(shè)樁于坡腳(Lx/L=0.2)、坡中(Lx/L=0.5)、坡頂(Lx/L=0.8)位置時(shí)在降雨6 h后邊坡內(nèi)的流速矢量圖。由圖可以看出,坡體內(nèi)部的雨水向坡腳處匯集并排出坡體,且無(wú)論抗滑樁是處于坡腳、坡中還是坡頂位置,其流速矢量均在坡腳處較大,這說(shuō)明在坡腳處水頭變化速率較大,具有較高的水力梯度,因此將對(duì)坡腳產(chǎn)生較大的朝向邊坡臨空面方向的滲透作用力,這對(duì)坡腳的穩(wěn)定是不利的;如果此時(shí)將抗滑樁置于坡腳部位,抗滑樁將起到穩(wěn)固坡腳的作用,有助于增強(qiáng)其穩(wěn)定性;因此在坡腳位置處設(shè)樁比在相應(yīng)的坡頂位置處設(shè)樁具有更好的加固效果。這在圖9中也得到了反映。

        圖9 考慮降雨時(shí)安全系數(shù)隨樁位的變化曲線Fig.9 Variation of safety factor with pile position under rainfall condition

        圖10 降雨6h后不同樁位處邊坡內(nèi)的流速矢量圖Fig.10 Velocity vector at different pile position after 6 hours of rainfall

        對(duì)于最佳設(shè)樁位置,一方面,通過(guò)2.3.1節(jié)中的分析可知,將樁設(shè)置于坡中位置更容易調(diào)動(dòng)抗滑樁及邊坡土體共同抗滑;而另一方面,由于降雨會(huì)對(duì)坡腳的穩(wěn)定性產(chǎn)生不利影響,將樁置于坡腳位置將更容易穩(wěn)定坡腳。因此,綜合考慮這兩方面因素,降雨條件下最佳樁位應(yīng)位于坡中與坡腳之間。

        以上分析與圖9得到的降雨條件下抗滑樁邊坡的安全系數(shù)變化規(guī)律也是吻合的,對(duì)于本節(jié)算例來(lái)說(shuō),在降雨條件下,當(dāng)在坡中向坡腳方向偏離1.5 m處設(shè)樁,可以獲得最大的安全系數(shù)。

        3 結(jié) 論

        前人對(duì)抗滑樁邊坡的研究多集中于無(wú)雨條件下,本文在前人研究的基礎(chǔ)上,進(jìn)一步對(duì)降雨條件下抗滑樁邊坡的穩(wěn)定性進(jìn)行了研究,并通過(guò)與無(wú)雨條件下的研究結(jié)果進(jìn)行比較,發(fā)現(xiàn):

        (1)當(dāng)不考慮降雨時(shí),樁間距越小,抗滑樁邊坡體系的安全系數(shù)越高,這與Cai等[3]、年廷凱等[6]前人的研究成果是一致的;但是在降雨條件下,樁間距的減小會(huì)使坡體的有效排水?dāng)嗝鏈p小,從而導(dǎo)致抗滑樁的抗滑效果得不到很好的發(fā)揮。因此在降雨條件下設(shè)置抗滑樁,既要考慮到樁間距減小對(duì)抗滑樁邊坡穩(wěn)定性帶來(lái)的有利影響,又要考慮到樁間距減小導(dǎo)致樁后地下水位抬升而對(duì)抗滑樁邊坡穩(wěn)定性帶來(lái)的不利影響,綜合選取樁間距。對(duì)于本文算例,在降雨條件下,當(dāng)樁間距為2D時(shí)可以獲得最大的安全系數(shù)。

        (2)當(dāng)不考慮降雨時(shí),將抗滑樁置于邊坡中部時(shí),具有較好的抗滑效果,這與Cai等[3]、年廷凱等[6]前人的研究成果是一致的。但是在降雨條件下,坡腳處會(huì)產(chǎn)生較大的滲流作用力,因此在設(shè)樁時(shí),既要考慮抗滑樁與土體的共同抗滑效應(yīng)的發(fā)揮,又要兼顧坡腳處的穩(wěn)定,因此,將抗滑樁置于坡腳與坡中之間的位置能起到較好的抗滑效果。對(duì)于本文算例,在降雨條件下,當(dāng)在坡中向坡腳方向偏離1.5 m處設(shè)樁,可以獲得最大的安全系數(shù)。

        (3)限于篇幅,本文只對(duì)一典型抗滑樁邊坡算例在特定降雨條件下的穩(wěn)定性進(jìn)行了研究,得到的樁間距與樁位具有一定的局限性,對(duì)于復(fù)雜的邊坡形式及降雨形式下的樁間距和樁位的確定仍需進(jìn)行進(jìn)一步研究。但是通過(guò)本文的論證可以看出,考慮與不考慮降雨所得到的抗滑樁邊坡系統(tǒng)的穩(wěn)定性隨樁間距與樁位的變化規(guī)律是不同的,這也說(shuō)明在多雨地區(qū)進(jìn)行抗滑樁設(shè)計(jì),必須充分考慮當(dāng)?shù)亟涤昵闆r,才能合理的進(jìn)行抗滑樁的設(shè)計(jì),這也是本文的主要目的。

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