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        矩形巷道塑性區(qū)寬度計算方法研究

        2018-07-19 11:43:14王長柏劉陳林
        關(guān)鍵詞:摩擦角屈服矩形

        許 彪,王長柏,劉陳林

        (安徽理工大學(xué)土木建筑學(xué)院,安徽 淮南 232001)

        關(guān)于巷道圍巖的彈塑性分析,許多學(xué)者應(yīng)用相關(guān)的屈服準(zhǔn)則進(jìn)行了大量的研究,如應(yīng)用較多的Mohr-Coulomb準(zhǔn)則、統(tǒng)一強(qiáng)度理論及Drucker-Prager準(zhǔn)則。Mohr-Coulomb準(zhǔn)則[1-3]在計算中未考慮中間主應(yīng)力的影響,與巷道實(shí)際所處圍巖環(huán)境不符,因此其計算誤差較大,不利于工程應(yīng)用;統(tǒng)一強(qiáng)度理論[4-5]雖然考慮了中間主應(yīng)力的作用,但準(zhǔn)則的表達(dá)式比較復(fù)雜,一些參數(shù)在實(shí)際圍巖中難以測定;Drucker-Prager 準(zhǔn)則[6-7]實(shí)際上是平面應(yīng)變情況下,即洛德角為常數(shù)情況下的一個準(zhǔn)則,所以它沒有反映材料三軸拉、壓強(qiáng)度不同的情況。

        目前大多數(shù)研究成果都是針對圓形巷道,而對于矩形巷道的研究則相對較少,雖然圓形斷面形式的巷道具有良好的受力狀態(tài),但是在考慮經(jīng)濟(jì)、施工和支護(hù)等多種因素的綜合作用下,矩形巷道在工程中的應(yīng)用程度又明顯高于圓形巷道[8-10],所以研究矩形巷道具有較大意義。由熱力學(xué)定律可知,能量轉(zhuǎn)化是物質(zhì)物理過程的本質(zhì)特征,伴隨著材料的整個變形過程并體現(xiàn)了材料性質(zhì)的不斷變化[11-12]。因此,基于能量觀點(diǎn)提出的三剪能量屈服準(zhǔn)則相對更加合理。

        本文采用三剪能量屈服準(zhǔn)則對矩形巷道圍巖進(jìn)行分析,提出了一種計算矩形巷道塑性區(qū)寬度的新方法。

        1 三剪能量屈服準(zhǔn)則

        三剪能量屈服準(zhǔn)則在應(yīng)力空間和應(yīng)變空間分別有兩種形式[13]。其中在應(yīng)力空間中可表述為

        (1)

        三剪能量屈服準(zhǔn)則的具體表達(dá)式,與MC準(zhǔn)則相比,在應(yīng)力空間中,其屈服面不再是六角形的錐體,而是一個曲線形錐體表面,如圖1所示。

        圖1 三剪能量屈服面示意圖

        矩形巷道在掘進(jìn)過程中,巷道兩幫為臨空區(qū),水平應(yīng)力得以釋放,使得σy遠(yuǎn)大于σx,同時由于主應(yīng)力σ1與σy、與σx與σ3之間的夾角較小[14],可認(rèn)為σ1=σy,σ3=σx。在平面應(yīng)變塑性區(qū)內(nèi),中間主應(yīng)力σ2可近似取為[15]

        (2)

        可得

        (3)

        (4)

        將式(3)、式(4)代入式(1)化簡得

        (5)

        2 理論分析

        2.1 力學(xué)模型

        由于水平矩形巷道長軸方向遠(yuǎn)大于工作面寬度,故可簡化為軸對稱平面應(yīng)變問題。針對巖石力學(xué)經(jīng)典彈塑性分析存在的問題,假設(shè)巷道和其頂板是連續(xù)、均質(zhì)的各向同性的理想彈塑性體且巷道巖層與頂?shù)装彘g的摩擦系數(shù)、粘聚力相同[16]。建立如圖2所示力學(xué)分析模型。

        圖2 矩形巷道力學(xué)模型

        矩形巷道的開挖寬度為2a,巷道高度為H,不計支護(hù)阻力,巷道頂板的垂直方向原始地層壓力為p0, 水平方向的原始地層壓力為λp0, 側(cè)壓力系數(shù)λ=μ/(1-μ)。該力學(xué)模型沿巷道中心左右對稱,沿x軸上下對稱。

        2.2 平衡方程

        考慮到矩形巷道的對稱性,沿x軸正方向取塑性區(qū)一微小的單元體,如圖3所示。

        圖3 塑性區(qū)微小單元體

        所取單元體高度為H,寬度為dx,x軸和y軸的壓應(yīng)力分別為σx和σy。礦柱與頂板之間的摩擦阻力為c0+σytanφ0,考慮礦柱自身容重的影響,礦柱與底板之間的摩擦阻力為c0+(σy+ρ0gH)tanφ0,其中c0為接觸面粘聚力,φ0為接觸面內(nèi)摩擦角,ρ0為巷道巖層密度,摩擦力方向?yàn)閤軸正方向。

        根據(jù)單元體的應(yīng)力平衡條件,可得到x軸方向的平衡方程為

        [2c0+(2σy+ρ0gH)tanφ0]=0

        (6)

        由式(6)化簡得

        (7)

        2.3 塑性區(qū)應(yīng)力分析

        將式(5)代入平衡微分方程式(7)得一階齊次非線性微分方程

        (8)

        (0≤x≤xp) (9)

        2.4塑性區(qū)寬度xp

        矩形巷道開挖過程中會引起邊幫應(yīng)力重分布,在高應(yīng)力作用下,礦柱邊緣會出現(xiàn)塑性區(qū)[17]。經(jīng)典彈塑性理論認(rèn)為應(yīng)力重新分布后的邊界條件如圖4所示,圖中x軸表示距離巷道邊幫的距離,y軸表示垂直方向的應(yīng)力值,xp為巷道塑性區(qū)寬度,p0為巷道原始垂直方向應(yīng)力。

        圖4 巷道邊幫垂直應(yīng)力分布

        根據(jù)彈性區(qū)應(yīng)力分布和邊界條件,邊幫彈性區(qū)的垂直方向的應(yīng)力σye沿x軸的方向的應(yīng)力方向的應(yīng)力分量為

        (xp≤x≤+∞) (10)

        巷道開采后,巷道頂板的巖層重量轉(zhuǎn)移到邊幫,因此由矩形巷道的對稱性得

        (11)

        將式(10)、式(11)代入式(9)整理得

        (12)

        式(12)為超階方程,可用Matlab編程求解。

        3 算例與分析

        已知某煤礦采用矩形巷道形式,根據(jù)現(xiàn)場實(shí)測和探明的地質(zhì)條件結(jié)果,煤層頂?shù)装宸謩e為石灰?guī)r和砂頁巖,工作生產(chǎn)高度H=4m,所受原始地層壓力p0=8.5MPa,礦層的粘聚力c=1.4MPa,內(nèi)摩擦角φ=30°,泊松比μ=0.2,礦石容重ρ0g=28kN/m3,抗拉強(qiáng)度Rt=14MPa,礦層與頂?shù)装褰Y(jié)合處的粘聚力c0=2MPa,內(nèi)摩擦角為φ0=32°,將以上參數(shù)代入式(12)中進(jìn)行求解。

        3.1 不同采場寬度下的塑性解

        依托算例中某煤礦的相關(guān)參數(shù),在原始地層壓力p0=8.5MPa情況下,選擇不同的采場寬度a,得到不同采寬下兩幫塑性區(qū)的寬度,具體結(jié)果如表1和圖5所示。

        表1 塑性區(qū)寬度計算結(jié)果

        圖5 塑性區(qū)寬度隨采場寬度的變化曲線

        不同的采場寬度條件下,三剪能量屈服準(zhǔn)則的計算結(jié)果與MC準(zhǔn)則、DP3準(zhǔn)則的計算結(jié)果變化趨勢基本一致,塑性區(qū)寬度都隨采場寬度的增大而增大。當(dāng)采場寬度相同時,三種準(zhǔn)則的計算結(jié)果存在差異,DP3準(zhǔn)則解>MC準(zhǔn)則解>三剪能量準(zhǔn)則解。

        3.2 巖石力學(xué)參數(shù)影響分析

        使用單因素分析法,采場參數(shù)選取采寬12m,采高4m,進(jìn)一步研究巖體力學(xué)參數(shù)對塑性區(qū)寬度的影響程度。分別取不同巖體內(nèi)聚力c、內(nèi)摩擦角φ、原始地層壓力p0代入三剪能量屈服準(zhǔn)則、MC準(zhǔn)則和DP3準(zhǔn)則(MC內(nèi)切圓準(zhǔn)則)中進(jìn)行計算,結(jié)果如圖6~8所示。

        圖6 塑性區(qū)寬度隨內(nèi)聚力的變化曲線

        圖7 塑性區(qū)寬度隨內(nèi)摩擦角的變化曲線

        圖8 塑性區(qū)寬度隨原始地層壓力的變化曲線

        由圖6可知,三種準(zhǔn)則下的塑性區(qū)的寬度都是隨著內(nèi)摩擦角的增大而減小,而且減小趨勢不變,當(dāng)內(nèi)摩擦角相同時,三者計算結(jié)果不同,其中三剪能量屈服準(zhǔn)則的計算結(jié)果最小。由圖7可知,塑性區(qū)的寬度隨巖體的內(nèi)聚力的增大而減小,MC準(zhǔn)則和DP3準(zhǔn)則計算結(jié)果的差值基本不變,而MC準(zhǔn)則與三剪能量屈服準(zhǔn)則的計算結(jié)果的差值隨內(nèi)摩擦角的增大而逐漸增大。由圖8可知,巷道塑性區(qū)寬度隨原始地層壓力的增大而增大。

        綜上,采用不同的屈服準(zhǔn)則,計算所得巷道塑性區(qū)的寬度存在差異。三剪能量屈服準(zhǔn)則比MC準(zhǔn)則和DP3準(zhǔn)則的計算結(jié)果偏小,說明其計算結(jié)果相對而言比較保守。

        4 結(jié)論

        (1)在考慮中間主應(yīng)力和應(yīng)力平衡的基礎(chǔ)上,基于三剪能量屈服準(zhǔn)則,推導(dǎo)出了一種新的矩形巷道塑性區(qū)寬度的計算公式。

        (2)開采寬度和巖體的力學(xué)參數(shù)對巷道塑性區(qū)寬度的影響不同,其中塑性區(qū)范圍隨開采寬度和原始地層壓力的增加而增大,隨巖體的粘聚力、內(nèi)摩擦角的增加而減小。

        (3)不同的屈服準(zhǔn)則對矩形巷道塑性區(qū)寬度計算具有不同的敏感性。通過分析可知,三剪能量屈服準(zhǔn)則與MC準(zhǔn)則、DP3準(zhǔn)則的計算結(jié)果相近,但是DP3準(zhǔn)則解>MC準(zhǔn)則解>三剪能量屈服準(zhǔn)則解。因此,在矩形巷道塑性區(qū)寬度計算時選取合適的屈服準(zhǔn)則至關(guān)重要。

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