張玉成 董淑棉 劉仰鵬

（北京市熱力工程設(shè)計有限責(zé)任公司 100027）

引言

隨著我國城市化進(jìn)程的加快，北京市的集中供熱事業(yè)得到了長足的發(fā)展，熱力隧道總長度已超過百公里。目前，北京市的熱力隧道主要采用淺埋暗挖法施工。淺埋暗挖法對道路交通、城市居民的出行影響等方面較明挖法具有很大的優(yōu)越性，但仍存在著一定的缺陷。例如，在地下水豐富的區(qū)域需進(jìn)行降水才能施工，不但會破壞地下水的環(huán)境，且降水效果也很難保證；而對于地表沉降要求嚴(yán)格以及城市地質(zhì)環(huán)境較差的區(qū)域，淺埋暗挖施工中常常需要采取很多其他的輔助措施［1，2］。這些缺陷都很大程度地影響了施工進(jìn)度，提高了工程造價。

與淺埋暗挖法相比，盾構(gòu)法在城市地下工程中表現(xiàn)出了很大的優(yōu)越性。其優(yōu)越性表現(xiàn)在：盾構(gòu)法比較適合在地下水豐富、地層環(huán)境較差的區(qū)域進(jìn)行施工，尤其是在類似于北京這種第四紀(jì)洪沖積粘土地層中推進(jìn)，并且不需要降水；施工速度快；機械化程度高，且施工安全，管片由工廠制作，現(xiàn)場機械化精密安裝，質(zhì)量可以得到嚴(yán)格控制；對環(huán)境的影響優(yōu)于淺埋暗挖法，可以通過盾構(gòu)機與土層土壓力的平衡來嚴(yán)格控制地層沉降［3，4］。

目前，盾構(gòu)法在國內(nèi)、國外的地鐵以及市政管道工程中得到了大量的應(yīng)用，盾構(gòu)本身的技術(shù)已經(jīng)相當(dāng)成熟，但在熱力領(lǐng)域只有丹麥?zhǔn)锥几绫竟枚軜?gòu)法修建了1條內(nèi)徑4.2m、外徑4.8m、長3.9km的盾構(gòu)隧道，其埋深最深處35m，2009年已經(jīng)完工［5］。

北京市重點工程——東北熱電中心配套熱網(wǎng)北線工程（東壩中路—金榆路）采用了盾構(gòu)技術(shù)，是國內(nèi)首條熱力領(lǐng)域內(nèi)的盾構(gòu)隧道。工程為盾構(gòu)技術(shù)在熱力領(lǐng)域的發(fā)展提供了契機，也帶來諸多技術(shù)難題。鑒于國內(nèi)尚無類似的工程，缺乏與熱力隧道相關(guān)的盾構(gòu)修建資料，同時，熱力盾構(gòu)隧道存在著自身的特點，包括環(huán)境溫度高，特殊節(jié)點處（固定支架、導(dǎo)向支架和滑動支墩）存在著較大的內(nèi)荷載等問題。因此，需要借鑒地鐵、電力等其他領(lǐng)域的盾構(gòu)設(shè)計理論以及熱力暗挖隧道的設(shè)計方法，綜合地提出一套適用于熱力盾構(gòu)隧道的設(shè)計方法以及有針對性的構(gòu)造措施。

1 設(shè)計概述

1.1 工程概況

東北熱電中心配套熱網(wǎng)北線工程（東壩中路—金榆路），管線全長6.2km，其中：東壩中路至首都機場第二高速3.4km，首都機場第二通道至金榆路2.8km，熱力管徑為DN1400。管線方向為東西走向，經(jīng)東壩中路、駒子房路、管莊路、首都機場第二高速、東高路，至金榆路（壩河?xùn)|岸）。盾構(gòu)始發(fā)井位于機場二高速東側(cè)綠化地內(nèi)，西側(cè)接收井位于東壩中路東側(cè)（東五環(huán)市場），東側(cè)接收井位于壩河與金榆路之間的綠化地內(nèi)，其間共設(shè)置16座檢查室，管線平面布置見圖1。本工程全線隧道覆土厚7.5m～11.2m。

圖1 工程平面布置示意Fig.1 Engineering plan

1.2 斷面尺寸

盾構(gòu)隧道的基本結(jié)構(gòu)參數(shù)為：C50鋼筋混凝土，襯砌外徑6000mm，內(nèi)徑5400mm，襯砌環(huán)寬度1200mm，厚度300mm。襯砌環(huán)由3塊標(biāo)準(zhǔn)管片（A型）、2塊鄰接管片（B1、B2型），1塊封頂管片（C型）組成，均采用鋼筋混凝土制作?？v、環(huán)向螺栓均采用M24高強螺栓，環(huán)與環(huán)之間設(shè)16個縱向連接螺栓，沿圓周均勻布置。同一環(huán)中相鄰兩塊管片間環(huán)向連接設(shè)2個螺栓，每環(huán)共設(shè)12個環(huán)向螺栓。螺栓中心線距管片內(nèi)側(cè)邊緣120mm。

隧道內(nèi)設(shè)有供、回兩根DN1400熱力管道。全線共設(shè)固定支架18組，導(dǎo)向支架102組。單根管道固定支架軸向推力最大為2PZ=720kN（PZ為支架一端作用于管環(huán)上的縱向作用力），導(dǎo)向支架側(cè)向推力為2PX=220kN（PX為為支架一端作用于管環(huán)上的側(cè)向作用力）。設(shè)有滑動支墩、固定、導(dǎo)向支架的隧道斷面結(jié)構(gòu)見圖2。

圖2 盾構(gòu)隧道斷面Fig.2 Section of shield tunnel

2 熱力盾構(gòu)管片設(shè)計概述

2.1 盾構(gòu)管片計算理論

1.管片平面內(nèi)受力計算和分析

平面內(nèi)隧道管片的內(nèi)力計算可采用修正慣用法和梁-彈簧元法。

修正慣用法：將由n塊管片構(gòu)成的圓形隧道襯砌結(jié)構(gòu)看作剛度均一的勻質(zhì)圓環(huán)體，考慮管片接頭的存在，在管片剛度的基礎(chǔ)上乘以一個剛度折減系數(shù)η，以此作為整環(huán)的剛度。在荷載和地層抗力的共同作用下得到該圓環(huán)上的內(nèi)力分布?？紤]錯縫拼裝，在共同變形下管片的彎矩相對于接頭來說要有所提高，因此，將上述勻質(zhì)環(huán)的彎矩乘以一個彎矩提高系數(shù)（1+ξ），作為管片上各截面的彎矩，而接頭上的彎矩要乘以彎矩降低系數(shù)（1-ξ），從而得到修正后的彎矩分布，ξ為彎矩分配系數(shù)，根據(jù)工程經(jīng)驗ξ取0.3。

梁-彈簧元法：把組成隧道襯砌圓環(huán)的每塊管片劃分成長度不等的直梁單元，當(dāng)單元劃分得足夠小時，就可以有效地模擬圓環(huán)形管片；管片與管片之間的螺栓連接采用彈簧元模擬，彈簧元具有軸向、切向和轉(zhuǎn)動剛度，可分別模擬接頭的抗拉壓、抗剪和抗彎作用；將荷載作用在直梁-彈簧結(jié)構(gòu)體上，同時考慮地層抗力的作用，進(jìn)而求得襯砌管片的內(nèi)力。土的彈性抗力用彈簧單元模擬，全周添加。由于彈性抗力不能為拉力，因此將試算受拉的彈簧刪除后再進(jìn)行計算。

2.管片平面外受力計算和分析

熱力管道升（降）溫、升（降）壓和運行中產(chǎn)生的水平軸向力（簡稱固定推力）和垂直水平軸向的水平側(cè)向力（簡稱導(dǎo)向推力）需通過型鋼支架（即固定支架和導(dǎo)向支架）進(jìn)行約束，固定支架和導(dǎo)向支架兩端固定在隧道結(jié)構(gòu)上，因而，固定推力和導(dǎo)向推力最終傳遞到隧道管片上。

（1）固定支架推力

盾構(gòu)隧道按平面應(yīng)變力學(xué)模型計算，而固定推力沿隧道軸向，對平面內(nèi)的隧道配筋也就是環(huán)向配筋影響不大，根據(jù)多年來暗挖法隧道的設(shè)計經(jīng)驗，需驗算隧道整體在推力作用下的抗滑移。實際驗算時，固定支架推力由盾構(gòu)隧道與周邊土體之間的摩阻力來平衡。考慮到固定支架作用范圍是連接成整體的三環(huán)管片，由此產(chǎn)生摩阻力的隧道長度取3.6m。摩阻力按式（1）計算：

式中：PV、PV1、Ph、Ph1分別為隧道上部、底部、左右兩側(cè)的土壓應(yīng)力；μ為隧道與土體間的摩擦系數(shù)；D為隧道外徑；L為隧道長度。

（2）導(dǎo)向支架推力

導(dǎo)向支架推力以水平集中力的形式作用在隧道內(nèi)壁，需要驗算的是導(dǎo)向支架位置處隧道在推力作用下的側(cè)向抗滑移。由于導(dǎo)向支架作用力方向水平垂直于隧道軸向，當(dāng)推力作用時，完全由管片背后的土體來平衡，因此需計算此位置處的被動土壓力（長度范圍取1環(huán)）。管片處被動土壓力按式（2）計算：

式中：h為隧道高度；h1為計算覆土厚度（可取1倍洞徑）；h2為覆土頂面距隧道底的距離；φ為土體內(nèi)摩擦角。

2.2 隧道荷載

地鐵、電力等其他市政工程，隧道荷載作用有土壓力、水壓力、結(jié)構(gòu)自重、地面超載、偶然荷載（地震、人防）等，與之不同的是，熱力盾構(gòu)隧道不考慮人防荷載，但需考慮溫度變化對結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響，熱力盾構(gòu)隧道內(nèi)環(huán)境溫度隨著管道的升降溫而變化，變化幅度不小于40℃。同時增加滑動支墩、固定支架、導(dǎo)向支架等位置處的集中荷載，按供、回水管道支架分別作用在不同管環(huán)上的工況進(jìn)行設(shè)計計算。具體荷載形式見圖3。

圖3 盾構(gòu)隧道斷面荷載Fig.3 Load of different section of shield tunnel

暗挖隧道設(shè)計計算時，內(nèi)環(huán)境溫度對于結(jié)構(gòu)的影響，采用《城鎮(zhèn)供熱管網(wǎng)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（CJJ 105-2005）［6］中的“材料參數(shù)折減”的方法。由于盾構(gòu)熱力隧道與暗挖法熱力隧道的使用條件一樣，此次盾構(gòu)隧道仍采用此種方法。《城鎮(zhèn)供熱管網(wǎng)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中規(guī)定，當(dāng)受熱溫度超過20℃時，管溝及檢查室結(jié)構(gòu)混凝土的強度值及彈性模量值應(yīng)予以折減，不同溫度作用下的折減系數(shù)應(yīng)按表1、表2的規(guī)定確定。

表1 混凝土在溫度作用下強度折減系數(shù)Tab.1 Strength reduction coefficient of concrete in different temperatures

2.3 有限元內(nèi)力計算和分析

1.模型建立

針對標(biāo)準(zhǔn)環(huán)與滑動支墩環(huán)采用有限元通用計算軟件SAP84（版本6.5）建立模型。模型為荷載-結(jié)構(gòu)模型，模型由梁單元（管環(huán)）與彈簧單元（地層荷載作用）組成。

表2 混凝土和鋼材在溫度作用下材料參數(shù)Tab.2 Material parameters of concrete and steel in different temperatures

2.參數(shù)確定

本工程設(shè)計時按運行管理部門多年來測量和統(tǒng)計的隧道內(nèi)最高工作溫度60℃考慮，折減后的混凝土軸心抗壓強度為27.54N/mm，軸心抗拉強度為2.112N/mm，彈性模量為2.9325×104N/mm。

3.荷載的確定

地層彈簧徑向剛度取45 MPa/m。與地鐵隧道承受列車均布活荷載（平均到每環(huán)上為19.2kN）不同，熱力管道工藝要求每隔12m設(shè)置一個預(yù)制鋼筋混凝土滑動支墩，作用在單環(huán)管片上的單個滑動支墩處集中力為327kN，是地鐵隧道內(nèi)荷載的17倍，內(nèi)荷載對結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響不容忽視。

4.模擬結(jié)果分析

標(biāo)準(zhǔn)環(huán)與滑動支墩環(huán)內(nèi)力計算結(jié)果見表3。從表中可以看出，在外荷載不變的條件下，標(biāo)準(zhǔn)環(huán)段和設(shè)有滑動支墩管環(huán)段的結(jié)構(gòu)內(nèi)力變化情況如下：①彎矩：最大正彎矩均發(fā)生在隧道頂部，滑動支墩管環(huán)段比標(biāo)準(zhǔn)管環(huán)段增大了11.6kN·m。最大負(fù)彎矩標(biāo)準(zhǔn)環(huán)段發(fā)生在側(cè)墻中心位置，滑動支墩環(huán)發(fā)生在隧道底拱，彎矩加大了62.2kN·m，比標(biāo)準(zhǔn)環(huán)段彎矩加大了43.3%；②軸力：隧道管環(huán)均受軸壓，數(shù)值沒有太大的變化，最大軸力值增加了16kN，最小軸力值減小了17.9kN；變化量不超過2.44%；③剪力：標(biāo)準(zhǔn)環(huán)段和設(shè)有滑動支墩管環(huán)段最大和最小剪力值位置均未發(fā)生變化，力值均有所增加，最大剪力值增加了17.3kN，比標(biāo)準(zhǔn)環(huán)段加大了12.9%，最小剪力值增加了11.3kN，比標(biāo)準(zhǔn)環(huán)段加大了4.33%。實際配筋時裂縫起控制作用，對滑動支墩管環(huán)的配筋應(yīng)給予充分重視。

表3 不同工況情況下管環(huán)內(nèi)力計算結(jié)果Tab.3 Internal force of lining in different working conditions

2.4 管片受縱向及側(cè)向推力的計算及分析

1.管片受固定支架推力驗算

本工程中固定支架最大推力位于26#點與盾構(gòu)始發(fā)井之間，數(shù)值為2PZ=720kN，每組固定支架分布在3環(huán)，隧道計算段長度為3.6m，外徑為6m，摩擦系數(shù)取0.4，周圍土壓應(yīng)力之和為1248kN/m2，帶入式（1），得到摩阻力值F=8464kN，大于最大推力，滿足設(shè)計要求。

2.管片受導(dǎo)向支架推力驗算

導(dǎo)向支架推力最大值為2PX=220kN，導(dǎo)向支架推力以水平集中力的形式作用在隧道內(nèi)壁，導(dǎo)向支架推力相當(dāng)于滑動支墩處力值的2/3，因此管片配筋可按滑動支墩處管環(huán)的配筋方式處理。只需驗算導(dǎo)向支架位置處隧道在推力作用下的側(cè)向抗滑移。

隧道計算段長度取單環(huán)1.2m，高度為6m，計算覆土h1取一倍洞徑6m，覆土頂面距隧道底的距離h2取12m，土體內(nèi)摩擦角為35°，帶入公式（2），得到被動土壓力值EP=4304kN，大于導(dǎo)向支架推力值，滿足設(shè)計要求。

2.5 設(shè)計構(gòu)造及技術(shù)要求

為使盾構(gòu)隧道更好地適用于熱力管道的鋪設(shè)、安裝和運行，設(shè)計時采取了如下一系列的構(gòu)造措施：

（1）集中荷載擴散措施：在隧道底部沿隧道軸向澆筑C25鋼筋混凝土，最厚位置處1.2m，在混凝土內(nèi)設(shè)置構(gòu)造鋼筋，既增加隧洞的剛度，又起到分散荷載的作用；熱力供回水管道的滑動支墩、固定支架和導(dǎo)向支架均錯開布置，分別置于不同的管環(huán)上，最大程度地避免單環(huán)管片上的作用力過于集中，影響其安全。

（2）設(shè)有固定支架和導(dǎo)向支架的管片采用設(shè)置鋼內(nèi)襯的方法來固定支架型鋼立柱。固定支架位置處前后共有3環(huán)管片、導(dǎo)向支架位置處前后共有2環(huán)管片設(shè)置鋼內(nèi)襯，管環(huán)之間的環(huán)向縫、管片之間的縱向縫均設(shè)置16mm厚的等長弧面鋼板帶，將設(shè)置鋼內(nèi)襯的管環(huán)連接成整體。

（3）為避免在隧道轉(zhuǎn)彎段，由于熱力管道摩擦力而產(chǎn)生過大的軸向推力和側(cè)向推力，設(shè)計時管道滑靴和滑動支墩頂面板均采用了特制的聚氯乙烯材料，將管道與支墩之間的摩擦系數(shù)由原來的0.3降低到了0.1，管道推力也相應(yīng)下降。

（4）鑒于熱力盾構(gòu)隧道內(nèi)荷載較大，隧道的內(nèi)力計算是建立在周邊圍巖密實、圍巖對管片的彈性約束前提下，設(shè)計時特別對盾構(gòu)推進(jìn)過程中的盾尾同步注漿和隧道的二次回填注漿提出了嚴(yán)格要求，適時進(jìn)行雷達(dá)檢測，尤其是檢查室兩側(cè)的馬頭門位置嚴(yán)禁隧道背后有空洞或不密實的情況。

3 現(xiàn)場原位測試結(jié)果及技術(shù)分析

熱力盾構(gòu)隧道是處在溫度高、濕度大以及管道推力大的工作環(huán)境中，設(shè)有固定支架、導(dǎo)向支架、滑動支墩的管環(huán)承受偏心的豎向和水平方向的作用力，管環(huán)需要和固定支架、導(dǎo)向支架立柱合理連接，設(shè)計時混凝土結(jié)構(gòu)配筋、構(gòu)造等均有特殊要求。

3.1 現(xiàn)場原位測試結(jié)果及分析

為進(jìn)一步驗證熱力盾構(gòu)結(jié)構(gòu)設(shè)計理論，在施工現(xiàn)場選取了34環(huán)管環(huán)（包括標(biāo)準(zhǔn)環(huán)、滑動支墩環(huán)、固定支架環(huán)、導(dǎo)向支架環(huán)等）進(jìn)行原位測試，埋設(shè)了260個混凝土應(yīng)變片、130個鋼筋應(yīng)力計、20處測縫計。主要測試項目包括：①軸向推力對管片軸向內(nèi)力分布規(guī)律影響分析；②水平推力對管片內(nèi)力分布規(guī)律影響分析；③豎向集中荷載對管片內(nèi)力分布規(guī)律影響分析。數(shù)據(jù)采集是從拼裝完成開始，經(jīng)歷一個供熱期。表4為標(biāo)準(zhǔn)環(huán)、滑動支墩環(huán)、固定支架環(huán)、導(dǎo)向支架環(huán)不同位置處的應(yīng)力監(jiān)測結(jié)果。

從表4中可以看出，隧道實際運營過程中，標(biāo)準(zhǔn)環(huán)段、設(shè)有滑動支墩管環(huán)、固定支架管環(huán)以及導(dǎo)向支架管環(huán)的結(jié)構(gòu)內(nèi)力變化情況為：標(biāo)準(zhǔn)環(huán)最大拉應(yīng)力值為6.12MPa，位于拱頂內(nèi)側(cè)；滑動支墩管環(huán)段受到支墩集中力的作用，最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在拱底內(nèi)側(cè)，最大拉應(yīng)力值為7.42MPa，比標(biāo)準(zhǔn)環(huán)同位置應(yīng)力加大了63.8%；導(dǎo)向支架管環(huán)由于受到側(cè)向集中推力作用，拱底和拱腰處拉應(yīng)力均有所增大，拱腰外側(cè)拉應(yīng)力值為6.51MPa，比標(biāo)準(zhǔn)環(huán)同位置應(yīng)力加大了56.1%，拱底內(nèi)側(cè)拉應(yīng)力值為7.15MPa，比標(biāo)準(zhǔn)環(huán)同位置應(yīng)力加大了62.2%。說明這些節(jié)點處的內(nèi)荷載對管片有著顯著的影響。

表4 不同工況下管片拉應(yīng)力監(jiān)測結(jié)果Tab.4 Monitoring results of tensile stress of lining in different working conditions

3.2 設(shè)計內(nèi)力計算結(jié)果與現(xiàn)場原位測試結(jié)果對比分析

結(jié)構(gòu)混凝土內(nèi)應(yīng)力計算通常采用公式（3）［7］：

式中：σ為應(yīng)力；M為彎矩；W為截面抵抗矩；N為軸力；A為截面面積。

對于本工程中管片，W為0.015m3，A為0.3m2，N與M由表3中得到管環(huán)的內(nèi)力確定，帶入公式（3）計算，得到的設(shè)計內(nèi)力計算結(jié)果與現(xiàn)場原位測試得到的結(jié)果進(jìn)行比較，見表5。

表5 設(shè)計計算值與監(jiān)測結(jié)果對比Tab.5 Comparison of design calculation values and monitoring results

從結(jié)果可以得出以下結(jié)論：①理論計算管環(huán)出現(xiàn)拉應(yīng)力區(qū)的位置與監(jiān)測環(huán)結(jié)果是一致的；出現(xiàn)最大拉應(yīng)力區(qū)的位置也是一致的。標(biāo)準(zhǔn)管環(huán)和固定支架管環(huán)的最大拉應(yīng)力位置出現(xiàn)在拱部；滑動支墩管環(huán)和導(dǎo)向支架環(huán)最大拉應(yīng)力位置出現(xiàn)在底拱；②經(jīng)對比，各點位置處的拉應(yīng)力、實際監(jiān)測值均小于理論計算值，幅度為13% ～32%；③導(dǎo)向支架拱腰處受側(cè)向水平集中力作用，但小于滑動支墩管環(huán)底拱處受到的集中荷載作用力，從表中可以看出，導(dǎo)向支架管環(huán)拱腰處拉應(yīng)力小于滑動支墩管環(huán)底拱拉應(yīng)力，所以滑動支墩管環(huán)拱腰處鋼筋配置與滑動支墩管環(huán)底拱配筋方式一致的設(shè)計是安全合理的；④從監(jiān)測結(jié)果中還可以看出固定支架管環(huán)應(yīng)力與標(biāo)準(zhǔn)環(huán)相差較小，其主要傳遞隧道軸向應(yīng)力，因而在配筋時要考慮其軸向應(yīng)力的變化。

4 應(yīng)用效果

本工程于2014年底完工，2015年10月中旬試運行，11月底正式投入運行（見圖4），至目前所有供暖季都運行平穩(wěn)。從現(xiàn)場監(jiān)測情況看，盾構(gòu)管片結(jié)構(gòu)強度滿足運輸、吊裝、推進(jìn)施工和工程運行的要求，在熱力管網(wǎng)運行過程中管環(huán)軸向和側(cè)向變形完全控制在設(shè)計允許的范圍內(nèi)，固定支架、導(dǎo)向支架、滑動支墩狀態(tài)均良好。工程實踐表明，通過合理的理論計算和適當(dāng)?shù)臉?gòu)造設(shè)計，可有效地解決盾構(gòu)隧道內(nèi)固定支架、導(dǎo)向支架大推力和滑動支墩集中荷載大的問題，為盾構(gòu)技術(shù)在熱力行業(yè)內(nèi)的推廣應(yīng)用打下了堅實的基礎(chǔ)。

圖4 熱力盾構(gòu)隧道Fig.4 Thermal shield tunnel

5 結(jié)論

以東北熱電中心配套熱網(wǎng)北線工程熱力盾構(gòu)隧道為背景，在設(shè)計過程中借鑒地鐵、電力等盾構(gòu)隧道設(shè)計經(jīng)驗，針對熱力工程特點，采用理論公式與有限元理論，提出了適用于熱力盾構(gòu)隧道的結(jié)構(gòu)設(shè)計方法，通過與實測數(shù)據(jù)對比分析得到以下結(jié)論：

（1）相對于標(biāo)準(zhǔn)環(huán)，滑動支墩以及固定、導(dǎo)向支架處的管環(huán)受到較大的內(nèi)荷載，因此測得的內(nèi)力值較大，且存在不對稱。

（2）可采用摩阻力公式與被動土壓公式來對受作用的管環(huán)進(jìn)行抗管道縱向以及水平推力的驗算，經(jīng)核算本工程固定支架與導(dǎo)向支架處的設(shè)計均滿足要求。

（3）提出的熱力盾構(gòu)管片計算理論得到的設(shè)計值與監(jiān)測結(jié)果應(yīng)力分布規(guī)律一致，且數(shù)值誤差幅度為13%～32%，較為接近。

（4）從監(jiān)測的結(jié)果可知，管環(huán)受到的應(yīng)力比設(shè)計值偏小，且均在規(guī)范允許的應(yīng)力范圍內(nèi)，說明采取的一系列構(gòu)造措施起到了很好的作用。