劉言理

(中國(guó)石油大港油田分公司石油工程研究院，天津 300280)

海上油田由于井位有限，為獲得較高產(chǎn)量多采用水平井或大斜度井開(kāi)發(fā)，井身結(jié)構(gòu)復(fù)雜。大港灘海油田埕海一區(qū)主力含油層系為沙河街組和館陶組，出砂較為嚴(yán)重，均采用懸掛篩管或礫石充填完井。目前近30%的油井篩管防砂失效，需要進(jìn)行篩管打撈作業(yè)，然后進(jìn)行二次防砂完井。在篩管打撈過(guò)程中出現(xiàn)了篩套環(huán)空被充填礫石和地層砂堵住，導(dǎo)致篩管無(wú)法拔出的情況，常規(guī)的直井套銑打撈工藝在水平井中由于套銑筒長(zhǎng)度過(guò)長(zhǎng)而無(wú)法使用。因此急需研制一套水平井篩管解卡工具，實(shí)現(xiàn)水平井失效長(zhǎng)篩管的快速打撈。沙磊等人[1-2]研究了井下液力提拉解卡打撈技術(shù)，通過(guò)液壓錨定裝置和液壓拉拔裝置提高有效解卡力；李貴川等人[3-9]研究了防砂管柱水力內(nèi)切割等技術(shù)，采用水力與機(jī)械聯(lián)合控制的方式對(duì)失效篩管進(jìn)行切割，然后分多次打撈。但上述方法都無(wú)法實(shí)現(xiàn)對(duì)水平井較長(zhǎng)篩管任意位置的分段解卡，無(wú)法將篩套環(huán)空中的砂清除干凈，致使篩管在打撈過(guò)程中仍存在較高的砂卡風(fēng)險(xiǎn)；且上述打撈工具結(jié)構(gòu)復(fù)雜，加工成本高。為此，筆者研制了導(dǎo)流式小直徑噴射裝置和一體式多級(jí)封隔沖砂裝置，并與小直徑?jīng)_管、φ73.0 mm油管、專用吊卡等配合使用，形成了水平井篩管分段噴射解卡工藝，實(shí)現(xiàn)了水平井失效篩管的快速解卡打撈。

1 篩管分段噴射解卡工具的研制

1.1 導(dǎo)流式小直徑噴射裝置

水平井完井篩管長(zhǎng)度均在20.00 m以上，為建立有效的篩套環(huán)空砂清洗通道，篩管每隔5.00 m進(jìn)行噴砂射孔。利用導(dǎo)流式小直徑噴射裝置在篩管壁上噴射出孔眼，通過(guò)孔眼將篩套環(huán)空中的砂清洗出來(lái)。

導(dǎo)流式小直徑噴射裝置主要由上接頭、紫銅密封圈、厭氧鎖固脂、橡膠密封圈、噴嘴、硬質(zhì)合金涂層、本體、導(dǎo)流棒和導(dǎo)向頭組成(見(jiàn)圖1)。其中上接頭與本體采用螺紋連接，上接頭螺紋端部安置橡膠密封圈實(shí)現(xiàn)一級(jí)密封，在螺紋上涂抹厭氧鎖固脂實(shí)現(xiàn)二級(jí)密封和防轉(zhuǎn)動(dòng)的功能，在上接頭外部臺(tái)階處安置紫銅密封圈實(shí)現(xiàn)三級(jí)密封。噴嘴采用硬質(zhì)合金耐磨材質(zhì)制作，與本體通過(guò)螺紋連接，噴嘴螺紋末端安置有橡膠密封圈，實(shí)現(xiàn)與本體之間的密封。噴嘴液流腔采用組合錐結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(如圖2所示)，一級(jí)錐角設(shè)計(jì)為25°，二級(jí)錐角設(shè)計(jì)為13°，以實(shí)現(xiàn)磨料粒子充分加速，同時(shí)延長(zhǎng)噴嘴壽命[10]。噴射裝置內(nèi)腔設(shè)計(jì)有導(dǎo)流棒，導(dǎo)流棒頂部采用90°圓錐設(shè)計(jì)，引導(dǎo)液體流向噴嘴，圓錐表面涂有硬質(zhì)合金涂層，以降低磨損。導(dǎo)流棒與本體采用螺紋連接。該噴射裝置的總長(zhǎng)度為360.0 mm，外徑為56.0 mm，內(nèi)徑為24.0 mm;噴嘴內(nèi)徑為5.0 mm。

圖1 導(dǎo)流式小直徑噴射裝置Fig.1 The diversion type small diameter jetting device

圖2 噴嘴結(jié)構(gòu)Fig.2 The nozzle structure

1.2 一體式多級(jí)封隔沖砂裝置

在對(duì)篩管進(jìn)行定點(diǎn)噴砂射孔后，進(jìn)行分段沖砂作業(yè)，分段沖砂需要將相鄰噴射孔眼封隔，因此設(shè)計(jì)了一體式多級(jí)封隔沖砂裝置，通過(guò)四級(jí)封隔皮碗實(shí)現(xiàn)封隔。

一體式多級(jí)封隔沖砂裝置主要由上接頭、中心管、一級(jí)封隔皮碗、二級(jí)封隔皮碗、三級(jí)封隔皮碗、四級(jí)封隔皮碗、頂絲和導(dǎo)向頭組成(見(jiàn)圖3)，內(nèi)腔為全通徑。其中,上接頭與中心管為一體件，以充分保證機(jī)械強(qiáng)度，中心管外部加工有4段螺紋，4級(jí)封隔皮碗通過(guò)螺紋依次連接在中心管上。中心管相鄰螺紋段之間為縮頸結(jié)構(gòu)，封隔皮碗被壓縮后緊貼縮頸，與上接頭、導(dǎo)向頭保持外徑一致。同時(shí)設(shè)計(jì)了頂絲，以防止產(chǎn)生零件之間的相互轉(zhuǎn)動(dòng)。該沖砂裝置的總長(zhǎng)度為740.0 mm，皮碗最大外徑為66.0 mm，剛體外徑為56.0 mm，內(nèi)通徑為24.0 mm。

圖3 一體式多級(jí)封隔沖砂裝置Fig.3 Integrated multi-stage sealing sand-washing device

單個(gè)封隔皮碗結(jié)構(gòu)[11]主要由皮碗本體、上頂絲、上鎖環(huán)、硫化金屬環(huán)、下鎖環(huán)和下頂絲組成(見(jiàn)圖4)。其中，上鎖環(huán)、硫化金屬環(huán)及下鎖環(huán)均通過(guò)螺紋與中心管連接，硫化金屬環(huán)外表面加工有凹槽，通過(guò)硫化與皮碗本體成為一體。上鎖環(huán)與下鎖環(huán)將硫化金屬環(huán)擠壓在中間防止硫化金屬環(huán)松動(dòng)，同時(shí)設(shè)計(jì)了上頂絲和下頂絲使封隔皮碗結(jié)構(gòu)成為一個(gè)不會(huì)發(fā)生松動(dòng)和轉(zhuǎn)動(dòng)的整體。皮碗采用雙級(jí)錐度組合，以提高入井順暢程度，降低皮碗入井過(guò)程中的磨損。

圖4 封隔皮碗結(jié)構(gòu)Fig.4 The packer cup structure

2 工藝管柱結(jié)構(gòu)

水平井篩管分段噴射解卡工具主要包括2套管柱結(jié)構(gòu)，分別是小直徑噴砂射孔管柱和一體式多級(jí)封隔沖砂管柱。

2.1 小直徑噴砂射孔管柱結(jié)構(gòu)

原井筒結(jié)構(gòu)最外側(cè)為油層套管，懸掛器坐掛在油層套管上，底部懸掛擋砂篩管，篩管與套管環(huán)空之間充填擋砂礫石，形成礫石充填層，實(shí)現(xiàn)以砂防砂。

小直徑噴砂射孔管柱主要包括噴射裝置、變扣接頭、小直徑?jīng)_管和油管，如圖5所示。其中，小直徑?jīng)_管外徑為56.0 mm，以確?？梢赃M(jìn)入φ73.0 mm篩管(內(nèi)徑為62.0 mm)內(nèi)腔。小直徑?jīng)_管總長(zhǎng)度要大于失效篩管總長(zhǎng)度，以便于噴射裝置進(jìn)入篩管內(nèi)腔實(shí)現(xiàn)任意位置的噴砂射孔。同時(shí)，相鄰兩噴射孔眼距離要大于一體式多級(jí)封隔沖砂裝置總長(zhǎng)度，以實(shí)現(xiàn)有效封隔。噴砂射孔作業(yè)從下到上依次進(jìn)行。

圖5 小直徑噴砂射孔管柱Fig.5 The small diameter sandblasting perforating string

2.2 一體式多級(jí)封隔沖砂管柱結(jié)構(gòu)

一體式多級(jí)封隔沖砂管柱主要包括沖砂裝置、變扣接頭、小直徑?jīng)_管和油管，如圖6所示。其中，沖砂裝置剛體外徑最大為56.0 mm，以確?？梢赃M(jìn)入篩管內(nèi)腔，皮碗最大外徑為66.0 mm，皮碗進(jìn)入篩管內(nèi)腔后與篩管內(nèi)壁過(guò)盈緊貼實(shí)現(xiàn)封隔。沖砂流體流動(dòng)方向如圖6中紅色箭頭所示，分段沖砂從上往下依次進(jìn)行。

圖6 一體式多級(jí)封隔沖砂管柱Fig.6 The integrated multi-stage sealing and sand-washing string

3 工作原理與技術(shù)特點(diǎn)

3.1 工作原理

將小直徑噴砂射孔管柱下至預(yù)定位置，在失效篩管上進(jìn)行噴砂射孔，射孔結(jié)束后上提管柱進(jìn)行下一位置的噴砂射孔。全部點(diǎn)位噴砂射孔結(jié)束后起出小直徑噴砂射孔管柱，下入一體式多級(jí)封隔沖砂管柱，使封隔皮碗位于相鄰噴射孔眼之間，然后從油套環(huán)空泵入液體反循環(huán)沖砂，沖洗至出口無(wú)砂后下放管柱到下一沖砂段，重復(fù)沖砂過(guò)程。最終將篩管和油層套管之間的砂全部清洗出來(lái)，解除篩管外部砂卡，下一步下?lián)泼驌疲瑢?shí)現(xiàn)水平井失效篩管的快速解卡打撈。

3.2 技術(shù)特點(diǎn)

1) 實(shí)現(xiàn)了小直徑篩管內(nèi)部噴砂射孔。研制的導(dǎo)流式小直徑噴射裝置最大外徑為56.0 mm，可以進(jìn)入φ73.0 mm篩管內(nèi)部，實(shí)現(xiàn)了任意設(shè)計(jì)位置的噴砂射孔作業(yè)，砂漿流動(dòng)方向可控，避免了噴射磨料堆積堵塞。

2) 提高了長(zhǎng)篩管打撈成功率。一體式多級(jí)封隔沖砂裝置下至設(shè)計(jì)位置后通過(guò)在不同位置噴砂射孔建立沖砂通道，將長(zhǎng)篩管外部的砂分段清洗干凈，避免在上提篩管過(guò)程中發(fā)生砂卡，提高了長(zhǎng)篩管的打撈成功率。

3) 降低了打撈力。由于將篩套環(huán)空中的砂清除干凈，在上提篩管過(guò)程中，增加的懸重只是篩管的重量，避免了大修作業(yè)，確保了作業(yè)的經(jīng)濟(jì)、安全。

4 工藝流程

水平井篩管分段噴射解卡的工藝流程為：

1) 施工準(zhǔn)備。向井筒內(nèi)擠入一定量清水，關(guān)井?dāng)U散壓力，使篩套環(huán)空間的砂變得松散。

2) 通井洗井。下入底部帶橄欖形通井規(guī)、試壓球座和泄油器的通井管柱通井至懸掛器頂部，到位后調(diào)整成洗井管柱。大排量反循環(huán)洗井直至進(jìn)出口液體一致，洗井后對(duì)油管試壓。

3) 內(nèi)沖砂。下入底部帶沖管的內(nèi)沖砂管柱沖砂至篩管末端的絲堵位置，將防砂管柱內(nèi)的沉積細(xì)砂沖洗干凈。

4) 噴砂射孔。管柱組合為噴射裝置+φ56.0 mm沖管+變扣接頭+φ73.0 mm外加厚油管至井口。將噴嘴對(duì)準(zhǔn)設(shè)計(jì)位置，接正洗管線，循環(huán)正常后加砂，砂比為5%～8%，同時(shí)計(jì)時(shí)10 min進(jìn)行噴砂射孔，加砂結(jié)束后繼續(xù)正洗頂替至出口無(wú)砂，調(diào)整管柱自下而上依次進(jìn)行噴砂射孔。

5) 內(nèi)沖砂。下入底部帶沖洗頭和φ56.0 mm沖管的內(nèi)沖砂管柱沖至絲堵位置。大排量反循環(huán)洗井，直至出口無(wú)砂。

6) 分段封隔沖砂。管柱結(jié)構(gòu)為封隔沖砂裝置+φ56.0 mm沖管+變扣接頭+φ73.0 mm外加厚油管至井口。進(jìn)行反循環(huán)沖砂作業(yè)，封隔器分別在對(duì)應(yīng)噴砂射孔位置以上2.00 m處，自上而下分段大排量反沖篩管外砂，每個(gè)點(diǎn)要求沖洗至出口無(wú)砂為止。

7) 起出分段封隔沖砂管柱，下入打撈管柱進(jìn)行打撈篩管作業(yè)。

5 室內(nèi)試驗(yàn)與參數(shù)優(yōu)選

國(guó)內(nèi)外許多學(xué)者針對(duì)套管噴砂射孔技術(shù)做過(guò)大量研究，較優(yōu)的噴射參數(shù)為：排量600～800 L/min，砂比6%～8%，磨料粒徑0.4～0.6 mm，施工壓力30～40 MPa，噴嘴尺寸4.0～7.0 mm[12-16]。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況優(yōu)選噴射參數(shù)，在實(shí)現(xiàn)對(duì)篩管高效噴砂射孔的同時(shí)避免對(duì)套管的損傷。現(xiàn)場(chǎng)單臺(tái)泵車最大排量為500 L/min，優(yōu)選排量300～400 L/min；砂比控制在3%～5%；磨料選用常見(jiàn)的石英砂，粒徑0.425～0.850 mm；攜砂液選用清水；現(xiàn)場(chǎng)泵車施工壓力不允許超過(guò)25 MPa，優(yōu)選16～25 MPa；設(shè)計(jì)2個(gè)噴嘴，直徑為5.0 mm。

室內(nèi)試驗(yàn)中，首先單獨(dú)對(duì)篩管進(jìn)行噴砂射孔試驗(yàn)，噴射2 min時(shí)φ73.0 mm篩管被射穿，5 min時(shí)篩管被完全射穿且繼續(xù)噴射后噴射孔眼直徑?jīng)]有變化，最終射孔直徑保持在13.0～18.0 mm。隨后將φ73.0 m篩管放置在φ139.7 mm的短套管中，并將篩套環(huán)空填滿直徑為0.425～0.850 mm的陶粒，第一組試驗(yàn)中用噴射裝置對(duì)篩管進(jìn)行噴砂射孔，連續(xù)噴射5 min后停止噴射。拆除篩管檢驗(yàn)噴射孔徑和對(duì)套管的影響，發(fā)現(xiàn)篩管已射穿，孔徑為11.0～13.0 mm，套管內(nèi)壁沒(méi)有損傷。第二組試驗(yàn)施工參數(shù)與第一組完全一致，連續(xù)噴射10 min，篩管完全射穿，孔徑為14.0～18.0 mm，套管內(nèi)壁沒(méi)有損傷。第三組試驗(yàn)施工參數(shù)與第一組完全一致，連續(xù)噴射15 min，篩管完全射穿，孔徑為14.0～18.0 mm，射孔孔徑?jīng)]有增大，套管內(nèi)壁出現(xiàn)點(diǎn)蝕狀損傷，但對(duì)套管整體強(qiáng)度幾乎沒(méi)有影響，噴嘴表面基本沒(méi)有磨損，保持較好的完整性和可再用性。需要說(shuō)明的是，由于篩管段及噴砂射孔位置對(duì)應(yīng)油層，其套管本身已用射孔槍進(jìn)行了射孔作業(yè)，即使在噴射施工過(guò)程中因?qū)κ┕?shù)控制不精準(zhǔn)而出現(xiàn)了噴傷套管的情況，對(duì)套管本體強(qiáng)度、井筒完整性及后續(xù)防砂施工等均不會(huì)產(chǎn)生影響。

試驗(yàn)結(jié)果表明，最佳篩管噴射參數(shù)為：排量300～400 L/min，砂比3%～5%，磨料粒徑0.425～0.850 mm，施工壓力16～25 MPa，噴射時(shí)間10 min。該套參數(shù)下能夠?qū)崿F(xiàn)篩管高效噴砂射孔，建立有效的大尺寸沖砂通道，同時(shí)可以通過(guò)控制噴射時(shí)間，避免對(duì)套管造成損傷。

6 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

6.1 整體情況

大港灘海油田埕海一區(qū)莊海8斷塊高部位主力層位為沙河街組、館陶組和明化鎮(zhèn)組，地層巖石膠結(jié)疏松，在生產(chǎn)過(guò)程中出砂嚴(yán)重，多采用懸掛篩管完井或礫石充填完井。該區(qū)塊水平井井身結(jié)構(gòu)復(fù)雜，篩管失效后由于外部環(huán)空充滿砂而導(dǎo)致打撈難度極大。水平井篩管分段噴射解卡工藝在該區(qū)塊的4口停產(chǎn)井進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)(結(jié)果見(jiàn)表1)，噴砂射孔后解卡成功率100%，打撈成功率100%，實(shí)現(xiàn)了水平井失效篩管的快速解卡打撈，降低了施工成本，縮短了油井投產(chǎn)時(shí)間。

表1 水平井篩管分段噴射解卡工藝現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果Table 1 Staged jetting screen releasing tool for horizontal wells and field application effect

截至2017年11月底，4口井累計(jì)增油4 914.0 t，增注6 565.0 m3，應(yīng)用效果和經(jīng)濟(jì)效益顯著。下面以莊海1#井為例介紹現(xiàn)場(chǎng)具體試驗(yàn)情況。

6.2 典型井例

莊海8斷塊為疏松砂巖油藏，地層出砂嚴(yán)重，莊海1#井在2014年10月采用“篩管+礫石充填”方式完井，完井篩管管柱結(jié)構(gòu)如圖7所示。該井在投產(chǎn)26個(gè)月后出砂嚴(yán)重、篩管防砂失效，為盡快恢復(fù)產(chǎn)能需打撈原井篩管后進(jìn)行二次防砂完井。首先下入專用撈矛將懸掛器單獨(dú)打撈出井，再用可退式撈矛對(duì)篩管進(jìn)行多次打撈，在修井機(jī)提拉力達(dá)到650 kN的情況下未能將篩管撈出，判斷篩套環(huán)空砂卡嚴(yán)重。分析后決定采用水平井篩管分段噴射解卡工藝解除篩管砂卡，實(shí)現(xiàn)失效篩管的快速有效打撈。

噴射施工前對(duì)篩套之間充滿砂的情況進(jìn)行了確認(rèn)，下入套銑筒，到達(dá)篩管頂部后遇阻，多次活動(dòng)后仍無(wú)進(jìn)尺。

噴砂射孔管柱下至預(yù)定位置后，在井深3 164.00，3 157.00，3 148.00，3 140.00，3 132.00和3 124.00 m的6個(gè)位置自下而上依次進(jìn)行噴砂射孔，噴射過(guò)程中排量為300～400 L/min，砂比為3%～5%，磨料粒徑為0.425～0.850 mm，施工壓力為16～25 MPa，每個(gè)點(diǎn)位噴砂射孔10 min。噴射結(jié)束后下入內(nèi)沖管柱將篩管內(nèi)腔的砂沖洗出來(lái)，然后下入分段封隔沖砂管柱，封隔皮碗分別在對(duì)應(yīng)噴砂射孔位置以上2.00 m處封隔，自上而下分段大排量反沖洗篩管外的砂，在出口處用濾網(wǎng)收集砂，共計(jì)收集0.33 m3砂，與篩套環(huán)空實(shí)際容積匹配，由此可以判斷篩管外的砂已被完全沖洗干凈。同時(shí)再次下入10.00 m套銑筒驗(yàn)證沖砂效果，套銑筒到達(dá)篩管頂部未遇阻，順利將第一根篩管完全套住，證明篩套環(huán)空中的砂確實(shí)已沖洗干凈。

圖7 莊海1#井失效篩管管柱Fig.7 Failed screen string in Well Zhuanghai 1#

下入撈矛打撈失效篩管，管柱原懸重220 kN，順利將管柱提起后管柱懸重穩(wěn)定在250 kN，說(shuō)明整個(gè)篩管串已完全解卡。后測(cè)量起出篩管的噴射孔眼，發(fā)現(xiàn)噴射孔眼直徑在14.0～16.0 mm，說(shuō)明建立了篩套環(huán)空砂的有效流動(dòng)通道，噴砂射孔效果較好。

該井隨后進(jìn)行了二次防砂完井，油井投產(chǎn)后初期日產(chǎn)油15.9 t，日產(chǎn)液49.4 m3，截至2017年11月底已穩(wěn)定生產(chǎn)216 d，共計(jì)增產(chǎn)原油2 218.0 t，經(jīng)濟(jì)效益顯著。

7 結(jié)論與建議

1) 研制的導(dǎo)流式小直徑噴射裝置優(yōu)化了砂漿的流動(dòng)方向，延長(zhǎng)了工具的使用壽命，可順利進(jìn)入φ73.0 mm篩管內(nèi)腔實(shí)現(xiàn)噴射射孔。研制的一體式多級(jí)封隔沖砂裝置整體機(jī)械強(qiáng)度高，皮碗封隔效果可靠，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，組裝方便。

2) 水平井篩管分段噴射解卡工藝噴砂射孔效果和沖砂效果較為理想，可建立有效的沖砂通道并解除篩管外部砂卡，實(shí)現(xiàn)水平井較長(zhǎng)篩管任意位置分段解卡和水平井等復(fù)雜結(jié)構(gòu)井失效篩管的快速打撈。

3) 該技術(shù)在大港灘海油田4口水平井進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，大大降低了作業(yè)成本、縮短了施工周期，經(jīng)濟(jì)效益顯著，有效盤(pán)活了失效水平井，為灘海油田中后期的持續(xù)穩(wěn)產(chǎn)提供了技術(shù)保障。

4) 該技術(shù)在水平井割縫篩管分段解卡中應(yīng)用效果較好，在精密復(fù)合篩管中由于篩網(wǎng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜還不適用，因此建議下一步對(duì)適用于精密復(fù)合篩管分段解卡的配套工具及工藝進(jìn)行攻關(guān)研究。

參考文獻(xiàn)
References

[1] 沙磊.水平井篩管打撈工藝技術(shù)研究[C]//油氣井管柱與管材國(guó)際會(huì)議(2014)，2014年,5月22-23日，陜西西安.

SHA Lei.Process of horizontal well screens salvage technology[C]//International Conference on Oil Country Tubular Goods and Tubular String(2014),May 22-23,2014,Xi’an,Shaanxi.

[2] 王洪波，武春芳.常規(guī)工藝打撈水平井防砂管柱施工探討[J].化學(xué)工程與裝備，2014(11)：94-95.

WANG Hongbo,WU Chunfang.Conventional technology salvaging horizontal well sand control string construction[J].Chemical Engineering & Equipment,2014(11):94-95.

[3] 李貴川，章桂庭，寇聯(lián)星，等.水平井裸眼段防砂管柱水力內(nèi)切割技術(shù)探討[J].石油礦場(chǎng)機(jī)械，2011，40(8)：68-71.

LI Guichuan,ZHANG Guiting,KOU Lianxing,et al.Hydraulic cutting technology of sand control screen in open-hole horizontal well[J].Oil Field Equipment,2011,40(8):68-71.

[4] 呂國(guó)波.打撈橋塞常見(jiàn)問(wèn)題與處理[J].化工設(shè)計(jì)通訊，2017，43(4)：125，154.

LYU Guobo.Common problems and handling of salvage bridge[J].Chemical Engineering Design Communicarion,2017,43(4):125,154.

[5] 楊德鍇.全通徑滑套球座打撈機(jī)構(gòu)關(guān)鍵技術(shù)研究[J].石油鉆探技術(shù)，2017，45(4)：75-80.

YANG Dekai.Key technology on ball seat fishing mechanism of full bore size sleeves[J].Petroleum Drilling Techniques,2017,45(4):75-80.

[6] 韓偉超.蘇里格地區(qū)水平井事故復(fù)雜的預(yù)防處理[D].荊州：長(zhǎng)江大學(xué)，2013.

HAN Weichao.Prevention and treatment of the complicated accidents of horizontal wells in Sulige Area[D].Jingzhou:Yangtze University,2013.

[7] 董慶芳.水平井解卡、打撈工藝[J].西部探礦工程，2011，23(11)：86，91.

DONG Qingfang.Horizontal well stuck-salvage process[J].West-China Exploration Engineering,2011,23(11):86,91.

[8] 王繼強(qiáng)，田啟忠.濾砂管分段切割打撈一體化技術(shù)研究與應(yīng)用[J].長(zhǎng)江大學(xué)學(xué)報(bào)(自科版)，2016，13(35)：57-60.

WANG Jiqiang,TIAN Qizhong.Research and application of integration technology for sectional cutting salvage of sand screening pipe[J].Journal of Yangtze University (Natural Science Edition),2016,13(35):57-60.

[9] 孔令維.水平井管柱增力解卡打撈技術(shù)[J].大慶石油地質(zhì)與開(kāi)發(fā)，2013，32(3)：93-96.

KONG Lingwei.Reinforced stick-freeing and fishing techniques of the string pipe of the horizontal well[J].Petroleum Geology and Oilfield Development in Daqing,2013,32(3):93-96.

[10] 尤明慶.前混合式磨料射流噴嘴內(nèi)流動(dòng)狀態(tài)的理論研究[J].流體機(jī)械，1996，24(12)：17-20.

YOU Mingqing.Theoretical study on the flow state in the former mixed abrasive jet nozzle[J].Fluid Machinery,1996,24(12):17-20.

[11] 張舒雅，張宏澤，劉浩，等.通用耐磨橡膠材料的制備及性能研究[J].彈性體，2017，27(3)：33-37.

ZHANG Shuya,ZHANG Hongze,LIU Hao,et al.Preparation and property of general wear-resistance rubber materials[J].China Elastomerics,2017,27(3):33-37.

[12] 史懷忠，李根生，黃中偉，等.水力噴射壓裂用噴嘴耐沖蝕試驗(yàn)方法研究[J].石油機(jī)械，2016，44(12)：83-86.

SHI Huaizhong,LI Gensheng,HUANG Zhongwei,et al.Study on erosion resistance experimental method for hydra-jet fracturing nozzle[J].China Petroleum Machinery,2016,44(12):83-86.

[13] 楊明川，羅榮梅，黃海，等.用于石油鉆井磨料射流噴嘴的研制[J].真空，2013，50(3)：40-43.

YANG Mingchuan,LUO Rongmei,HUANG Hai,et al.Development of abrasive water jet nozzle for oil drilling[J].Vacuum,2013,50(3):40-43.

[14] 趙艷萍，盧義玉，葛兆龍，等.應(yīng)用于油氣鉆采的磨料水射流噴嘴優(yōu)化設(shè)計(jì)與試驗(yàn)研究[J].流體機(jī)械，2010，38(10)：1-6.

ZHAO Yanping,LU Yiyu,GE Zhaolong,et al.Study on optimal design of abrasive water jet nozzle used in gas mining[J].Fluid Machinery,2010,38(10):1-6.

[15] 葛兆龍，盧義玉，左偉芹，等.水力噴砂射孔噴嘴的數(shù)值模擬及試驗(yàn)研究[J].鄭州大學(xué)學(xué)報(bào)(工學(xué)版)，2011，32(3)：119-123.

GE Zhaolong,LU Yiyu,ZUO Weiqin,et al.Numerical and experimental study for convergent nozzle of hydraulic sand-blasting performation[J].Journal of Zhengzhou University (Engineering Science),2011,32(3):119-123.

[16] 周龍濤，李慧敏，彭夢(mèng)蕓，等.連續(xù)油管噴砂射孔和篩管改流跨隔壓裂組合工藝[J].斷塊油氣田，2017，24(2)：285-288.

ZHOU Longtao,LI Huimin,PENG Mengyun,et al.Application of combination technology of coiled tubing sand jet perforation and variation flow channel straddle fracturing with screen in missing production layer[J].Fault-Block Oil and Gas Field,2017,24(2):285-288.