陳偉平 閆靜 張慶生 張博銘（大慶油田有限責(zé)任公司第二采油廠）

據(jù)統(tǒng)計，薩南油田低產(chǎn)低效抽油機井有1210口，占抽油機井總井?dāng)?shù)的18.5%，平均系統(tǒng)效率僅為13.4%，低于平均水平16個百分點，如何實現(xiàn)低產(chǎn)井高效舉升，對于油田難采儲量有效開發(fā)意義重大。通過對抽油機各系統(tǒng)的能耗狀況分析，從管理的范疇，以系統(tǒng)效率作為管理目標(biāo)使抽油機井的科學(xué)管理達(dá)到更高的境界。通過實施該治理措施可以實現(xiàn)用有限的投入來產(chǎn)出最大的效益。

1 抽油機井系統(tǒng)效率分析

1.1 系統(tǒng)效率理論計算

抽油機井系統(tǒng)的效率分為兩部分[1]，即地面效率和井下效率。以光桿懸繩器為界，懸繩器以上的機械傳動效率和電動機運行效率的乘積為地面效率，懸繩器以下到抽油泵為井下效率，即

式中：η地面為地面效率，%；P光為光桿功率，kW；P入為電動機功率，kW；η井下為井下效率，%；P水為舉升液體所需功率，kW。

1.2 系統(tǒng)效率低效

通過系統(tǒng)效率理論，應(yīng)用系統(tǒng)工程原理，把抽油機井生產(chǎn)系統(tǒng)分成3個管理區(qū)，11個子系統(tǒng)。借鑒抽油機井的理論分析結(jié)果，統(tǒng)計近5年2萬口抽油機井各子系統(tǒng)對系統(tǒng)效率的影響；通過計算得出相應(yīng)系統(tǒng)效率占比，對影響各子系統(tǒng)效率的因素進行分析，給出相應(yīng)對策（表1）。

通過理論計算各個子系統(tǒng)對系統(tǒng)效率影響系數(shù)以及查閱相關(guān)資料，得出配電管理區(qū)對系統(tǒng)能耗影響占比27.5%，主機管理區(qū)對系統(tǒng)能耗占比28.5%，井下運行參數(shù)管理區(qū)對系統(tǒng)能耗占比44%。

其中各個管理區(qū)塊中，對系統(tǒng)效率影響較大的有配電箱、電動機、平衡、泵徑及供排關(guān)系的調(diào)整，合計對系統(tǒng)效率占比92.6%。

2 低效抽油機井原因分析及治理

2.1 配電管理區(qū)分析

配電管理區(qū)中主要節(jié)點是節(jié)能電動機及節(jié)能配電箱。抽油機拖動裝置的設(shè)計是依據(jù)滿足抽油機曲柄旋轉(zhuǎn)扭矩[2]的要求來設(shè)計電動機。

1）均方根扭矩的計算方法。依據(jù)凈扭矩曲線計算其均方根扭矩，即

式中： Te為均方根扭矩，kN·m；N為等分區(qū)間數(shù)；Tni為瞬時扭矩值，kN·m；i為時間，s。

例如：CYJY10-3-37HB的抽油機，其減速箱額定扭矩（曲柄最大均方根扭矩）為37 kN·m。

表1 抽油井能耗管理區(qū)分解及分析

表2 電動機調(diào)整后結(jié)果

2）電動機扭矩的計算方法表示如下：

式中：M為電動機扭矩，N·m；P為電動機功率，kW；nd為電動機名牌轉(zhuǎn)速，r/min。

3）抽油機額定（實際）扭矩折算成所需電動機扭矩的計算方法表示如下：

式中：Md為抽油機額定（實際）扭矩折算成所需電動機扭矩，N·m；d為電動機皮帶輪直徑，mm；D為減速器大輪直徑，mm；k為減速器總傳動比（CYJ10-3-37HB， k=28）； n為抽油機沖速，min-1。

以上公式中只需滿足式（2）大于式（3）即M＞Md，就可保證電動機與抽油機在最佳合理匹配狀態(tài)下運行。

通過與采油隊結(jié)合，選取匹配不合理井24口；通過實施電動機對調(diào)，平均單井系統(tǒng)效率提高1.4個百分點以上。

以2口井為例，從運行情況上看，2口井的消耗功率都有所降低，系統(tǒng)效率有了一定的提高，其平均有功節(jié)電率達(dá)到了15.87%，取得了預(yù)期的效果（表2）。

2.2 抽油機主機管理區(qū)分析

抽油機主機管理區(qū)中影響系統(tǒng)效率較大的是平衡調(diào)整，平衡率[3]直接體現(xiàn)出電動機的工作狀態(tài)。當(dāng)抽油機不平衡時會引起電動機負(fù)荷不均勻，造成功率浪費，降低系統(tǒng)效率。對平衡率在70%～110%之間的4678口抽油機井的電流進行分級并對系統(tǒng)效率進行統(tǒng)計，繪制出抽油機平衡率與系統(tǒng)效率的關(guān)系曲線（圖1）。

圖1 系統(tǒng)效率與平衡率關(guān)系曲線

統(tǒng)計數(shù)據(jù)顯示電流比在84%～99%為最佳合理平衡率范圍（表3）。

平衡率過低或過高都將影響系統(tǒng)效率水平，統(tǒng)計分析抽油機平衡率低于83%時，系統(tǒng)效率低于合理區(qū)3.3個百分點；平衡率大于100%時，系統(tǒng)效率低于合理區(qū)3.3個百分點。

在現(xiàn)場試驗中，通過電流法測試調(diào)整了25口井。當(dāng)電流法調(diào)整到合理區(qū)后，進行功率法驗證，確定了電流平衡率的合理區(qū)間為85%～95%。

2.3 井下運行參數(shù)管理區(qū)分析

抽油機井下運行參數(shù)管理區(qū)中，供排關(guān)系管理影響系統(tǒng)效率占比33.4%，可控空間非常大。通過系統(tǒng)效率計算公式可以看出，影響系統(tǒng)效率最大的參數(shù)即為動液面，但液面越高，系統(tǒng)效率是否越好呢？現(xiàn)場通過流壓控制試驗證明，流壓即液面也有最佳合理區(qū)間。

2.3.1 合理流壓

統(tǒng)計流壓范圍在0.5～11 MPa之間的4957口抽油機井的系統(tǒng)效率值得出系統(tǒng)效率與流壓的關(guān)系曲線（圖2。）

圖2 系統(tǒng)效率與流壓關(guān)系曲線

由表5可知，當(dāng)流壓低于2.5 MPa時，系統(tǒng)效率平均值為28.5，低于全場指標(biāo)1.5個百分點；當(dāng)流壓在2.5～7 MPa之間時，系統(tǒng)效率平均值為31.6，高于全場指標(biāo)1.6個百分點；當(dāng)流壓大于7.5 MPa時，系統(tǒng)效率平均值為26.9，低于全場指標(biāo)3.1個百分點。因此，抽油機井系統(tǒng)效率的最佳流壓值[4]應(yīng)在2.5～7 MPa之間。

表5 系統(tǒng)效率與流壓關(guān)系

2.3.2 供排關(guān)系

抽油泵單日理論排量計算公式為

式中：Q——理論排量，m3；

D——泵徑，mm；

S——沖程，m；

n——沖速，min-1。

由公式（4）可知，在泵徑一定的條件下，抽油機的理論排量與沖程、沖速的乘積( )Sn成正比的關(guān)系。

統(tǒng)計不同泵徑的系統(tǒng)效率與Sn的關(guān)系并繪制曲線（圖3）。

表6 低效抽油機井調(diào)整措施前后對照

從圖3可以看出，?44、?57、?70、?83 mm的抽油泵對應(yīng)的Sn最佳值分別為23、21、19、18；隨著泵徑的增加，Sn的最佳值逐漸減小，因此得出：對于?57 mm及以下泵徑偏小的抽油機在沖速高的情況下系統(tǒng)效率值高，對于?70 mm及以上泵徑偏大的抽油機在采取高沖程、低沖速的運行參數(shù)下系統(tǒng)效率值高。

2.4 低效抽油機井治理

在低效抽油機井?dāng)?shù)據(jù)分析的基礎(chǔ)上，對低系統(tǒng)效率、高能耗井通過節(jié)能技術(shù)組合應(yīng)用分析，優(yōu)化電動機拖動組合設(shè)備；采取針對性的管理措施，加大設(shè)備和生產(chǎn)運行參數(shù)優(yōu)化調(diào)整力度，抽油機井能耗與系統(tǒng)效率指標(biāo)均有大幅改善（表6）。

3 結(jié)論

1）通過對抽油機井系統(tǒng)效率理論分析、生產(chǎn)數(shù)據(jù)數(shù)理統(tǒng)計及現(xiàn)場試驗，科學(xué)合理地確定了抽油機系統(tǒng)調(diào)整措施的最佳匹配區(qū)間，對抽油機井日常生產(chǎn)節(jié)能具有指導(dǎo)性的意義。

2）目前低產(chǎn)低效抽油機井有1210口，占抽油機井總井?dāng)?shù)的18.5%，平均系統(tǒng)效率僅為13.4%，若能夠?qū)@些低效井進行治理，抽油機井平均系統(tǒng)效率將提高3.07%，日節(jié)電71.6 kWh，具有廣泛的經(jīng)濟效益和推廣前景。

3）更換節(jié)能設(shè)備對抽油機井能耗的降低及系統(tǒng)效率的提升具有顯著的效果，建議在成本可控的情況下，繼續(xù)加大節(jié)能產(chǎn)品的使用力度，降低油田生產(chǎn)成本。

[1]王鴻勛.采油工藝原理[M].北京：石油工業(yè)出版社，1982：2-16.

[2]陳碧秀.實用中小電機手冊[M].上海：上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，1986：13-35.

[3]成大先.機械設(shè)計手冊[M].4版.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002：45-78.

[4]王洪勛，張琪.采油工藝原理[M].2版.北京：石油工業(yè)出版社，1989：56-61.

沙漠綠島石西油田