汽輪機(jī)高壓內(nèi)缸緊固螺栓高溫?cái)嗔咽г蚍治?/h1>
2018-06-11 03:42:18黃友橋彭以超樓玉民
浙江電力 2018年5期
黃友橋，王 飛，彭以超，樓玉民
（1.浙江浙能蘭溪發(fā)電有限責(zé)任公司，浙江 蘭溪 321100；2.浙江浙能技術(shù)研究院有限公司，杭州 310003）
Nimonic 80A螺栓是一種鎳基高溫合金，是以Ni和Cr為基加Al和Ti時效硬化型合金，在650~800℃時具有抗蠕變性能和抗氧化性能[1]。Nimonic 80A合金的合金化程度較低，含Al（1.0%~1.8%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)， 下同））、 Ti（1.8%~2.7%）作為 γ相的生成元素[2]以強(qiáng)化合金，含Cr（18%~21%）使合金具有良好的耐腐蝕性能。合金基體相對較純凈，由于不含W，Mo，Nb等碳化物形成元素，降低了因碳化物過多使晶界變脆而使得塑性減弱的可能[3]。
1 概況
蘭溪發(fā)電廠2號機(jī)組汽輪機(jī)于2016年6月完成通流改造，高、中壓內(nèi)缸整體更換。2016年11月發(fā)現(xiàn)高壓缸有漏汽現(xiàn)象，2017年5月2日揭缸后發(fā)現(xiàn)高壓內(nèi)缸法蘭螺栓存在斷裂情況。如圖1所示，左側(cè)螺栓U1和U3斷，右側(cè)螺栓U2斷和U4裂。發(fā)生斷裂的螺栓材質(zhì)均為Nimonic 80A（NiCr20TiAl），U1和U2規(guī)格為 M160×849 mm， U3和U4規(guī)格為M160×863 mm。高、中壓內(nèi)缸其他螺栓的材質(zhì)為X19CrMoVNb，經(jīng)超聲波檢查未發(fā)現(xiàn)缺陷，高、中壓內(nèi)缸的缸體未發(fā)生明顯變形。
圖1 斷裂螺栓安裝位置
2 宏觀檢查
對螺栓U1-U3的中心孔進(jìn)行了內(nèi)窺鏡檢查，中心孔內(nèi)壁均未發(fā)現(xiàn)明顯異常；對螺栓U4的中心孔也進(jìn)行了內(nèi)窺鏡檢查，與外緣開裂位置對應(yīng)的中心孔內(nèi)壁未裂穿，說明裂紋是由外向內(nèi)發(fā)展[4]。
圖2為2號汽輪機(jī)螺栓U3斷面宏觀形貌。裂紋從螺牙的根部外緣萌發(fā)，向螺栓的中心孔擴(kuò)展；螺栓斷口起裂區(qū)較小，擴(kuò)展迅速，呈現(xiàn)明顯的脆性斷裂特性。
圖2 2號汽輪機(jī)螺栓U3斷面宏觀形貌
圖3為2號汽輪機(jī)螺栓U2斷面宏觀形貌。螺紋根部存在多處起源；斷口呈相對平坦的脆性破壞；在最終剪切過載斷裂區(qū)域前有小區(qū)域平滑疲勞裂紋傳播；斷裂后斷口存在局部微動損傷。
圖3 2號汽輪機(jī)螺栓U2斷面宏觀形貌
圖4為2號汽輪機(jī)螺栓U4斷面宏觀形貌。斷口從螺紋一側(cè)根部多處起源；早期斷裂區(qū)域相對平坦，呈脆性斷口且沿螺栓軸線方向；后期斷裂為與螺栓軸線呈45°方向；在最終剪切過載斷裂區(qū)域前有小區(qū)域平滑疲勞裂紋傳播；有紅褐色變色[5-6]。
圖4 2號汽輪機(jī)螺栓U4斷面宏觀形貌
3 成分分析
采用直讀式光譜儀對螺栓樣品進(jìn)行成分分析，檢測結(jié)果見表1。
表1 螺栓化學(xué)成分檢測結(jié)果
分析結(jié)果顯示，螺栓樣品的牌號為Nimonic 80 A，其成分符合標(biāo)準(zhǔn)要求。
4 力學(xué)性能分析
對螺栓樣品進(jìn)行常溫布氏硬度分析，結(jié)果見表2?？梢钥闯?，所檢驗(yàn)螺栓的布氏硬度值符合標(biāo)準(zhǔn)要求。
表2 螺栓樣品布氏硬度分析
對螺栓樣品進(jìn)行常溫沖擊性能分析，基本符合標(biāo)準(zhǔn)要求，見表3。
表3 螺栓樣品常溫（20℃）沖擊試驗(yàn)分析
對螺栓樣品腰部切割3只片狀試樣（圖5）進(jìn)行室溫拉伸試驗(yàn)，結(jié)果見表4。2-U3樣品1斷后延伸率略低于標(biāo)準(zhǔn)要求，其他試樣抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、斷后伸長率都符合Nimonic 80A牌號材料的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求。值得一提的是，雖然拉伸試樣斷裂前延伸率達(dá)到24%~26%，但是斷口附近基本無頸縮，即斷裂瞬間仍呈現(xiàn)脆性[7]。
圖5 螺栓樣品常溫拉伸試樣
表4 螺栓樣品常溫拉伸試驗(yàn)分析
對常溫拉伸斷口進(jìn)行掃描電鏡分析，見圖6。可以看出，斷口也基本呈沿晶斷口，并且存在較多二次裂紋，與服役時斷裂螺栓的斷口類似。由于應(yīng)變速率相對較快，因此斷裂晶面上也存在許多細(xì)小韌窩，韌窩內(nèi)分布著碳化物顆粒[8]。
5 顯微組織分析
圖7為2號汽輪機(jī)螺栓U2的斷面顯微形貌。可以看出，裂紋源附近和中心孔附近基本為沿晶斷裂，并且存在較多二次裂紋。
圖6 螺栓樣品常溫拉伸試樣斷口形貌
2號汽輪機(jī)螺栓U3金相組織如圖8所示。取樣位置如圖8（a）所示。樣品螺栓的金相中存在明顯的帶狀偏析（圖8（b）），偏析條帶和非偏析條帶之間的晶粒大小嚴(yán)重不均勻，細(xì)晶區(qū)的晶粒度約為6~7級，粗晶區(qū)的晶粒度約為3~4級。如圖8（c）所示，斷口附近有大量裂紋，均為沿晶開裂，其中縱向裂紋大多從粗晶區(qū)與細(xì)晶區(qū)的交界處萌發(fā)。距斷口較遠(yuǎn)的局部區(qū)域也發(fā)現(xiàn)裂紋的存在。
圖7 2號汽輪機(jī)螺栓U2的斷面顯微形貌
圖9為蘭溪發(fā)電廠4號汽輪機(jī)斷裂螺栓U2的顯微組織。斷裂螺栓的金相中存在明顯的帶狀組織（圖9（a）），帶狀組織由大量的析出物所組成。析出物成分為一般為CrnCm，形狀多為沿軸向的條狀或者蠶豆?fàn)?，長度3~15 μm，少數(shù)為圓球狀，在晶界和晶粒內(nèi)部均有分布（圖9（b））。析出相的帶狀分布導(dǎo)致晶粒度也呈帶狀分布，大小嚴(yán)重不均勻，構(gòu)成典型的晶粒雙峰分布。圖9（c），9（d）為橫截面金相，也可以看出明顯的混晶組織。
斷口附近裂紋主要為沿晶裂紋（圖 9（e）， （f）），并且裂紋主要在粗晶區(qū)擴(kuò)展，這可能與細(xì)晶區(qū)裂紋擴(kuò)展需消耗較多能量有關(guān)。
6 負(fù)蠕變效應(yīng)對于Nimonic 80A螺栓的影響
鋼和合金在高溫下受拉伸應(yīng)力的作用會隨時間而逐漸伸長，這稱為高溫蠕變。與此相反，如果在一定條件時材料在高溫和應(yīng)力作用下隨時間逐漸縮短，則稱為負(fù)蠕變[9]。圖10為使用Jmat-Pro材料性能計(jì)算軟件并結(jié)合Ni基數(shù)據(jù)庫計(jì)算得到的Nimonic 80A合金平衡狀態(tài)相圖，可以看出在平衡狀態(tài)下約530℃以下會出現(xiàn)有序相Ni2Cr相的轉(zhuǎn)變。對于Nimonic 80A螺栓來說，由于采用固溶后水淬并在其后的2次時效處理基本都是700℃以上[10]，因此避開了Ni2Cr相的析出溫度，使得正常Nimonic 80A螺栓中只有γ，γ′和一些碳化物[11-12]，而沒有Ni2Cr相[13]。Ni80合金基體γ相主要為Ni和Cr，通常來說Ni原子和Cr原子處于固溶狀態(tài)，是一種無序結(jié)構(gòu)；但是在比較長的時間和相對低的溫度服役后，晶格原子Ni，Cr的有序化會發(fā)生，形成具有化學(xué)計(jì)量成分的Ni2Cr相。有序化轉(zhuǎn)變經(jīng)常出現(xiàn)在幾千小時時效以后，由于時效過程中使得 γ′-Ni3（Al， Ti）繼續(xù)析出長大，降低了γ相中的Ni含量，使得γ基體成分越接近2∶1，Ni2Cr有序化轉(zhuǎn)變速度越快，即有序化轉(zhuǎn)變速度與γ基體成分偏離2∶1的程度息息相關(guān)[14]。
圖8 2號汽輪機(jī)螺栓U3金相組織
圖9 4號汽輪機(jī)螺栓U2金相組織
圖10 Nimonic 80A合金平衡相圖
對于Nimonic 80A合金，有序化轉(zhuǎn)變會造成較大范圍內(nèi)晶格收縮約0.1%，從而導(dǎo)致應(yīng)力增加，即產(chǎn)生負(fù)蠕變。 圖11（a），（b）分別為Nimonic 80A在固定應(yīng)變時（分別為0.1%和0.15%）不同溫度下的應(yīng)力松弛曲線[15-16]，可以看出，在溫度大于500℃時Nimonic 80A表現(xiàn)出正常的應(yīng)力松弛行為（即殘余應(yīng)力隨時間逐漸下降）；而當(dāng)溫度低于500℃時，由于Ni2Cr有序化轉(zhuǎn)變造成的晶格收縮變成主要影響因素，可以看出比較明顯的負(fù)蠕變行為。
據(jù)廠家提供資料，蘭溪發(fā)電廠2號、4號汽輪機(jī)高壓內(nèi)缸法蘭螺栓溫度為500℃以下，恰好處于Nimonic 80A合金的有序化轉(zhuǎn)變溫度區(qū)間，從圖11可以看出服役1 000 h后材料內(nèi)部應(yīng)力增大非常明顯（螺栓緊固應(yīng)變?yōu)?.225%）。如果在該溫度下長時間運(yùn)行會產(chǎn)生比較明顯的負(fù)蠕變，造成螺栓內(nèi)部應(yīng)力超過設(shè)計(jì)應(yīng)力甚至過載，這可能是造成Nimonic 80A高壓內(nèi)缸螺栓斷裂的一個重要原因。而2號、4號汽輪機(jī)中壓內(nèi)缸法蘭螺栓部位溫度較高（500℃以上），負(fù)蠕變效應(yīng)在動力學(xué)上較為緩慢，螺栓內(nèi)應(yīng)力仍在設(shè)計(jì)應(yīng)力范圍內(nèi)，因此中壓內(nèi)缸Nimonic 80A螺栓沒有發(fā)生斷裂。值得一提的是，由于螺栓處沒有溫度測點(diǎn)，因此具體高、中壓內(nèi)缸螺栓實(shí)際溫度范圍還需要進(jìn)行深入分析，以評估負(fù)蠕變對于螺栓內(nèi)應(yīng)力的影響。
圖11 Nimonic 80A應(yīng)力松弛曲線
7 應(yīng)力腐蝕開裂
對送檢螺栓進(jìn)行了能譜分析，未檢測出Cl，S2等腐蝕性元素成分。但是其中一顆送檢螺栓被檢測出含有Mo元素，考慮到MoS2對鎳基螺栓存在一定的腐蝕性，且防咬合劑中常含有此類元素，螺栓在負(fù)蠕變的情況下，應(yīng)力腐蝕也可能是Nimonic 80A高壓內(nèi)缸螺栓斷裂的原因之一。
8 結(jié)論
Nimonic 80A螺栓高溫失效可能與以下因素有關(guān)：螺栓晶粒大小不均勻，存在明顯的帶狀組織；Nimonic 80A螺栓材料與缸體材料膨脹不同步，且該材料在500℃以下某一溫度區(qū)間會出現(xiàn)負(fù)蠕變現(xiàn)象，造成應(yīng)力上升從而容易在應(yīng)力最集中部位開裂；防咬合劑中的腐蝕元素引起應(yīng)力腐蝕開裂。
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（1.浙江浙能蘭溪發(fā)電有限責(zé)任公司，浙江 蘭溪 321100；2.浙江浙能技術(shù)研究院有限公司，杭州 310003）
Nimonic 80A螺栓是一種鎳基高溫合金，是以Ni和Cr為基加Al和Ti時效硬化型合金，在650~800℃時具有抗蠕變性能和抗氧化性能[1]。Nimonic 80A合金的合金化程度較低，含Al（1.0%~1.8%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)， 下同））、 Ti（1.8%~2.7%）作為 γ相的生成元素[2]以強(qiáng)化合金，含Cr（18%~21%）使合金具有良好的耐腐蝕性能。合金基體相對較純凈，由于不含W，Mo，Nb等碳化物形成元素，降低了因碳化物過多使晶界變脆而使得塑性減弱的可能[3]。
1 概況
蘭溪發(fā)電廠2號機(jī)組汽輪機(jī)于2016年6月完成通流改造，高、中壓內(nèi)缸整體更換。2016年11月發(fā)現(xiàn)高壓缸有漏汽現(xiàn)象，2017年5月2日揭缸后發(fā)現(xiàn)高壓內(nèi)缸法蘭螺栓存在斷裂情況。如圖1所示，左側(cè)螺栓U1和U3斷，右側(cè)螺栓U2斷和U4裂。發(fā)生斷裂的螺栓材質(zhì)均為Nimonic 80A（NiCr20TiAl），U1和U2規(guī)格為 M160×849 mm， U3和U4規(guī)格為M160×863 mm。高、中壓內(nèi)缸其他螺栓的材質(zhì)為X19CrMoVNb，經(jīng)超聲波檢查未發(fā)現(xiàn)缺陷，高、中壓內(nèi)缸的缸體未發(fā)生明顯變形。
圖1 斷裂螺栓安裝位置
2 宏觀檢查
對螺栓U1-U3的中心孔進(jìn)行了內(nèi)窺鏡檢查，中心孔內(nèi)壁均未發(fā)現(xiàn)明顯異常；對螺栓U4的中心孔也進(jìn)行了內(nèi)窺鏡檢查，與外緣開裂位置對應(yīng)的中心孔內(nèi)壁未裂穿，說明裂紋是由外向內(nèi)發(fā)展[4]。
圖2為2號汽輪機(jī)螺栓U3斷面宏觀形貌。裂紋從螺牙的根部外緣萌發(fā)，向螺栓的中心孔擴(kuò)展；螺栓斷口起裂區(qū)較小，擴(kuò)展迅速，呈現(xiàn)明顯的脆性斷裂特性。
圖2 2號汽輪機(jī)螺栓U3斷面宏觀形貌
圖3為2號汽輪機(jī)螺栓U2斷面宏觀形貌。螺紋根部存在多處起源；斷口呈相對平坦的脆性破壞；在最終剪切過載斷裂區(qū)域前有小區(qū)域平滑疲勞裂紋傳播；斷裂后斷口存在局部微動損傷。
圖3 2號汽輪機(jī)螺栓U2斷面宏觀形貌
圖4為2號汽輪機(jī)螺栓U4斷面宏觀形貌。斷口從螺紋一側(cè)根部多處起源；早期斷裂區(qū)域相對平坦，呈脆性斷口且沿螺栓軸線方向；后期斷裂為與螺栓軸線呈45°方向；在最終剪切過載斷裂區(qū)域前有小區(qū)域平滑疲勞裂紋傳播；有紅褐色變色[5-6]。
圖4 2號汽輪機(jī)螺栓U4斷面宏觀形貌
3 成分分析
采用直讀式光譜儀對螺栓樣品進(jìn)行成分分析，檢測結(jié)果見表1。
表1 螺栓化學(xué)成分檢測結(jié)果
分析結(jié)果顯示，螺栓樣品的牌號為Nimonic 80 A，其成分符合標(biāo)準(zhǔn)要求。
4 力學(xué)性能分析
對螺栓樣品進(jìn)行常溫布氏硬度分析，結(jié)果見表2?？梢钥闯?，所檢驗(yàn)螺栓的布氏硬度值符合標(biāo)準(zhǔn)要求。
表2 螺栓樣品布氏硬度分析
對螺栓樣品進(jìn)行常溫沖擊性能分析，基本符合標(biāo)準(zhǔn)要求，見表3。
表3 螺栓樣品常溫（20℃）沖擊試驗(yàn)分析
對螺栓樣品腰部切割3只片狀試樣（圖5）進(jìn)行室溫拉伸試驗(yàn)，結(jié)果見表4。2-U3樣品1斷后延伸率略低于標(biāo)準(zhǔn)要求，其他試樣抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、斷后伸長率都符合Nimonic 80A牌號材料的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求。值得一提的是，雖然拉伸試樣斷裂前延伸率達(dá)到24%~26%，但是斷口附近基本無頸縮，即斷裂瞬間仍呈現(xiàn)脆性[7]。
圖5 螺栓樣品常溫拉伸試樣
表4 螺栓樣品常溫拉伸試驗(yàn)分析
對常溫拉伸斷口進(jìn)行掃描電鏡分析，見圖6。可以看出，斷口也基本呈沿晶斷口，并且存在較多二次裂紋，與服役時斷裂螺栓的斷口類似。由于應(yīng)變速率相對較快，因此斷裂晶面上也存在許多細(xì)小韌窩，韌窩內(nèi)分布著碳化物顆粒[8]。
5 顯微組織分析
圖7為2號汽輪機(jī)螺栓U2的斷面顯微形貌。可以看出，裂紋源附近和中心孔附近基本為沿晶斷裂，并且存在較多二次裂紋。
圖6 螺栓樣品常溫拉伸試樣斷口形貌
2號汽輪機(jī)螺栓U3金相組織如圖8所示。取樣位置如圖8（a）所示。樣品螺栓的金相中存在明顯的帶狀偏析（圖8（b）），偏析條帶和非偏析條帶之間的晶粒大小嚴(yán)重不均勻，細(xì)晶區(qū)的晶粒度約為6~7級，粗晶區(qū)的晶粒度約為3~4級。如圖8（c）所示，斷口附近有大量裂紋，均為沿晶開裂，其中縱向裂紋大多從粗晶區(qū)與細(xì)晶區(qū)的交界處萌發(fā)。距斷口較遠(yuǎn)的局部區(qū)域也發(fā)現(xiàn)裂紋的存在。
圖7 2號汽輪機(jī)螺栓U2的斷面顯微形貌
圖9為蘭溪發(fā)電廠4號汽輪機(jī)斷裂螺栓U2的顯微組織。斷裂螺栓的金相中存在明顯的帶狀組織（圖9（a）），帶狀組織由大量的析出物所組成。析出物成分為一般為CrnCm，形狀多為沿軸向的條狀或者蠶豆?fàn)?，長度3~15 μm，少數(shù)為圓球狀，在晶界和晶粒內(nèi)部均有分布（圖9（b））。析出相的帶狀分布導(dǎo)致晶粒度也呈帶狀分布，大小嚴(yán)重不均勻，構(gòu)成典型的晶粒雙峰分布。圖9（c），9（d）為橫截面金相，也可以看出明顯的混晶組織。
斷口附近裂紋主要為沿晶裂紋（圖 9（e）， （f）），并且裂紋主要在粗晶區(qū)擴(kuò)展，這可能與細(xì)晶區(qū)裂紋擴(kuò)展需消耗較多能量有關(guān)。
6 負(fù)蠕變效應(yīng)對于Nimonic 80A螺栓的影響
鋼和合金在高溫下受拉伸應(yīng)力的作用會隨時間而逐漸伸長，這稱為高溫蠕變。與此相反，如果在一定條件時材料在高溫和應(yīng)力作用下隨時間逐漸縮短，則稱為負(fù)蠕變[9]。圖10為使用Jmat-Pro材料性能計(jì)算軟件并結(jié)合Ni基數(shù)據(jù)庫計(jì)算得到的Nimonic 80A合金平衡狀態(tài)相圖，可以看出在平衡狀態(tài)下約530℃以下會出現(xiàn)有序相Ni2Cr相的轉(zhuǎn)變。對于Nimonic 80A螺栓來說，由于采用固溶后水淬并在其后的2次時效處理基本都是700℃以上[10]，因此避開了Ni2Cr相的析出溫度，使得正常Nimonic 80A螺栓中只有γ，γ′和一些碳化物[11-12]，而沒有Ni2Cr相[13]。Ni80合金基體γ相主要為Ni和Cr，通常來說Ni原子和Cr原子處于固溶狀態(tài)，是一種無序結(jié)構(gòu)；但是在比較長的時間和相對低的溫度服役后，晶格原子Ni，Cr的有序化會發(fā)生，形成具有化學(xué)計(jì)量成分的Ni2Cr相。有序化轉(zhuǎn)變經(jīng)常出現(xiàn)在幾千小時時效以后，由于時效過程中使得 γ′-Ni3（Al， Ti）繼續(xù)析出長大，降低了γ相中的Ni含量，使得γ基體成分越接近2∶1，Ni2Cr有序化轉(zhuǎn)變速度越快，即有序化轉(zhuǎn)變速度與γ基體成分偏離2∶1的程度息息相關(guān)[14]。
圖8 2號汽輪機(jī)螺栓U3金相組織
圖9 4號汽輪機(jī)螺栓U2金相組織
圖10 Nimonic 80A合金平衡相圖
對于Nimonic 80A合金，有序化轉(zhuǎn)變會造成較大范圍內(nèi)晶格收縮約0.1%，從而導(dǎo)致應(yīng)力增加，即產(chǎn)生負(fù)蠕變。 圖11（a），（b）分別為Nimonic 80A在固定應(yīng)變時（分別為0.1%和0.15%）不同溫度下的應(yīng)力松弛曲線[15-16]，可以看出，在溫度大于500℃時Nimonic 80A表現(xiàn)出正常的應(yīng)力松弛行為（即殘余應(yīng)力隨時間逐漸下降）；而當(dāng)溫度低于500℃時，由于Ni2Cr有序化轉(zhuǎn)變造成的晶格收縮變成主要影響因素，可以看出比較明顯的負(fù)蠕變行為。
據(jù)廠家提供資料，蘭溪發(fā)電廠2號、4號汽輪機(jī)高壓內(nèi)缸法蘭螺栓溫度為500℃以下，恰好處于Nimonic 80A合金的有序化轉(zhuǎn)變溫度區(qū)間，從圖11可以看出服役1 000 h后材料內(nèi)部應(yīng)力增大非常明顯（螺栓緊固應(yīng)變?yōu)?.225%）。如果在該溫度下長時間運(yùn)行會產(chǎn)生比較明顯的負(fù)蠕變，造成螺栓內(nèi)部應(yīng)力超過設(shè)計(jì)應(yīng)力甚至過載，這可能是造成Nimonic 80A高壓內(nèi)缸螺栓斷裂的一個重要原因。而2號、4號汽輪機(jī)中壓內(nèi)缸法蘭螺栓部位溫度較高（500℃以上），負(fù)蠕變效應(yīng)在動力學(xué)上較為緩慢，螺栓內(nèi)應(yīng)力仍在設(shè)計(jì)應(yīng)力范圍內(nèi)，因此中壓內(nèi)缸Nimonic 80A螺栓沒有發(fā)生斷裂。值得一提的是，由于螺栓處沒有溫度測點(diǎn)，因此具體高、中壓內(nèi)缸螺栓實(shí)際溫度范圍還需要進(jìn)行深入分析，以評估負(fù)蠕變對于螺栓內(nèi)應(yīng)力的影響。
圖11 Nimonic 80A應(yīng)力松弛曲線
7 應(yīng)力腐蝕開裂
對送檢螺栓進(jìn)行了能譜分析，未檢測出Cl，S2等腐蝕性元素成分。但是其中一顆送檢螺栓被檢測出含有Mo元素，考慮到MoS2對鎳基螺栓存在一定的腐蝕性，且防咬合劑中常含有此類元素，螺栓在負(fù)蠕變的情況下，應(yīng)力腐蝕也可能是Nimonic 80A高壓內(nèi)缸螺栓斷裂的原因之一。
8 結(jié)論
Nimonic 80A螺栓高溫失效可能與以下因素有關(guān)：螺栓晶粒大小不均勻，存在明顯的帶狀組織；Nimonic 80A螺栓材料與缸體材料膨脹不同步，且該材料在500℃以下某一溫度區(qū)間會出現(xiàn)負(fù)蠕變現(xiàn)象，造成應(yīng)力上升從而容易在應(yīng)力最集中部位開裂；防咬合劑中的腐蝕元素引起應(yīng)力腐蝕開裂。
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