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        擠壓性圍巖隧道變形分級與控制對策

        2018-06-04 08:22:30
        鐵道建筑 2018年5期
        關(guān)鍵詞:潛勢錨桿分級

        李 寧

        (中鐵第一勘察設(shè)計院集團(tuán)有限公司,陜西 西安 710043)

        擠壓性圍巖隧道的圍巖軟弱,變形大且持續(xù)時間長,會在支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計、施工、后期運營維護(hù)等方面產(chǎn)生一系列難題,其變形分級及控制對策亟待解決。雖然對擠壓性圍巖的研究取得了一些成果,但現(xiàn)行規(guī)范對變形分級、變形控制對策不能起到指導(dǎo)作用。目前,擠壓性圍巖隧道變形問題頻發(fā),給設(shè)計和施工帶來了巨大挑戰(zhàn)。鑒于此,本文參考以往擠壓性圍巖變形分級,通過對以往典型隧道工程施工過程中的變形問題的系統(tǒng)總結(jié),進(jìn)一步研究擠壓性圍巖隧道變形分級及控制對策,為類似工程提供參考。

        1 擠壓性圍巖隧道的大變形

        大變形是相對常規(guī)變形量而言的,屬于相對變形。不同的國家和行業(yè)規(guī)范(標(biāo)準(zhǔn))均預(yù)留了常規(guī)變形量,如表1所示。其中,變形量的上限為單線隧道120 mm、雙線隧道150 mm,約為其開挖跨度的2%。在擠壓性圍巖條件下支護(hù)發(fā)生超過常規(guī)變形量的變形便認(rèn)為發(fā)生了大變形。

        表1 常規(guī)支護(hù)條件下的預(yù)留變形量 mm

        2 擠壓性圍巖隧道變形分級

        2.1 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀

        關(guān)于擠壓性圍巖隧道的變形分級,目前還沒有統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn),各分級標(biāo)準(zhǔn)相差較大。

        1) HOEK等以相對變形、強(qiáng)度應(yīng)力比(即巖體單軸抗壓強(qiáng)度Rcm與原始地應(yīng)力P0的比值)為指標(biāo)進(jìn)行變形等級劃分[5],見表2。

        2)AYDAN等結(jié)合工程實例和理論,基于相對變形,進(jìn)行變形等級劃分[6],見表3。

        3)日本采用相對變形進(jìn)行變形等級劃分[7],見表4。

        4)JETHWA等結(jié)合工程實例和理論,采用強(qiáng)度應(yīng)力比進(jìn)行變形等級劃分[8],見表5。

        5)烏鞘嶺隧道以強(qiáng)度應(yīng)力比、原始地應(yīng)力為指標(biāo)進(jìn)行變形等級劃分[9],見表6。

        表2 HOEK變形等級劃分

        表3 AYDAN變形等級劃分

        表4 日本變形等級劃分

        注:ηp,ηs,ηf分別為巖土材料應(yīng)力-應(yīng)變曲線中硬化階段、屈服階段、軟化階段的極限應(yīng)變εp,εs,εf與彈性極限應(yīng)變εe的比值。

        表5 JETHWA變形等級劃分

        表6 烏鞘嶺隧道擠壓性圍巖變形等級劃分

        6)蘭渝鐵路以相對變形、強(qiáng)度應(yīng)力比為指標(biāo)進(jìn)行變形等級劃分[10],見表7。

        表7 蘭渝鐵路擠壓性圍巖變形等級劃分

        2.2 分級指標(biāo)

        分級指標(biāo)主要有強(qiáng)度應(yīng)力比、原始地應(yīng)力、應(yīng)變、變形量、相對變形等??紤]到擠壓性圍巖變形的實質(zhì)是圍巖在高地應(yīng)力作用下發(fā)生大變形,其變形量與所處環(huán)境的原始地應(yīng)力大小和圍巖強(qiáng)度直接相關(guān)。本文將強(qiáng)度應(yīng)力比作為變形潛勢指標(biāo),相對變形作為變形驗證指標(biāo),對擠壓性圍巖進(jìn)行分級。此外,擠壓性圍巖變形還與地質(zhì)構(gòu)造、地下水、層間結(jié)合物、巖層產(chǎn)狀、節(jié)理裂隙發(fā)育程度、巖體完整性等指標(biāo)有關(guān)。這些指標(biāo)繁瑣且不易測定,本文不再贅述。

        2.3 變形分級

        鑒于擠壓性大變形隧道的復(fù)雜性,結(jié)合我國目前設(shè)計和施工,將擠壓性圍巖變形分級分為設(shè)計階段變形潛勢分級和施工階段變形驗證。

        2.3.1 設(shè)計階段變形潛勢分級

        設(shè)計階段根據(jù)隧道圍巖力學(xué)特性、地應(yīng)力條件等,采用強(qiáng)度應(yīng)力比對隧道變形潛勢進(jìn)行劃分(見表8),從而進(jìn)行預(yù)設(shè)計。

        表8 設(shè)計階段擠壓性圍巖隧道變形潛勢分級

        2.3.2 施工階段變形驗證

        施工階段根據(jù)相對變形和變形量驗證擠壓性圍巖變形潛勢分級,評判圍巖與支護(hù)措施的適應(yīng)性,并根據(jù)評判結(jié)果調(diào)整設(shè)計階段的分級,見表9。

        表9 施工階段擠壓性圍巖隧道變形驗證

        3 以往典型擠壓性圍巖隧道變形分級及工程對策

        3.1 蘭渝鐵路木寨嶺隧道

        蘭渝鐵路木寨嶺隧道大埋深段施工過程中發(fā)生極嚴(yán)重的變形,嶺脊核心段變形達(dá)100~300 cm,部分地段初期支護(hù)進(jìn)行了多次拆換[11],相對變形4%~25%。按上述分級標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)為Ⅱ,Ⅲ級大變形。

        變形控制對策:嶺脊一般段采用錨(R38N自進(jìn)式鎖固錨桿,長8 m)、梁(H175型鋼鋼架)、噴(C30早高強(qiáng)噴射混凝土)、注(φ42注漿小導(dǎo)管,長4 m)聯(lián)合支護(hù)體系;嶺脊核心段設(shè)置超前小導(dǎo)洞進(jìn)行應(yīng)力釋放,采用圓形斷面、多層支護(hù)、分層施作,并設(shè)置緩沖層結(jié)構(gòu)使支護(hù)具有一定的讓壓特性(見圖1),以適應(yīng)嶺脊核心段極高地應(yīng)力、變形量大、速率高、持續(xù)時間長等特點。

        3.2 烏鞘嶺隧道

        烏鞘嶺隧道通過F7區(qū)域性斷層及嶺脊志留系地層時變形較大,一般為300~700 mm,最大變形達(dá) 1 209 mm。相對變形5%~10%。按上述分級標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)為Ⅱ,Ⅲ級大變形。

        大變形主要控制對策:①變形極嚴(yán)重的F7斷層段設(shè)置迂回導(dǎo)坑進(jìn)行應(yīng)力釋放,采用圓形斷面,中長錨桿加固圍巖,多重支護(hù);二次襯砌采用大剛度的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。支護(hù)參數(shù)見表10。②對變形中等~嚴(yán)重的志留系千枚巖地層主要采取加大預(yù)留變形量、中長錨桿加固圍巖、加強(qiáng)支護(hù)剛度及強(qiáng)度等措施[12]。支護(hù)參數(shù)見表11。

        圖1 嶺脊核心段襯砌斷面

        表10 F7斷層段支護(hù)參數(shù)

        注:噴射混凝土分2次施作,開挖后及時施作厚25 cm第1層噴射混凝土,待變形達(dá)10~15 cm時施作厚10 cm第2層噴射混凝土。

        表11 志留系千枚巖地層支護(hù)參數(shù)

        注: 埋深600 m以下地段采用φ22 mm錨桿,以上地段采用φ32 mm錨桿。

        3.3 襄渝鐵路楊河隧道

        襄渝鐵路楊河隧道的巖性為炭質(zhì)片巖,開挖后隧道發(fā)生極其嚴(yán)重的變形,單側(cè)最大變形達(dá)126 cm,相對變形12%,按上述分級標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)為Ⅲ級大變形。

        大變形主要控制對策[13-14]:優(yōu)化邊墻曲率,加大支護(hù)剛度和強(qiáng)度,在施工中應(yīng)突出“快”字,嚴(yán)格貫徹“短開挖、強(qiáng)支護(hù)、早封閉、快成環(huán)”的原則,合理確定臺階長度和高度,及早形成環(huán)狀受力結(jié)構(gòu)。支護(hù)參數(shù)見表12。

        表12 襄渝鐵路楊河隧道支護(hù)參數(shù)

        3.4 蘭新鐵路大梁隧道

        大梁隧道巖性為炭質(zhì)頁巖,施工中發(fā)生了大變形,最大變形87.8~101.0 cm,相對變形5.5%~6.5%,按上述分級標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)為Ⅱ級大變形。主要采取了加強(qiáng)支護(hù)剛度、合理預(yù)留變形量、錨管超前預(yù)加固、中長錨桿加固圍巖等變形控制對策。大變形段支護(hù)參數(shù)見表13。

        3.5 西成高鐵阜川隧道

        阜川隧道巖性為碳質(zhì)頁巖,施工中發(fā)生了大變形,最大變形為81.4 cm,相對變形5%,按上述分級標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)為Ⅱ級大變形。主要采用了加強(qiáng)支護(hù)剛度、合理預(yù)留變形量、錨管超前預(yù)加固、中長錨桿加固圍巖等變形控制對策。大變形段支護(hù)參數(shù)見表14。

        表13 大梁隧道大變形段支護(hù)參數(shù)

        表14 阜川隧道大變形段支護(hù)參數(shù)

        4 擠壓性圍巖隧道變形控制技術(shù)

        擠壓性圍巖隧道變形的主要控制對策有加大預(yù)留變形量、選擇合理斷面形式、加大支護(hù)剛度及強(qiáng)度、超前預(yù)加固、錨注補(bǔ)強(qiáng)、多重支護(hù)、超前導(dǎo)洞釋放應(yīng)力等。通過對以往典型擠壓性圍巖隧道變形分級及控制對策的系統(tǒng)總結(jié),歸納出擠壓性圍巖隧道變形控制對策,見表15。

        表15 擠壓性圍巖隧道變形控制對策

        擠壓性圍巖強(qiáng)度低,具有明顯的流變特性,即使在很小的應(yīng)力狀態(tài)下也易發(fā)生持續(xù)性的大變形,且變形多在掌子面前方就已開始。因此,施工時應(yīng)堅持快挖快支快封閉,保護(hù)好原巖,防止圍巖劣化、強(qiáng)度進(jìn)一步降低,引起更大范圍的破壞和變形。

        5 結(jié)論

        1)本文在系統(tǒng)梳理與總結(jié)前人研究成果的基礎(chǔ)上,以強(qiáng)度應(yīng)力比、相對變形為主要分級指標(biāo),建立了擠壓性圍巖隧道設(shè)計階段變形潛勢分級,施工階段變形驗證的分級標(biāo)準(zhǔn)體系。

        2)通過對以往典型擠壓性圍巖隧道工程施工過程中的變形問題的系統(tǒng)總結(jié),提出了對應(yīng)于變形分級的擠壓性圍巖隧道變形控制對策。

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