，，,3，

(1.中廣核核電運(yùn)營(yíng)管理有限公司，深圳 518214；2.大亞灣核電運(yùn)營(yíng)管理有限責(zé)任公司，深圳 518214；3.哈爾濱工業(yè)大學(xué)威海分校，威海 264200)

某系統(tǒng)管道中大量使用奧氏體不銹鋼彎頭,對(duì)于此類彎頭，在設(shè)計(jì)上已經(jīng)從材料、制造工藝等方面考慮了防止出現(xiàn)應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂的問(wèn)題，因此一些標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范和國(guó)內(nèi)外反饋都沒(méi)有針對(duì)彎頭應(yīng)力腐蝕裂紋方面的檢查。但是，從彎頭出現(xiàn)裂紋的金相分析結(jié)果來(lái)看，彎頭原材料在彎制的冷加工過(guò)程中，有可能產(chǎn)生較大的殘余應(yīng)力。在役期間彎頭內(nèi)壁又承受著高溫、高壓含硼水沖刷的作用，受力情況復(fù)雜，工況惡劣；在累計(jì)運(yùn)行時(shí)間足夠長(zhǎng)的情況下，具備了形成應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂的條件。因此，必須通過(guò)超聲檢測(cè)等手段檢測(cè)彎頭內(nèi)壁應(yīng)力腐蝕裂紋發(fā)展?fàn)顟B(tài)，并采取維修措施。

目前，國(guó)內(nèi)外對(duì)于該類管道的超聲檢測(cè)主要集中在熱疲勞裂紋的檢查。但是，該類管道內(nèi)壁在制造及在役運(yùn)行等期間形成的應(yīng)力腐蝕裂紋與熱疲勞導(dǎo)致的裂紋形貌有很大不同。超聲檢測(cè)時(shí)，被檢管道的幾何形狀尺寸、裂紋缺陷的形貌及方向等對(duì)于超聲回波信號(hào)的影響都很大。筆者根據(jù)管道彎頭結(jié)構(gòu)尺寸、缺陷形貌進(jìn)行了理論計(jì)算，設(shè)計(jì)了超聲探頭、對(duì)比試塊、掃查方式等，確保了超聲檢測(cè)的可靠性。

1 彎頭失效機(jī)理及案例

1.1 彎頭典型失效機(jī)理

1.1.1 冷熱混流熱疲勞

熱疲勞是由管道中介質(zhì)溫度的周期性變化引起的，而溫度周期性變化則由周期性的冷水流或者熱水流泄漏到管道區(qū)域引起。不穩(wěn)定的熱分層會(huì)導(dǎo)致冷熱交替區(qū)域的應(yīng)力交變，從而產(chǎn)生熱疲勞問(wèn)題。

1.1.2 彎頭應(yīng)力腐蝕裂紋

彎頭在彎曲成型后未按要求進(jìn)行固溶處理，致使該類彎頭在長(zhǎng)期高溫、高壓含硼水沖刷的服役過(guò)程中產(chǎn)生了應(yīng)力腐蝕裂紋。

1.2 裂紋缺陷位置形貌

1.2.1 熱疲勞裂紋

熱疲勞裂紋常發(fā)生在靠近焊縫區(qū)域和管道(包含彎頭)上，靠近焊縫部分的一般為周向裂紋，如圖1(a)所示；管道上的裂紋一般為平行于管道軸向的平行裂紋或者龜裂，如圖1(b)所示。

圖1 熱疲勞裂紋外觀

通過(guò)金相顯微鏡觀察熱疲勞裂紋，可以清晰看到其萌生于內(nèi)表面，屬于穿晶裂紋(見(jiàn)圖2)。

圖2 熱疲勞裂紋金相檢驗(yàn)結(jié)果

1.2.2 制造原因引起的應(yīng)力腐蝕裂紋

國(guó)外某核電機(jī)組管道彎頭的應(yīng)力腐蝕裂紋在彎頭上的分布都與彎頭軸線呈一定角度，一般為30°～45°，基本沒(méi)有周向裂紋或與軸線平行的裂紋(見(jiàn)圖3，4)。

圖3 國(guó)外某核電機(jī)組管道彎頭裂紋外觀

圖4 國(guó)外某核電機(jī)組管道彎頭裂紋金相檢驗(yàn)結(jié)果

在顯微鏡下觀察發(fā)現(xiàn)的應(yīng)力腐蝕裂紋都為沿晶裂紋(晶間裂紋)。

1.3 管道失效案例

熱疲勞導(dǎo)致管道(包含彎頭)失效的統(tǒng)計(jì)信息如表1所示，從統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)可以看出，熱疲勞產(chǎn)生的裂紋主要為軸向、周向裂紋，龜裂等。

表1 熱疲勞導(dǎo)致管道(包含彎頭)失效的統(tǒng)計(jì)信息

2 檢測(cè)過(guò)程

2.1 檢測(cè)對(duì)象

試驗(yàn)研究的對(duì)象為管道彎頭，參考ASME(美國(guó)機(jī)械工程師學(xué)會(huì))規(guī)范和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)直徑超過(guò)254 mm的彎頭可以采用無(wú)曲率的試塊，相當(dāng)于對(duì)平面進(jìn)行檢查。探頭和試塊設(shè)計(jì)研發(fā)時(shí)，選取了2″，3″，4″，6″，12″等5種規(guī)格編號(hào)的彎頭。

2.2 檢測(cè)區(qū)域

對(duì)于同一個(gè)彎頭，超聲波探頭與其內(nèi)拱、外拱、上下側(cè)面接觸面的貼合情況有明顯不同，對(duì)這3個(gè)區(qū)域需要單獨(dú)設(shè)計(jì)并計(jì)算檢測(cè)區(qū)域。因此將這3個(gè)區(qū)域分成獨(dú)立的區(qū)域：Ⅰ區(qū)(外拱區(qū))，Ⅱ區(qū)(上下側(cè)面)，Ⅲ區(qū)(內(nèi)拱區(qū))。彎管掃查分區(qū)示意如圖5所示。

圖5 彎管掃查分區(qū)示意

3 掃查方式的改進(jìn)

目前，國(guó)內(nèi)外對(duì)該類管道(包含彎頭)通用的掃查方式為“十字形”掃查，其目的是檢查周向裂紋和軸向裂紋。

根據(jù)某國(guó)外核電機(jī)組的管道彎頭應(yīng)力腐蝕裂紋的UT(超聲檢測(cè))、RT(射線檢測(cè))、VT(目視檢測(cè))結(jié)果的對(duì)比，在彎頭處發(fā)現(xiàn)的裂紋并不是規(guī)則的軸向裂紋或者周向裂紋，這樣在周向掃查和軸向掃查時(shí)，就無(wú)法使超聲波的入射方向與缺陷表面垂直。聲束垂直于缺陷表面時(shí)缺陷波最高；但是當(dāng)聲束與缺陷表面有傾角時(shí)，缺陷波高隨入射角的增大而急劇下降，因此缺陷漏檢的可能性很大。

為了提高缺陷的檢出率，改進(jìn)了超聲檢測(cè)工藝，由原來(lái)的 “十字形”掃查改為“米字形”掃查(見(jiàn)圖6)。

圖6 彎頭的超聲波掃查方式

考慮到探頭按照“米字形”軌跡在彎頭部位進(jìn)行掃查時(shí)，45°和135°方向的彎頭曲率一直在發(fā)生變化，而探頭面的曲率固定，這樣容易造成耦合不好，影響缺陷的檢出率。但是這兩個(gè)方向的檢測(cè)必須予以保證，因此設(shè)計(jì)時(shí)要將探頭晶片發(fā)出聲束的方向與周向掃查形成45°和135°的夾角(見(jiàn)圖7)。這樣探頭運(yùn)動(dòng)方向?yàn)檠貓A周方向，且曲率固定，同時(shí)45°和135°聲束保證了“米字形”的4個(gè)方向(見(jiàn)圖8)。

圖7 改進(jìn)后的超聲波探頭聲束方向

圖8 改進(jìn)后的超聲波探頭在彎頭上掃查聲束的方向

4 探頭理論分析

4.1 超聲波型的選擇

受檢部件的檢測(cè)區(qū)域?yàn)閮?nèi)表面，在晶粒較細(xì)的材料中，橫波在端角區(qū)域的傳播有較高的端角反射率；相反，縱波在端角區(qū)域的傳播過(guò)程中，將分離出較強(qiáng)的橫波成分，故端角反射率較低。根據(jù)受檢部件的材料特征，超聲探頭應(yīng)選擇橫波探頭。

4.2 探頭角度的選擇

4.2.1 橫波檢測(cè)時(shí)角度計(jì)算

依據(jù)超聲波折射原理，當(dāng)?shù)诙橘|(zhì)(彎頭) 中的縱波折射角等于90°時(shí), 第二介質(zhì)(彎頭) 中只有折射的橫波而沒(méi)有折射的縱波, 即此時(shí)的橫波折射角度最小。因此，為了保證使用純橫波檢測(cè), 根據(jù)超聲波的折射定律可求出橫波在彎頭中的最小折射角度為33.81°，所以選擇探頭的角度應(yīng)該不小于33.81°。

選擇合適探頭的同時(shí)還必須了解彎頭周向橫波檢測(cè)的幾何原理。超聲波束與內(nèi)壁相切時(shí)的聲束路徑示意如圖9所示。

圖9 超聲波束與內(nèi)壁相切時(shí)的聲束路徑示意

如圖9所示，由入射點(diǎn)P向管子內(nèi)表面的延長(zhǎng)波束畫入射線，并由圓心O引垂線與此線相交，折射角θ與θ1的關(guān)系為

sinθ1=sinθ/(1-2t/D)

(1)

當(dāng)超聲波束與內(nèi)壁相切時(shí)，即θ1=90°時(shí)，如果θ再增加，則意味著有效波束不能到達(dá)管子內(nèi)壁，不能檢出內(nèi)壁缺陷。所以將θ1=90°代入式(1)，即得到θ角的最大值。

θ=arcsin(1-2t/D)

(2)

則θ的范圍為33.81°≤θ≤arcsin(1-2t/D)。

由θ的范圍可知，探頭選擇的角度最小值固定，最大值取決于t/D(壁厚與管道直徑比值)。對(duì)于核電站一回路輔助管道彎頭，影響t/D的因素主要如下所述。

(1) 檢測(cè)對(duì)象規(guī)格

試驗(yàn)研究的對(duì)象為管道彎頭，包含2″，3″，4″，6″，10″，12″，14″共7種規(guī)格編號(hào)。各個(gè)規(guī)格的彎頭都有自己的壁厚，t/D并非定值，因此對(duì)于不同規(guī)格的彎頭，其θ角最大值arcsin(1-2t/D)并不相同。各種規(guī)格彎頭對(duì)應(yīng)的探頭角度如表2所示。

表2 各種規(guī)格彎頭對(duì)應(yīng)探頭角度

(2) 掃查方式

因?yàn)樵黾恿似D(zhuǎn)45°和偏轉(zhuǎn)135°的探頭聲束方向，這樣聲束與其在彎頭周向上的投影面就是一個(gè)復(fù)雜的略呈橢圓的型面，相當(dāng)于壁厚和外徑都在變化，因此這兩個(gè)方向上的探頭理論計(jì)算部分非常繁瑣。探頭折射角由于受工件曲率的影響，并不能完全覆蓋整個(gè)壁厚區(qū)域，所以可以通過(guò)CAD軟件的角度計(jì)算和CIVA軟件模擬兩種方式選擇合理的角度。

圖10 橫波探頭端角反射范圍

4.2.2 端角反射時(shí)角度計(jì)算

橫波在端角處的聲壓反射率隨聲波入射角度的不同而變化(見(jiàn)圖10)，通常當(dāng)聲波入射角度在35°～55°范圍內(nèi)有較強(qiáng)的聲壓反射率。而根據(jù)sinθ1=sinθ/(1-2t/D)可知，θ1>θ,比如對(duì)于14″彎頭，當(dāng)θ為45°時(shí)，θ1為65°，所以需要計(jì)算各個(gè)規(guī)格彎頭的θ值以保證端角反射，進(jìn)而發(fā)現(xiàn)內(nèi)壁處的裂紋。

4.2.3 探頭角度綜合選擇

根據(jù)上述探頭理論計(jì)算的結(jié)果，并且通過(guò)CIVA軟件模擬計(jì)算，聲波周向偏轉(zhuǎn)135°探頭選擇參數(shù)如表3所示。

表3 聲波周向偏轉(zhuǎn)135°探頭選擇參數(shù)

4.2.4 超聲探頭頻率的選擇

一般來(lái)說(shuō)頻率越高，發(fā)射強(qiáng)度越高，分辨率也越高，但是頻率越高波長(zhǎng)也越短。由于奧氏體不銹鋼材料晶粒組織較為粗大，對(duì)超聲波具有強(qiáng)烈的衰減作用，故采用橫波檢測(cè)時(shí)靈敏度變化較大。由于波長(zhǎng)越短，衰減越大，所以對(duì)于壁厚薄的工件選擇4 MHz探頭，對(duì)于壁厚較厚的工件選擇2 MHz探頭。

4.2.5 耦合方式

為了提高耦合效果，探頭接觸面應(yīng)盡量加工成與工件輪廓相吻合的弧面。但是為了利于探頭擺動(dòng)掃查，在不影響耦合的情況下將接觸面加工為平面，如規(guī)格編號(hào)為12″和14″的彎頭。

4.3 試塊設(shè)計(jì)

4.3.1 標(biāo)準(zhǔn)試塊設(shè)計(jì)

標(biāo)準(zhǔn)試塊用于檢測(cè)超聲波探頭的主要性能參數(shù)，如探頭角度、頻率、前沿等，包括軸向和周向探頭性能測(cè)試兩種類型試塊。試塊的材料與被檢測(cè)對(duì)象相同，試塊上的人工反射體為長(zhǎng)橫孔和圓弧面。

4.3.2 對(duì)比試塊設(shè)計(jì)

對(duì)比試塊主要用于基準(zhǔn)靈敏度的確定，試塊的材料與被檢測(cè)對(duì)象相同，試塊上的人工反射體為長(zhǎng)橫孔和內(nèi)外表面矩形槽(見(jiàn)表4)。

表4 對(duì)比試塊規(guī)格

4.3.3 驗(yàn)證試塊設(shè)計(jì)

驗(yàn)證試塊主要用于確定檢驗(yàn)靈敏度，具體的設(shè)計(jì)如表5所示。

表5 試驗(yàn)驗(yàn)證試塊規(guī)格

5 試驗(yàn)過(guò)程

5.1 明測(cè)試驗(yàn)

以對(duì)比試塊1 mm 深槽為基準(zhǔn)靈敏度，規(guī)格編號(hào)為2″，3″，4″，6″，12″彎頭對(duì)應(yīng)的試驗(yàn)驗(yàn)證試塊上長(zhǎng)度為10 mm，深度為1 mm的管道軸向、周向和偏轉(zhuǎn)45°或135°的周向槽都能被檢出。

對(duì)2″彎頭驗(yàn)證試塊采取6種探頭，從左偏、右偏及內(nèi)外拱進(jìn)行檢測(cè)，對(duì)6″彎頭驗(yàn)證試塊采取多種探頭從周向及軸向、正反方向進(jìn)行檢測(cè)，驗(yàn)證了該探頭工藝方案的可靠性。

5.2 盲測(cè)試驗(yàn)

按照彎管超聲檢測(cè)方法，對(duì)更換后的有真實(shí)裂紋缺陷的彎頭進(jìn)行盲測(cè)，共發(fā)現(xiàn)3個(gè)區(qū)域的缺陷，具體檢測(cè)結(jié)果如下所述。

(1) 偏轉(zhuǎn) 45°探頭在彎頭母材上發(fā)現(xiàn)一個(gè)長(zhǎng)150 mm，寬150 mm的區(qū)域,在此區(qū)域共有4處缺陷顯示，并進(jìn)行了定量檢測(cè)。

(2) 偏轉(zhuǎn) 135°探頭在彎頭母材上發(fā)現(xiàn)一個(gè)長(zhǎng)150 mm，寬150 mm的區(qū)域,在此區(qū)域共有4處缺陷顯示，并進(jìn)行了定量檢測(cè)。

(3) 偏轉(zhuǎn) 45°探頭在熱影響區(qū)發(fā)現(xiàn)一處長(zhǎng)度小于10 mm 的缺陷顯示，并進(jìn)行了定量檢測(cè)。

將盲測(cè)結(jié)果與之前彎頭更換后進(jìn)行的內(nèi)表面目視、滲透檢測(cè)結(jié)果進(jìn)行比對(duì)，確定檢測(cè)結(jié)果一致。

6 結(jié)語(yǔ)

對(duì)管道彎頭的結(jié)構(gòu)尺寸、缺陷形貌進(jìn)行了理論計(jì)算，設(shè)計(jì)了超聲探頭、對(duì)比試塊、掃查方式等，通過(guò)對(duì)比分析和試驗(yàn)研究，確保了對(duì)核電站彎頭的超聲檢測(cè)的靈敏度和分辨力。