鄭 濤,趙裕童，陳 璨,李 菁,王增平

(1. 華北電力大學(xué) 新能源電力系統(tǒng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 102206；2. 國(guó)網(wǎng)冀北電力有限公司電力科學(xué)研究院，北京 100045)

0 引言

隨著風(fēng)電技術(shù)的不斷發(fā)展與完善，中國(guó)風(fēng)電裝機(jī)容量迅速增加。與常規(guī)電源相比，風(fēng)電電源結(jié)構(gòu)特殊、故障特性復(fù)雜多變[1-2]，其大規(guī)模接入給按照常規(guī)電源配置的繼電保護(hù)選擇性、靈敏性和可靠性帶來巨大挑戰(zhàn)[3-6]。距離保護(hù)具有保護(hù)區(qū)穩(wěn)定、靈敏性好、躲負(fù)荷能力強(qiáng)和動(dòng)作情況受系統(tǒng)運(yùn)行方式變化影響小等優(yōu)點(diǎn)[7]，因此研究其在風(fēng)電接入系統(tǒng)中的適應(yīng)性對(duì)保證電網(wǎng)安全可靠運(yùn)行、提高風(fēng)電場(chǎng)并網(wǎng)穩(wěn)定性具有重要意義。

近年來，已有部分學(xué)者著手研究風(fēng)電接入對(duì)系統(tǒng)距離保護(hù)的影響[8-12]。文獻(xiàn)[8]指出故障期間風(fēng)電場(chǎng)送出線的電壓、電流主頻不同，并分析了該特性對(duì)距離保護(hù)動(dòng)作性能的影響。文獻(xiàn)[9-10]建立了風(fēng)電場(chǎng)聯(lián)絡(luò)線的測(cè)量阻抗數(shù)學(xué)模型，研究了風(fēng)電場(chǎng)運(yùn)行參數(shù)對(duì)距離保護(hù)的影響。文獻(xiàn)[11]從基本原理角度推導(dǎo)了各距離保護(hù)元件的最佳應(yīng)用條件，并結(jié)合風(fēng)電電源的故障特征給出了距離保護(hù)適應(yīng)性的一般結(jié)論。文獻(xiàn)[12]研究了風(fēng)電系統(tǒng)的低電壓穿越特性和弱饋特性，指出撬棒的投入和風(fēng)電場(chǎng)的弱饋性可能導(dǎo)致阻抗繼電器的計(jì)算精度降低。2012年，國(guó)網(wǎng)公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)Q/GDW738—2012《配電網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計(jì)技術(shù)導(dǎo)則》[13]指出在110 kV網(wǎng)絡(luò)中，風(fēng)電可采用T 接方式并網(wǎng)，而以上研究大部分局限于非T接并網(wǎng)的風(fēng)電電源。目前鮮有文章涉及風(fēng)電T接并網(wǎng)系統(tǒng)的距離保護(hù)問題。風(fēng)電T接線路為多端電源供電系統(tǒng)，其結(jié)構(gòu)特征和風(fēng)電電源的故障特征共同作用于距離保護(hù)，對(duì)其產(chǎn)生重要影響，亟待深入研究。文獻(xiàn)[14]針對(duì)風(fēng)電T接線路，提出了改進(jìn)的縱聯(lián)電流差動(dòng)保護(hù)，但并未研究距離保護(hù)。文獻(xiàn)[15]研究了風(fēng)電T接前后測(cè)量阻抗的變化規(guī)律，分析了故障位置、風(fēng)電出力等對(duì)距離保護(hù)的影響，但研究?jī)H局限于定性分析，未給出準(zhǔn)確的測(cè)量阻抗表達(dá)式，更未深入研究風(fēng)電的T型接入對(duì)系統(tǒng)距離保護(hù)的影響機(jī)理和相應(yīng)的對(duì)策。

針對(duì)目前風(fēng)電T接線路中距離保護(hù)研究的欠缺，本文首先從保護(hù)范圍和測(cè)量阻抗2個(gè)角度出發(fā)，分析了傳統(tǒng)距離保護(hù)在風(fēng)電T接線路中的適應(yīng)性，指出風(fēng)電的T型接入可能導(dǎo)致T接線路三側(cè)距離保護(hù)的保護(hù)范圍縮小、靈敏度下降，甚至引起保護(hù)拒動(dòng)或誤動(dòng)。為解決上述問題，本文提出了基于自適應(yīng)阻抗繼電器的風(fēng)電T接線路縱聯(lián)保護(hù)方案，并給出了自適應(yīng)整定阻抗的計(jì)算方法。最后通過建模仿真驗(yàn)證了所提保護(hù)方案的正確性和有效性。

1 傳統(tǒng)距離保護(hù)適應(yīng)性分析

1.1 風(fēng)電T接系統(tǒng)介紹

風(fēng)電電源采用T接方式并網(wǎng)后形成T接線路，其結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖中，EM、EN為常規(guī)電源等效電勢(shì)；EW為風(fēng)電電源等效電勢(shì)；1、2、3所在位置為保護(hù)安裝點(diǎn)；3條分支線路的長(zhǎng)度分別記為L(zhǎng)MT、LNT、LWT，點(diǎn)k1、點(diǎn)k2、點(diǎn)k3分別為所在分支線路的中點(diǎn);IML、INL、IWL分別為故障前流過三側(cè)母線的負(fù)荷電流。

圖1 風(fēng)電T接系統(tǒng)示意圖Fig.1 Schematic diagram of power transmissionline with T-type wind power connection

從圖1中可以看到，風(fēng)電T接線路為三端電源供電系統(tǒng)，其每側(cè)保護(hù)均有2個(gè)保護(hù)方向(簡(jiǎn)稱雙保護(hù)方向)，如M側(cè)保護(hù)方向有M→N和M→W。本文分析均假設(shè)T接線路的M側(cè)、N側(cè)為常規(guī)電源，W側(cè)為風(fēng)電電源。

由于風(fēng)電電源包含非線性的電力電子器件，其暫態(tài)電勢(shì)在故障期間不能維持恒定，風(fēng)電電源等效阻抗的具體形式尚不明確，其值取決于參與發(fā)電的風(fēng)電機(jī)組數(shù)量以及故障暫態(tài)控制作用[16]。但按照對(duì)稱分量法，故障附加網(wǎng)絡(luò)中保護(hù)實(shí)際感受到的風(fēng)電電源等效正、負(fù)序阻抗可以分別根據(jù)式(1)、(2)計(jì)算。

(1)

(2)

其中，ΔUW1、ΔIW1分別為風(fēng)電電源出口的正序電壓、電流故障分量；UW2、IW2分別為故障后風(fēng)電電源出口的負(fù)序電壓、電流。

1.2 傳統(tǒng)整定方案保護(hù)范圍分析

距離保護(hù)I段為無延時(shí)的速動(dòng)段，按照傳統(tǒng)整定方案[7]，其整定阻抗(以M側(cè)保護(hù)為例)應(yīng)為：

(3)

分析式(3)可知，為保證選擇性，風(fēng)電T接線路的距離I段整定阻抗應(yīng)取2個(gè)保護(hù)方向中的最小值，因此相較于風(fēng)電T接前的雙端電源系統(tǒng)保護(hù)，其保護(hù)范圍縮小、靈敏度下降。若3條分支線路的長(zhǎng)度差異明顯，則距離I段可能出現(xiàn)保護(hù)盲區(qū)，如圖2所示，圖中，陰影區(qū)域表示各側(cè)距離I段的保護(hù)范圍。

圖2 距離I段保護(hù)盲區(qū)Fig.2 Dead zone of distance protection section-I

1.3 測(cè)量阻抗推導(dǎo)及分析

以M側(cè)保護(hù)為例，線路MT上的點(diǎn)k1發(fā)生A相接地故障時(shí)，計(jì)算M側(cè)測(cè)量阻抗。圖3、圖4分別為相應(yīng)的故障附加正序網(wǎng)和故障附加復(fù)合序網(wǎng)。圖中，Uf為故障點(diǎn)正常運(yùn)行電壓；ZMf1為故障點(diǎn)到母線M的線路正序阻抗；ZTf1、ZTf2、ZTf0分別為故障點(diǎn)到點(diǎn)T的線路正序、負(fù)序、零序阻抗；ZLM1、ZLN1、ZLW1分別為分支線路MT、NT、WT的正序阻抗；ZSM1、ZSN1、ZSW1分別為M側(cè)、N側(cè)、W側(cè)電源的等效正序阻抗；ZW1=ZSW1+ZLM1、ZM1=ZSM1+ZMf1、ZN1=ZSN1+ZLN1，ZW2、ZM2、ZN2和ZW0、ZM0、ZN0分別為ZW1、ZM1、ZN1對(duì)應(yīng)的負(fù)序分量和零序分量；ΔIM1、IM2、IM0分別為流過母線M的正序故障分量電流、負(fù)序電流和零序電流。

圖3 故障附加正序網(wǎng)Fig.3 Additional positive sequence fault network

圖4 發(fā)生單相接地短路時(shí)的故障附加復(fù)合序網(wǎng)Fig.4 Additional composite sequencefault networkwhen single-phase grounding fault occurs

發(fā)生故障前，T接線路三端的電壓、電流滿足以下關(guān)系：

(4)

發(fā)生故障后，短路點(diǎn)的各序電流為：

(5)

其中，Z∑M=Z∑1+Z∑2+Z∑0。

流過母線M的A相短路電流各序分量為：

(6)

其中，CM1、CM2、CM0分別為母線M側(cè)的正、負(fù)、零序電流分配系數(shù)。

根據(jù)對(duì)稱分量法可求出發(fā)生故障后母線M的A相電壓為：

UMA=Uf+[IML+ΔIM1+IM2+(1+3k)IM0]ZMf1

(7)

其中，k為零序電流補(bǔ)償系數(shù)，k=(Z0-Z1)/(3Z1)，Z0為線路單位長(zhǎng)度零序阻抗。

M側(cè)保護(hù)實(shí)際感受到的A相阻抗為：

(8)

其中，UMA、IMA分別為保護(hù)安裝處的A相測(cè)量電壓、測(cè)量電流。

將式(4)—(7)代入式(8)，可求得M側(cè)保護(hù)的A相測(cè)量阻抗表達(dá)式為：

ZMm=nLMTZ1+ΔZ=nLMTZ1+

(9)

(10)

ρ1e-jδ1=EW/EM,ρ2e-jδ2=EN/EM

(11)

其中，n為故障位置系數(shù)，即母線M到故障點(diǎn)的距離占分支線路MT全長(zhǎng)的百分比；ΔZ為附加測(cè)量阻抗；Dd為綜合系數(shù)；ρ1、δ1分別為發(fā)生故障前W側(cè)與M側(cè)電源的等效電勢(shì)幅值比和相位差；ρ2、δ2為故障前N側(cè)與M側(cè)電源的等效電勢(shì)幅值比和相位差。

線路NT上的點(diǎn)k2發(fā)生A相接地故障時(shí)，N側(cè)保護(hù)的A相測(cè)量阻抗為:

ZNm=ZNf1+

(12)

(13)

(14)

其中，ρ1e-jδ1=EW/EN，ρ2e-jδ2=EM/EN，ρ1、δ1分別為W側(cè)與N側(cè)的電源電勢(shì)幅值比和相位差，ρ2、δ2分別為M側(cè)與N側(cè)的電源電勢(shì)幅值比和相位差；Z∑N=Z∑N1+Z∑N2+Z∑N0。

線路WT上的點(diǎn)k3發(fā)生A相接地故障時(shí)，W側(cè)保護(hù)的A相測(cè)量阻抗為：

ZWm=ZWf1+

(15)

(16)

(17)

其中，ρ1e-jδ1=EN/EW，ρ2e-jδ2=EM/EW，ρ1、δ1分別為N側(cè)與W側(cè)的電源電勢(shì)幅值比和相位差，ρ2、δ2分別為M側(cè)與W側(cè)的電源電勢(shì)幅值比和相位差；Z∑W=Z∑W1+Z∑W2+Z∑W0。

分析上文推導(dǎo)得到的測(cè)量阻抗表達(dá)式(9)可知，風(fēng)電T接線路的測(cè)量阻抗包含附加測(cè)量阻抗ΔZ，非金屬性故障情況下ΔZ≠0，導(dǎo)致測(cè)量阻抗不再與故障距離成線性正比關(guān)系，即測(cè)量阻抗無法正確反映故障距離。進(jìn)一步分析發(fā)現(xiàn)ΔZ是由過渡電阻Rf，三端電源的電勢(shì)幅值比ρ1、ρ2及相位差δ1、δ2和風(fēng)電電源等效正序阻抗ZSW1、負(fù)序阻抗ZSW2等參數(shù)構(gòu)成的函數(shù)，其中任何一個(gè)參數(shù)的變化都將引起ΔZ的變化，繼而影響傳統(tǒng)距離保護(hù)的動(dòng)作性能，導(dǎo)致保護(hù)拒動(dòng)或誤動(dòng)。

1.2節(jié)、1.3節(jié)分別從保護(hù)范圍與測(cè)量阻抗的角度分析了風(fēng)電T接后傳統(tǒng)距離保護(hù)整定方案的適應(yīng)性，由分析可知：

a. 風(fēng)電的T型接入使得線路每側(cè)保護(hù)的保護(hù)方向不唯一，進(jìn)而導(dǎo)致保護(hù)范圍縮小、靈敏度下降；

b. 測(cè)量阻抗受過渡電阻、三端電源的電勢(shì)幅值比和相位差以及風(fēng)電電源等效序阻抗等參數(shù)影響，無法正確反映故障距離，可能導(dǎo)致保護(hù)拒動(dòng)或誤動(dòng)。

2 自適應(yīng)阻抗繼電器

由前文分析可知，距離保護(hù)傳統(tǒng)整定方案應(yīng)用于風(fēng)電T接線路時(shí)存在兩方面的適應(yīng)性問題，鑒于此本文分別從保護(hù)范圍和整定阻抗2個(gè)角度出發(fā)，提出阻抗繼電器的自適應(yīng)整定方案，以針對(duì)性地解決上述適應(yīng)性問題。

2.1 阻抗繼電器自適應(yīng)整定方案

a. 保護(hù)范圍。

保護(hù)范圍規(guī)定為本側(cè)分支線路全長(zhǎng)，即從線路首端到風(fēng)電接入點(diǎn)T。結(jié)合圖1及1.2節(jié)分析知，此時(shí)風(fēng)電T接線路每側(cè)保護(hù)僅有唯一的保護(hù)方向，從根本上解決了雙保護(hù)方向?qū)е卤Ｗo(hù)范圍縮小、靈敏度下降的問題。

b. 自適應(yīng)整定阻抗。

采用1.3節(jié)推導(dǎo)得到的M側(cè)測(cè)量阻抗表達(dá)式(9)作為M側(cè)距離保護(hù)的自適應(yīng)整定阻抗，即:

ZMset=nLMTZ1+

(18)

其中，ZMset為M側(cè)距離保護(hù)的自適應(yīng)整定阻抗。

顯然，不計(jì)測(cè)量誤差，所提整定方案從根本上保證了整定阻抗與測(cè)量阻抗變化的一致性，即整定阻抗能夠自適應(yīng)地跟蹤測(cè)量阻抗，從而Rf、ρ1、δ1、ρ2、δ2、ZSW1、ZSW2等參數(shù)引起的測(cè)量阻抗變化不再影響保護(hù)的動(dòng)作性能。為簡(jiǎn)化描述，下文將參數(shù)Rf、ρ1、δ1、ρ2、δ2、ZSW1、ZSW2統(tǒng)稱為關(guān)鍵參數(shù)。

為提高距離保護(hù)的耐受過渡電阻能力，保證區(qū)內(nèi)故障的可靠清除，阻抗繼電器應(yīng)采用曲邊四邊形特性，其在阻抗復(fù)平面上的自適應(yīng)動(dòng)作區(qū)域如圖5所示，圖中，Rfmax為阻抗繼電器能夠耐受的最大過渡電阻。該動(dòng)作區(qū)域由4條臨界動(dòng)作邊界曲線組成，其構(gòu)造原則如下。

已知參數(shù)ρ1、δ1、ρ2、δ2、ZSW1、ZSW2，按照下述規(guī)則分別改變式(18)中的過渡電阻Rf和故障位置系數(shù)n。

a. 曲線Ⅰ：令Rf=0不變，n從0變化到1。

b. 曲線Ⅱ：令n=1不變，Rf從0變化到Rfmax。

c. 曲線Ⅲ：取Rf=Rfmax不變，n從0變化到1。

d. 曲線Ⅳ：取n=0不變，Rf從0變化到Rfmax。

圖5 阻抗繼電器的自適應(yīng)動(dòng)作區(qū)域Fig.5 Adaptive operating zone of impedance relay

由繼電器動(dòng)作區(qū)域的構(gòu)造原則可知，保護(hù)范圍內(nèi)任一點(diǎn)發(fā)生過渡電阻小于Rfmax的單相接地故障時(shí)，M側(cè)保護(hù)的測(cè)量阻抗均會(huì)落在動(dòng)作區(qū)域內(nèi)，即所提自適應(yīng)阻抗器能夠可靠清除區(qū)內(nèi)故障。

2.2 阻抗繼電器自適應(yīng)特性分析

由2.1節(jié)可知，整定阻抗公式實(shí)為測(cè)量阻抗表達(dá)式，故整定阻抗同樣是由關(guān)鍵參數(shù)構(gòu)成的函數(shù)，其中任何一個(gè)參數(shù)變化時(shí)，整定阻抗以及阻抗繼電器的動(dòng)作區(qū)域都將隨之進(jìn)行自適應(yīng)調(diào)整。

本節(jié)采用控制變量法利用MATLAB軟件，編程分析關(guān)鍵參數(shù)變化時(shí)，所提阻抗繼電器的自適應(yīng)特性。

a. 最大過渡電阻變化。

給定ρ1=ρ2=1、δ1=20°、δ2=10°、ZSW1=8.72+j99.62 Ω、ZSW2=5.81+j66.41 Ω，Rfmax分別為50 Ω和100 Ω時(shí)，阻抗繼電器的動(dòng)作區(qū)域如圖6所示。

圖6 不同Rfmax下的阻抗繼電器的動(dòng)作區(qū)域Fig.6 Operating zone of impedance relayunder different values of Rfmax

從圖6中可以看到，阻抗繼電器動(dòng)作區(qū)域隨Rfmax的變化進(jìn)行了自適應(yīng)調(diào)整，Rfmax越大，保護(hù)動(dòng)作區(qū)域在阻抗復(fù)平面上的覆蓋范圍越大，保護(hù)耐過渡電阻能力越強(qiáng)。在工程應(yīng)用中，可根據(jù)實(shí)際需要設(shè)計(jì)合理的Rfmax值。

b. 電勢(shì)幅值比、相位差變化。

給定Rfmax=100 Ω、δ1=20°、ρ2=1、δ2=10°，ZSW1=8.72+j99.62 Ω、ZSW2=5.81+j66.41 Ω，ρ1分別取0.95、1.00和1.05時(shí)，阻抗繼電器的動(dòng)作區(qū)域見圖7(a)；給定Rfmax=100 Ω、ρ1=ρ2=1、δ2=10°、ZSW1=8.72+j99.62 Ω、ZSW2=5.81+j66.41 Ω，δ1分別取為1°和30°時(shí)，阻抗繼電器的動(dòng)作區(qū)域如圖7(b)所示。

圖7 ρ1、δ1分別變化時(shí)阻抗繼電器的動(dòng)作區(qū)域Fig.7 Operating zone of impedance relay respectivelyunder different values of ρ1and δ1

圖7表明，阻抗繼電器動(dòng)作區(qū)域能夠根據(jù)參數(shù)ρ1和δ1的變化進(jìn)行自適應(yīng)調(diào)整。ρ2、δ2變化時(shí)保護(hù)動(dòng)作區(qū)域的變化與ρ1、δ1變化時(shí)的情況類似，不再贅述。

c. 風(fēng)電電源等效序阻抗變化。

給定Rfmax=100 Ω、ρ1=ρ2=1、δ1=20°、δ2=10°、ZSW2=5.81+j66.41 Ω，風(fēng)電電源等效正序阻抗分別取為ZSW1和3ZSW1時(shí)，阻抗繼電器的動(dòng)作區(qū)域如圖8所示。由圖8可知，繼電器動(dòng)作區(qū)域根據(jù)參數(shù)ZSW1的變化進(jìn)行了自適應(yīng)調(diào)整。

圖8 風(fēng)電電源正序阻抗變化時(shí)阻抗繼電器的動(dòng)作區(qū)域Fig.8 Operating zone of impedance relay under differentpositive sequence impedance of wind power

綜合前述分析可知，具有曲邊四邊形特性的阻抗繼電器具有自適應(yīng)特性，其動(dòng)作區(qū)域能夠根據(jù)關(guān)鍵參數(shù)Rfmax、ρ1、δ1、ρ2、δ2、ZSW1、ZSW2的變化進(jìn)行自適應(yīng)調(diào)整，抑制了關(guān)鍵參數(shù)變化對(duì)阻抗繼電器動(dòng)作性能的影響，彌補(bǔ)了傳統(tǒng)距離保護(hù)整定方案存在的不足，提高保護(hù)的可靠性。

3 基于自適應(yīng)阻抗繼電器的風(fēng)電T接線路縱聯(lián)保護(hù)方案

由圖1可知，風(fēng)電T接線路為三端電源系統(tǒng)，其內(nèi)部任意點(diǎn)發(fā)生故障時(shí)，三側(cè)保護(hù)均應(yīng)可靠動(dòng)作切除故障，因此三側(cè)距離保護(hù)均應(yīng)采用2.2節(jié)提出的自適應(yīng)阻抗繼電器。

3.1 保護(hù)動(dòng)作邏輯設(shè)計(jì)

為實(shí)現(xiàn)保護(hù)瞬時(shí)切除風(fēng)電T接線路全線任意點(diǎn)短路故障的速動(dòng)功能，設(shè)計(jì)縱聯(lián)保護(hù)方案的動(dòng)作邏輯的步驟如下：

a. 利用電壓互感器和電流互感器采集三側(cè)電壓全量、電流全量以及電流零序分量；

b. 根據(jù)式(8)、(12)、(15)計(jì)算三側(cè)測(cè)量阻抗ZMm、ZNm、ZWm；

c. 根據(jù)2.1節(jié)繪制三側(cè)自適應(yīng)阻抗繼電器的動(dòng)作區(qū)域；

d. 當(dāng)測(cè)量阻抗落在本側(cè)自適應(yīng)動(dòng)作區(qū)域內(nèi)時(shí)，判斷為本側(cè)分支線路故障，本側(cè)保護(hù)瞬時(shí)動(dòng)作于跳閘，同時(shí)向另外兩側(cè)保護(hù)發(fā)送跳閘信號(hào)；

e. 當(dāng)本側(cè)保護(hù)收到跳閘信號(hào)時(shí)，判斷為T接線路內(nèi)部故障，本側(cè)保護(hù)瞬時(shí)動(dòng)作于跳閘；

f. 當(dāng)步驟d、e的動(dòng)作判據(jù)均不成立時(shí)，判斷為T接線路正常運(yùn)行或外部故障，保護(hù)不動(dòng)作。

所提縱聯(lián)保護(hù)方案的動(dòng)作原理如圖9所示。

圖9 所提縱聯(lián)保護(hù)方案動(dòng)作原理Fig.9 Operating principle of proposed pilot protection

由2.1節(jié)分析知，要想得到步驟c中自適應(yīng)阻抗繼電器的動(dòng)作區(qū)域，需繪制4條臨界動(dòng)作邊界曲線，而邊界曲線的繪制，需要首先計(jì)算得到相應(yīng)條件下的自適應(yīng)整定阻抗,3.2節(jié)給出了自適應(yīng)整定阻抗的計(jì)算方法。

3.2 自適應(yīng)整定阻抗計(jì)算

分析式(18)可知，除已知的定值參數(shù)外，自適應(yīng)整定阻抗值取決于關(guān)鍵參數(shù)Rf、ρ1、δ1、ρ2、δ2、ZSW1、ZSW2。其中，過渡電阻Rf的最大取值反映保護(hù)耐受過渡電阻能力，可根據(jù)實(shí)際工程需要給出；風(fēng)電電源等效序阻抗ZSW1、ZSW2可僅由風(fēng)場(chǎng)側(cè)的電壓、電流數(shù)據(jù)根據(jù)式(1)、式(2)求出；三端電源電勢(shì)幅值比ρ1、ρ2和相位差δ1、δ2的計(jì)算則對(duì)通信系統(tǒng)的要求較高，這是因?yàn)橛啥x式(11)可知，ρ1、δ1、ρ2、δ2的計(jì)算需要線路三端的電勢(shì)矢量數(shù)據(jù)，即T接線路每側(cè)保護(hù)均需要與另外兩側(cè)進(jìn)行電勢(shì)矢量數(shù)據(jù)的交換。為降低保護(hù)對(duì)通信系統(tǒng)的要求，本文提出一種僅利用雙端數(shù)據(jù)即可計(jì)算參數(shù)ρ1、δ1、ρ2、δ2的方法。

根據(jù)式(4)及圖1可知，T接線路正常運(yùn)行或發(fā)生外部故障時(shí)，三端的電壓、電流滿足：

(19)

(20)

將式(20)代入式(11)，得到ρ1、δ1、ρ2、δ2的計(jì)算公式：

(21)

式(21)給出了僅利用M側(cè)和N側(cè)兩端數(shù)據(jù)(IML、EM、EN)計(jì)算參數(shù)ρ1、δ1、ρ2、δ2的方法，將三端數(shù)據(jù)交換問題轉(zhuǎn)化為兩端數(shù)據(jù)交換問題，一定程度上降低了保護(hù)對(duì)通信系統(tǒng)的要求。

3.3 保護(hù)方案對(duì)風(fēng)電系統(tǒng)故障特征的適應(yīng)性分析

大量文獻(xiàn)給出了風(fēng)電系統(tǒng)故障的普遍特征[1,2,8,11-12]：弱饋性，等效正、負(fù)序阻抗受控時(shí)變，含大量高次諧波，頻率偏移等。下面重點(diǎn)分析所提保護(hù)方案對(duì)上述風(fēng)電系統(tǒng)故障特征的適應(yīng)性。

(1)弱饋性(DFIG、PMSG)。

無論是雙饋風(fēng)電場(chǎng)還是直驅(qū)風(fēng)電場(chǎng)亦或混合風(fēng)電場(chǎng)，在故障過程中其提供短路電流的能力有限，均具有弱饋性。

圖1中點(diǎn)k3發(fā)生故障時(shí)，風(fēng)電場(chǎng)側(cè)阻抗繼電器實(shí)際感受到的測(cè)量阻抗ZWm為：

(22)

其中，IMk、INk、IWk分別為M、N、W側(cè)的故障電流；Zk為保護(hù)安裝處到故障點(diǎn)的線路阻抗。

分析式(22)可知，由于弱饋性，發(fā)生故障時(shí)相較于常規(guī)電源側(cè)短路電流，風(fēng)場(chǎng)側(cè)提供的短路電流IWk較小，導(dǎo)致過渡電阻的系數(shù)增大，這顯然削弱了傳統(tǒng)阻抗繼電器的耐過渡電阻能力。而本文所提自適應(yīng)阻抗繼電器在整定方案上已計(jì)及了過渡電阻的影響，其耐過渡電阻能力可調(diào)，故不受風(fēng)電系統(tǒng)弱饋特性的影響，對(duì)風(fēng)電系統(tǒng)弱饋性具有適應(yīng)性。

(2)等效正、負(fù)序阻抗受控時(shí)變(DFIG、PMSG)。

已知風(fēng)電場(chǎng)的等效正、負(fù)序阻抗與風(fēng)電機(jī)組的類型、運(yùn)行控制策略、故障穿越策略以及集電系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)拓?fù)涞纫蛩孛芮邢嚓P(guān)。風(fēng)電場(chǎng)等效正序阻抗的計(jì)算公式為[1]：

(23)

事實(shí)上由式(18)的自適應(yīng)整定阻抗公式可知，風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)部的具體控制策略、網(wǎng)絡(luò)拓?fù)鋮?shù)等并未出現(xiàn)在公式中，而是由風(fēng)電場(chǎng)等效正、負(fù)序阻抗反映。由此可知，風(fēng)電場(chǎng)等效正、負(fù)序阻抗特征是風(fēng)電機(jī)組類型、控制策略、故障穿越策略等因素的集中體現(xiàn)，是其外特性，而以上因素則是風(fēng)電場(chǎng)等效正負(fù)序阻抗的內(nèi)在表現(xiàn)。因此所提保護(hù)方案僅需關(guān)注風(fēng)電場(chǎng)的等效正、負(fù)序阻抗外特性，無需關(guān)注具體的內(nèi)部特性。

式(18)表明，風(fēng)電場(chǎng)等效正、負(fù)序阻抗是自適應(yīng)整定阻抗的因變量之一，即所提保護(hù)方案能夠根據(jù)風(fēng)電場(chǎng)等效正、負(fù)序阻抗的變化自適應(yīng)調(diào)整保護(hù)動(dòng)作區(qū)域，對(duì)等效正、負(fù)序阻抗的受控時(shí)變特性具有適應(yīng)性。

(3)含大量高次諧波(DFIG、PMSG)、頻率偏移(DFIG)。

分析式(8)、式(18)和圖5可知，理論上，若能準(zhǔn)確提取保護(hù)安裝處的工頻電壓、工頻電流相量，則本文所提自適應(yīng)阻抗繼電器原理上不受風(fēng)電場(chǎng)高次諧波和頻率偏移的影響，能夠可靠清除故障。

因此相量提取算法的選取將影響線路工頻電壓、工頻電流信息提取的準(zhǔn)確度，進(jìn)而影響保護(hù)方案的動(dòng)作性能。

目前Prony算法[8]和最小二乘矩陣束算法[18]等可以準(zhǔn)確提取保護(hù)安裝處的電氣相量信息，因此基于以上算法，本文保護(hù)方案不受高次諧波和頻率偏移的影響，對(duì)高次諧波和頻率偏移具有適應(yīng)性。

接下來分析在采用常規(guī)傅里葉算法提取相量的情況下本文所提保護(hù)方案對(duì)頻率偏移的適應(yīng)性。不同故障類型下，風(fēng)電場(chǎng)短路電流中轉(zhuǎn)速頻率分量和工頻分量的占比不同，傅里葉算法的相量提取誤差亦不同。

a. 單相接地故障。

發(fā)生單相接地故障時(shí)，故障相電流以基頻分量為主，衰減轉(zhuǎn)速頻率分量很小，其對(duì)傅里葉算法的相量提取影響較小[19]，故保護(hù)安裝處電壓、電流相量的提取誤差較小，即所提保護(hù)方案在發(fā)生單相接地故障時(shí)具有良好的動(dòng)作性能。

b. 兩相接地故障。

兩相接地故障的波形特征類似于單相接地故障，故障相電流的轉(zhuǎn)速頻率成分亦較小，傅里葉算法提取相量時(shí)的頻譜泄漏不明顯[20]，因此所提保護(hù)方案在發(fā)生兩相接地故障時(shí)具有良好的動(dòng)作性能。

c. 三相故障。

相較于不對(duì)稱故障，發(fā)生三相故障時(shí)風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)的機(jī)組三相均失去額定電壓支撐，風(fēng)電機(jī)組提供故障電流的能力很小，而撬棒保護(hù)的投入進(jìn)一步限制了短路電流水平，導(dǎo)致三相短路電流中基頻成分很小，轉(zhuǎn)速頻率成分則相對(duì)較大，導(dǎo)致傅里葉算法的相量提取誤差較大，此時(shí)所提保護(hù)方案的動(dòng)作性能變差。建議此種情況下采用幾乎不受高次諧波和頻率偏移影響的時(shí)域距離元件[11]。

上述分析表明，基于傅里葉算法，在發(fā)生單相接地故障和兩相接地故障時(shí)，所提保護(hù)方案對(duì)風(fēng)電場(chǎng)的高次諧波和頻率偏移仍然具有良好的適應(yīng)性，而在發(fā)生三相金屬性故障的極端情況下，所提保護(hù)方案的動(dòng)作性能將變差，此時(shí)可采用時(shí)域距離元件。

綜上所述，所提保護(hù)方案中，風(fēng)電T接線路每側(cè)的距離保護(hù)均采用自適應(yīng)阻抗繼電器，其動(dòng)作區(qū)域能夠根據(jù)關(guān)鍵參數(shù)的變化進(jìn)行自適應(yīng)調(diào)整，耐受過渡電阻能力亦可調(diào)，有效避免了關(guān)鍵參數(shù)變化對(duì)保護(hù)動(dòng)作性能的影響，對(duì)風(fēng)電系統(tǒng)故障特征具有適應(yīng)性，彌補(bǔ)了傳統(tǒng)距離保護(hù)整定方案存在的不足，保證了區(qū)內(nèi)故障的可靠清除；同時(shí)，所提自適應(yīng)整定阻抗計(jì)算方法一定程度上降低了保護(hù)對(duì)通信系統(tǒng)的要求。

4 仿真驗(yàn)證

4.1 系統(tǒng)建模

參照風(fēng)電場(chǎng)接入系統(tǒng)標(biāo)準(zhǔn)[17]，在PSCAD仿真平臺(tái)上搭建如圖1所示的風(fēng)電T接系統(tǒng)仿真模型。風(fēng)電場(chǎng)由10臺(tái)1.5 MW的雙饋風(fēng)電機(jī)組構(gòu)成，轉(zhuǎn)子側(cè)變流器采用基于定子磁鏈定向的PQ解耦控制，網(wǎng)側(cè)變流器采用基于電網(wǎng)電壓定向的矢量控制。系統(tǒng)電壓等級(jí)為110 kV；M側(cè)和N側(cè)電源的等效正、負(fù)序阻抗為Z1SM=Z1SN=0.69+j7.97 Ω、Z0SM=Z0SN=1.03+j11.9 Ω；線路MT、NT、WT長(zhǎng)度均為50 km，線路參數(shù)為Z1=0.036 294+j1.006 2 Ω/km、Z0=0.379 58+1.327 7 Ω/km。

4.2 仿真驗(yàn)證

為驗(yàn)證所提風(fēng)電T接線路縱聯(lián)保護(hù)方案的正確性和有效性，本文針對(duì)系統(tǒng)在不同運(yùn)行狀態(tài)下M側(cè)發(fā)生單相接地短路的情況進(jìn)行仿真驗(yàn)證。保護(hù)實(shí)際感受到的阻抗即測(cè)量阻抗由式(8)計(jì)算得到，自適應(yīng)整定阻抗根據(jù)3.2節(jié)所提計(jì)算方法求得，自適應(yīng)阻抗繼電器動(dòng)作區(qū)域按照2.1節(jié)的構(gòu)造原則繪制。保護(hù)安裝處電壓相量、電流相量的提取均采用Prony算法。

(1)自適應(yīng)整定阻抗計(jì)算方法仿真驗(yàn)證。

針對(duì)點(diǎn)T發(fā)生A相接地短路的情況,按照控制變量法設(shè)定4種仿真場(chǎng)景。

a. 場(chǎng)景1:令ρ1=ρ2=1、δ1=20°、δ2=10°、ZSW1=8.72+j99.62 Ω、ZSW2=5.81+j66.41 Ω,Rf在0～100 Ω 之間變化。

b. 場(chǎng)景2:令Rf=100 Ω、ρ1=ρ2=1、δ2=10°、ZSW1=8.72+j99.62 Ω、ZSW2=5.81+j66.41 Ω,δ1在1°～30°之間變化。

c. 場(chǎng)景3:令Rf=100 Ω、ρ2=1、δ1=20°、δ2=10°、ZSW1=8.72+j99.62 Ω、ZSW2=5.81+j66.41 Ω,ρ1在0.8～1.2之間變化。

d. 場(chǎng)景4:令Rf=100 Ω、ρ1=ρ2=1、δ1=20°、δ2=10°、ZSW2=5.81+j66.41 Ω,風(fēng)電電源等效正序阻抗在ZSW1和5ZSW1之間變化。

圖10給出了4種場(chǎng)景下，點(diǎn)T發(fā)生故障時(shí)M側(cè)保護(hù)的整定阻抗和測(cè)量阻抗的電阻分量以及電抗分量，圖10(d)中，z為風(fēng)電電源等效正序阻抗和ZSW1的比值，如z=5表示風(fēng)電電源等效正序阻抗為5ZSW1。

圖10 參數(shù)變化時(shí)整定阻抗與測(cè)量阻抗對(duì)比Fig.10 Comparison between setting and measuringimpedances under changing parameter

由圖10可知，整定阻抗(本質(zhì)為測(cè)量阻抗計(jì)算值，見2.1節(jié)分析)的電阻、電抗分量與測(cè)量阻抗(仿真值)的電阻、電抗分量基本一致，計(jì)算值與仿真值誤差很小，說明整定阻抗能夠較準(zhǔn)確地跟隨測(cè)量阻抗的變化，所提自適應(yīng)整定阻抗計(jì)算方法正確。

(2)保護(hù)動(dòng)作性能仿真驗(yàn)證。

改變參與發(fā)電的風(fēng)電機(jī)組數(shù)(等效于改變風(fēng)電電源等效序阻抗)，假設(shè)線路MT上n=25%處發(fā)生A相接地短路故障，過渡電阻為90 Ω，對(duì)比分析所提自適應(yīng)整定方案與傳統(tǒng)整定方案下距離保護(hù)的動(dòng)作特性，仿真結(jié)果如圖11所示。

圖11 2種整定方案下距離保護(hù)動(dòng)作特性對(duì)比圖Fig.11 Comparison of operating characteristicbetween two setting schemes

a. 采用自適應(yīng)整定方案的距離保護(hù)耐受過渡電阻能力由Rfmax決定，可以根據(jù)工程需要進(jìn)行設(shè)置，本仿真中取Rfmax=100 Ω，由2.1節(jié)分析知，理論上保護(hù)范圍內(nèi)任意點(diǎn)發(fā)生過渡電阻小于100 Ω的單相接地故障時(shí)，該距離保護(hù)均能夠?qū)⑵淇煽壳宄?。由圖11可知，所述故障場(chǎng)景(Rf=90 Ω)下的測(cè)量阻抗確實(shí)落在自適應(yīng)動(dòng)作區(qū)域內(nèi)，仿真結(jié)果與理論分析一致。

采用傳統(tǒng)整定方案的距離保護(hù)耐受過渡電阻能力有限，當(dāng)風(fēng)電T接線路內(nèi)部發(fā)生故障，過渡電阻較大時(shí)，測(cè)量阻抗落在圖11中陰影區(qū)域，超出了傳統(tǒng)整定方案的保護(hù)動(dòng)作區(qū)域，保護(hù)拒動(dòng)。

b. 分析圖11可知，當(dāng)參與發(fā)電的風(fēng)電機(jī)組數(shù)由15臺(tái)變?yōu)?臺(tái)時(shí)，測(cè)量阻抗值由位置1變化到位置2，同時(shí)采用自適應(yīng)整定方案的距離保護(hù)動(dòng)作區(qū)域也隨之由位置a調(diào)整到位置b，而采用傳統(tǒng)整定方案的距離保護(hù)動(dòng)作區(qū)域保持不變。進(jìn)一步分析發(fā)現(xiàn)，風(fēng)電機(jī)組數(shù)量變化前，2種整定方案下的距離保護(hù)均可靠動(dòng)作；但風(fēng)電機(jī)組數(shù)變化后，測(cè)量阻抗位置發(fā)生變化，此時(shí)由于自適應(yīng)整定方案下的保護(hù)動(dòng)作區(qū)域進(jìn)行了自適應(yīng)調(diào)整，保護(hù)仍能可靠清除故障，而傳統(tǒng)整定方案下的保護(hù)動(dòng)作區(qū)域固定不變，導(dǎo)致測(cè)量阻抗落在動(dòng)作區(qū)域外部，保護(hù)拒動(dòng)。

上述仿真結(jié)果表明，傳統(tǒng)距離保護(hù)整定方案在風(fēng)電T接線路中存在適應(yīng)性問題，耐過渡電阻能力有限，保護(hù)動(dòng)作性能受關(guān)鍵參數(shù)變化的影響，可能拒動(dòng)或誤動(dòng)。而本文所提自適應(yīng)整定方案使得距離保護(hù)能夠根據(jù)關(guān)鍵參數(shù)的變化自適應(yīng)地調(diào)整動(dòng)作區(qū)域，有效彌補(bǔ)了傳統(tǒng)整定方案存在的不足，且耐過渡電阻能力可調(diào)，有效保證了區(qū)內(nèi)故障的可靠清除。仿真結(jié)果驗(yàn)證了理論分析的正確性。

5 結(jié)論

本文分析了傳統(tǒng)距離保護(hù)在風(fēng)電T接線路中的適應(yīng)性，提出了基于自適應(yīng)阻抗繼電器的風(fēng)電T接線路縱聯(lián)保護(hù)方案并給出了自適應(yīng)整定阻抗的計(jì)算方法，主要結(jié)論如下。

a. 風(fēng)電的T型接入使得每側(cè)保護(hù)均有2個(gè)保護(hù)方向，從而導(dǎo)致傳統(tǒng)距離保護(hù)范圍縮小、靈敏度下降；傳統(tǒng)距離保護(hù)測(cè)量阻抗受三端電源電勢(shì)幅值比、相位差、過渡電阻和風(fēng)電電源等效序阻抗等參數(shù)的影響，無法正確反映故障距離，影響保護(hù)的動(dòng)作性能。因此傳統(tǒng)距離保護(hù)不再適用于風(fēng)電T接線路。

b. 所提自適應(yīng)阻抗繼電器能夠根據(jù)關(guān)鍵參數(shù)的變化自適應(yīng)地調(diào)整動(dòng)作區(qū)域，且保護(hù)范圍唯一，對(duì)風(fēng)電系統(tǒng)故障特征具有適應(yīng)性，避免了傳統(tǒng)距離保護(hù)存在的不足；所提風(fēng)電T接線路縱聯(lián)保護(hù)方案實(shí)現(xiàn)了瞬時(shí)切除T接線路全線任意點(diǎn)短路故障的速動(dòng)功能；且自適應(yīng)整定阻抗的計(jì)算僅需兩端數(shù)據(jù)，一定程度上降低了保護(hù)對(duì)通信系統(tǒng)的要求。

本文僅分析了單相接地故障情況，但分析方法也適用于其他類型的接地故障，限于篇幅，本文不再贅述。

參考文獻(xiàn)：

[ 1 ] 王晨清，宋國(guó)兵，遲永寧，等． 風(fēng)電系統(tǒng)故障特征分析[J]． 電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2015，39(21)：52-58．

WANG Chenqing，SONG Guobing，CHI Yongning，et al． Fault cha-racteristics analysis of wind power system[J]． Automation of Electric Power Systems，2015，39(21)：52-58．

[ 2 ] 張保會(huì)，王進(jìn)，李光輝，等． 風(fēng)力發(fā)電機(jī)集團(tuán)式接入電力系統(tǒng)的故障特征分析[J]． 電網(wǎng)技術(shù)，2012，36(7)：176-183．

ZHANG Baohui，WANG Jin，LI Guanghui，et al． Analysis on fault features of wind turbine generators concentratedly connected to power grid[J]． Power System Technology，2012，36(7)：176-183．

[ 3 ] 王晨清，宋國(guó)兵，劉凱，等． 突變量保護(hù)對(duì)風(fēng)電接入系統(tǒng)的適應(yīng)性分析[J]． 中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2014，34(31)：5485-5492．

WANG Chenqing，SONG Guobing，LIU Kai，et al． Adaptability analysis of fault component protection of power systems with wind farms[J]． Proceedings of the CSEE，2014，34(31)：5485-5492．

[ 4 ] 黃濤，陸于平，凌啟程，等. 適應(yīng)于雙饋風(fēng)電場(chǎng)的改進(jìn)故障序分量選相方法[J]. 電力自動(dòng)化設(shè)備，2016，36(4)：123-128.

HUANG Tao，LU Yuping，LING Qicheng，et al. Improved fault-sequence component phase selector applied to DFIG-based wind farm[J]. Electric Power Automation Equipment，2016，36(4)：123-128.

[ 5 ] 張保會(huì)，李光輝，王進(jìn)，等. 風(fēng)電接入電力系統(tǒng)故障電流的影響參數(shù)分析及對(duì)繼電保護(hù)的影響[J]. 電力自動(dòng)化設(shè)備，2012，32(2)：1-8.

ZHANG Baohui，LI Guanghui，WANG Jin，et al. Affecting factors of grid-connected wind power on fault current and impact on protection relay[J]. Electric Power Automation Equipment，2012，32(2)：1-8.

[ 6 ] 撖奧洋，張哲，尹項(xiàng)根，等. 雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)故障特性及保護(hù)方案構(gòu)建[J]. 電工技術(shù)學(xué)報(bào)，2012，27(4)：233-239．

HAN Aoyang，ZHANG Zhe，YIN Xianggen，et al. Research on fault characteristic and grid connecting-point protection scheme for wind power generation with doubly-fed induction generator[J] ． Transactions of China Electrotechnical Society，2012，27(4)：233-239．

[ 7 ] 張保會(huì)，尹項(xiàng)根． 電力系統(tǒng)繼電保護(hù)[M]． 北京：中國(guó)電力出版社，2009：90-97.

[ 8 ] 張保會(huì)，張金華，原博，等. 風(fēng)電接入對(duì)繼電保護(hù)的影響(六)——風(fēng)電場(chǎng)送出線路距離保護(hù)影響分析[J]. 電力自動(dòng)化設(shè)備，2013，33(6)：1-6.

ZHANG Baohui，ZHANG Jinhua，YUAN Bo，et al. Impact of wind farm integration on relay protection(6)：analysis of distance protection for wind farm outgoing transmission line[J]. Electric Power Automation Equipment，2013，33(6)：1-6.

[ 9 ] 王婷，李鳳婷，何世恩． 影響風(fēng)電場(chǎng)聯(lián)絡(luò)線距離保護(hù)的因素及解決措施[J]． 電網(wǎng)技術(shù)，2014，38(5)：1420-1424．

WANG Ting，LI Fengting，HE Shien． Factors impacting distance protection for tie line of wind farm and corresponding countermeasures[J]． Power System Technology，2014，38(5)：1420-1424．

[10] PRAHAN A K，JO’OS G. Adaptive distance relay setting for lines connecting wind farms[J]. IEEE Transactions on Energy Conversion，2007，22(1)：206-213.

[11] 王晨清，宋國(guó)兵，湯海雁，等． 距離保護(hù)在風(fēng)電接入系統(tǒng)中的適應(yīng)性分析[J]． 電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2015，39(22)：10-15．

WANG Chenqing，SONG Guobing，TANG Haiyan，et al． Adaptability analysis of distance protection in power system integration with wind farms[J]． Automation of Electric Power Systems，2015，39(22)：10-15.

[12] 黃濤，陸于平，凌啟程，等. 撬棒電路對(duì)風(fēng)電場(chǎng)側(cè)聯(lián)絡(luò)線距離保護(hù)的影響及對(duì)策[J]. 電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2013，37(17)：30-36.

HUANG Tao，LU Yuping，LING Qicheng，et al. Impact of crowbar on wind farm side interconnection line distance protection and mitigation method[J]． Automation of Electric Power Systems，2013，37(17)：30-36．

[13] 國(guó)家電網(wǎng)公司. 配電網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計(jì)技術(shù)導(dǎo)則：Q/GDW738—2012[S]． 北京：中國(guó)電力出版社，2012.

[14] 劉幸蔚，李永麗，陳曉龍，等. 逆變型分布式電源T接線路后縱聯(lián)差動(dòng)保護(hù)的改進(jìn)方案[J]. 電網(wǎng)技術(shù)，2016，40(4)：1-8.

LIU Xingwei，LI Yongli，CHEN Xiaolong，et al. An improved scheme of longitudinal differential protection for teed lines with inverter-based distributed generations[J]． Power System Technology，2016，40(4)：1-8．

[15] 陳偉偉，李鳳婷，張玉，等． 風(fēng)電T接雙電源系統(tǒng)對(duì)距離保護(hù)的影響分析[J]． 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2015，43(7)：108-114．

CHEN Weiwei，LI Fengting，ZHANG Yu，et al． Impact of wind farm on distance protection for T-connected to the dual power system[J]． Power System Protection and Control，2015，43(7)：108-114．

[16] 黃濤，陸于平，蔡超. DFIG等效序突變量阻抗相角特征對(duì)故障分量方向元件的影響分析[J]. 中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2016，36(14):3929-3940.

HUANG Tao，LU Yuping，CAI Chao. Analysis of phase angle characteristics of DFIG equivalent sequence superimposed impedances and its impact on fault components based direction relay[J]． Proceedings of the CSEE，2016，36(14)：3929-3940．

[17] 中華人民共和國(guó)國(guó)家質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)檢疫總局. 風(fēng)電場(chǎng)接入電力系統(tǒng)技術(shù)規(guī)定：GB/T 19963—2011[S]． 北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，2011．

[18] 康小寧，屈亞軍，焦在濱，等． 基于最小二乘矩陣束算法的工頻分量提取方法[J]. 電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2014，38(21)：66-70.

KANG Xiaoning，QU Yajun，JIAO Zaibin，et al. Power-frequency phasor extraction based on least-square matrix pencil algorithm[J]. Automation of Electric Power Systems，2014，38(21)：66-70．

[19] 李菁，鄭濤，趙裕童，等. 雙饋風(fēng)電短路電流特性對(duì)距離保護(hù)的影響分析[J]. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2017，45(6)：37-47．

LI Jing，ZHENG Tao，ZHAO Yutong，et al. Impact of doubly-fed wind system short-circuit current characteristics on the transmission line distance protection[J]． Power System Protection and Control，2017，45(6)：37-47．