程維平，李 健，程 鳴

(1.山西省地質(zhì)礦產(chǎn)研究院，太原 030001； 2.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)資源與地球科學(xué)學(xué)院，江蘇 徐州 221116)

0 引言

在“氣化山西”的背景下，山西省大力發(fā)展煤系非常規(guī)天然氣資源的勘探開(kāi)發(fā)工作。煤系非常規(guī)天然氣包括賦存于煤層中的煤層氣、賦存于煤系頁(yè)巖中的頁(yè)巖氣和賦存于煤系致密砂巖中的致密砂巖氣。煤系“三氣”資源潛力的綜合評(píng)價(jià)與共探共采方式是當(dāng)前研究的熱點(diǎn)課題，其中，煤系非常規(guī)氣的儲(chǔ)層評(píng)價(jià)與賦存規(guī)律是其研究的一項(xiàng)重要內(nèi)容。試井測(cè)試技術(shù)是認(rèn)識(shí)儲(chǔ)層、進(jìn)行儲(chǔ)層評(píng)價(jià)和生產(chǎn)動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)的重要手段，通過(guò)試井可得到儲(chǔ)層的滲透率、儲(chǔ)層壓力等儲(chǔ)層參數(shù)[1-2]，是煤系非常規(guī)氣儲(chǔ)層評(píng)價(jià)重要指標(biāo)，是對(duì)其有效開(kāi)發(fā)利用的重要保障。

目前，對(duì)于煤層氣井，多采用注入/壓降法進(jìn)行測(cè)試，注入/壓降法是以一定排量將水注入地層一段時(shí)間，然后關(guān)井進(jìn)行壓降測(cè)試。注入/壓降法的優(yōu)勢(shì)在于流體的注入提高了地層壓力，保證了測(cè)試過(guò)程中為單相流，可以用標(biāo)準(zhǔn)試井方法來(lái)分析，結(jié)果比較可靠，但其缺點(diǎn)是對(duì)于低滲透率地層測(cè)試很難進(jìn)行，因?yàn)樾枰３謽O低的注入排量，探測(cè)半徑有限，且容易壓開(kāi)地層和造成地層傷害[3-5]。對(duì)于低滲透率地層，尤其是煤系中含氣砂泥巖或砂泥巖與煤互層的儲(chǔ)層，其有效滲透率等儲(chǔ)層參數(shù)的測(cè)試采用DST試井法進(jìn)行了嘗試。DST測(cè)試即鉆桿測(cè)試(Drill Stem Testing)，是一種壓力恢復(fù)測(cè)試，依靠地層流體的流動(dòng)、產(chǎn)出和壓力恢復(fù)的過(guò)程求取地層參數(shù)，是認(rèn)識(shí)測(cè)試層段流體性質(zhì)、產(chǎn)能大小、壓力變化和井底附近有效滲透率，以及目的層段被污染狀況的常用手段[3]。

1 DST試井基本原理及關(guān)鍵技術(shù)

1.1 基本原理

DST測(cè)試即鉆桿測(cè)試(Drill Stem Testing)，是一種壓力恢復(fù)測(cè)試，它遵循不穩(wěn)定試井的基本原理：

當(dāng)儲(chǔ)層中流體的流動(dòng)處于平衡狀態(tài)時(shí)，通過(guò)改變井的工作制度即改變壓力，則在井底將造成一個(gè)壓力擾動(dòng)，此擾動(dòng)隨著時(shí)間的推移不斷向井壁四周儲(chǔ)層徑向擴(kuò)展，最后達(dá)到一個(gè)新的平衡狀態(tài)。這種壓力擾動(dòng)的不穩(wěn)定過(guò)程與地層、流體的性質(zhì)有關(guān)。因此，用測(cè)試儀器將井底壓力隨時(shí)間的變化規(guī)律記錄下來(lái)，通過(guò)分析，可以判斷和確定儲(chǔ)層的性質(zhì)[6-9]。DST試井采用兩次流動(dòng)、兩次關(guān)井即二開(kāi)二關(guān)的工作制度。初流動(dòng)、初關(guān)井，當(dāng)封隔器坐封過(guò)程引起局部超壓，需在初流動(dòng)通過(guò)流體釋放，初流動(dòng)時(shí)間短，地層能量消耗少，可獲取較可靠的地層壓力；終流動(dòng)、終關(guān)井，目的是獲得壓力恢復(fù)曲線(xiàn)，這個(gè)過(guò)程所需時(shí)間長(zhǎng)，壓力恢復(fù)曲線(xiàn)更好，可用于試井分析來(lái)求取儲(chǔ)層滲透率等儲(chǔ)層參數(shù),DST試井測(cè)試管柱狀圖見(jiàn)圖1。

1.2 DST技術(shù)關(guān)鍵

1.2.1 封隔器坐封工藝

根據(jù)DST試井工藝需要，封隔器坐封方式通常采用膨脹式封隔器坐封和支撐式重力壓縮BT封隔器坐封方式。膨脹式坐封是將膨脹管連接封隔器隨油管從地面下入井底，然后在地面通過(guò)膨脹管對(duì)封隔器注入液體加壓進(jìn)行坐封，該坐封方式成功率高，效果好，但操作復(fù)雜且在下井過(guò)程中膨脹管易磨損損壞，在淺井測(cè)試時(shí)適用性較好。對(duì)于較深的參數(shù)井，管柱重量大，采用靠重力壓縮的BT封隔器進(jìn)行坐封，從實(shí)際操作效果來(lái)看，操作簡(jiǎn)便，效果較好。

1.2.2 開(kāi)關(guān)井工藝

DST試井宜采用井下關(guān)井方式，可以有效減小井筒儲(chǔ)集效應(yīng)對(duì)測(cè)試的影響，井下開(kāi)關(guān)井工藝主要有兩種：電磁閥開(kāi)關(guān)井和MFE測(cè)試閥開(kāi)關(guān)井。在淺井作業(yè)中操作MFE測(cè)試閥開(kāi)關(guān)井時(shí)，由于環(huán)空液柱壓力小，容易造成封隔器瞬時(shí)解封[7,10]。實(shí)際測(cè)試中，淺井采用電磁閥開(kāi)關(guān)井操作更容易，無(wú)需地面動(dòng)管柱只需設(shè)定程序即可實(shí)現(xiàn)測(cè)試井下無(wú)限次自動(dòng)開(kāi)關(guān)井任務(wù)，程序設(shè)定按每4個(gè)循環(huán)動(dòng)作完成一次開(kāi)關(guān)井即等待-打開(kāi)-等待-關(guān)閉，二開(kāi)二關(guān)工作制度按二次開(kāi)關(guān)井程序設(shè)定，時(shí)間可精確到秒。在較深的測(cè)試井作業(yè)中可采用電磁閥組開(kāi)關(guān)井，也可采用MFE測(cè)試閥開(kāi)關(guān)井。當(dāng)采用MFE測(cè)試閥時(shí)需與BT封隔器配合使用，由于BT封隔器靠管柱的重力坐封，操作MFE測(cè)試閥開(kāi)關(guān)井需進(jìn)行上提、下放懸重管柱會(huì)造成BT封隔器的坐封力消失，為保證操作MFE測(cè)試閥開(kāi)關(guān)井時(shí)仍然使BT封隔器保持良好的封隔作用，必須在BT封隔器上方連接安全密封，通過(guò)安全密封液壓安全裝置所產(chǎn)生鎖緊膠筒的的作用力保證BT封隔器坐封力。

圖1 裸眼井DST試井測(cè)試管柱圖Figure 1 Uncased well DST string

1.3 循環(huán)閥結(jié)構(gòu)及工作原理

圖2為改進(jìn)后的封隔器循環(huán)閥結(jié)構(gòu)，由1-外筒、2-花鍵心軸、3-花鍵外筒、4-下接頭、5-剪切銷(xiāo)釘、6、7-密封圈、泄流孔、泄流通道等組成。該閥在下鉆或提鉆過(guò)程中，能對(duì)孔內(nèi)的鉆井液進(jìn)行有效泄流，消除起、下管柱時(shí)的背壓及抽吸作用，減少對(duì)孔壁的破壞，避免孔內(nèi)事故發(fā)生[11]，同時(shí)又能保證下井、測(cè)試過(guò)程中整個(gè)管柱沒(méi)有鉆井液進(jìn)入，解除鉆井液柱壓力影響，使測(cè)試層內(nèi)的流體進(jìn)入測(cè)試器，進(jìn)行取樣、測(cè)壓，甚至到達(dá)地面進(jìn)行監(jiān)測(cè)。

當(dāng)管柱及測(cè)試工具下入井內(nèi)，連接封隔器的支撐桿抵達(dá)井底后，封隔器在管柱自重壓力下開(kāi)始膨脹，管柱重量達(dá)到6t時(shí)，封隔器循環(huán)閥剪切銷(xiāo)釘5(見(jiàn)圖2)被剪斷，內(nèi)筒滑動(dòng)使鉆孔內(nèi)封隔器膠筒上下水或鉆井液隔離，同時(shí)封隔器循環(huán)閥泄流孔關(guān)閉，鉆孔內(nèi)介質(zhì)不再串通，當(dāng)管柱重力達(dá)到8～9t時(shí)，封隔器完全坐封，一開(kāi)井，內(nèi)外筒通過(guò)循環(huán)閥泄流孔導(dǎo)通卸壓(見(jiàn)圖3)，鉆孔封隔器下段鉆井液承壓狀態(tài)解除，一關(guān)井，測(cè)試層流體作用到測(cè)試閥下部電子壓力計(jì)上，按二開(kāi)二關(guān)工作制度完成測(cè)試，井下電子壓力計(jì)自動(dòng)記錄流體壓力和溫度隨時(shí)間變化的曲線(xiàn)。測(cè)試結(jié)束后，提升鉆具，封隔器膠筒又恢復(fù)到原始狀態(tài)，循環(huán)閥泄流孔再次打開(kāi)，提升管柱后，取出壓力計(jì)，便可得到所測(cè)層段的壓力和溫度數(shù)據(jù)。

1—外筒，2—花鍵心軸，3—花鍵外筒，4—下接頭，5—剪切銷(xiāo)釘，6、7-密封圈圖2 封隔器循環(huán)閥坐封前Figure 2 Packer circulation valve before packer setting

圖3 封隔器循環(huán)閥坐封后Figure 3 Packer circulation valve after packer setting

2 DST試井應(yīng)用

WY1井位于位于山西省沁水煤田中部，是一口煤系非常規(guī)天然氣參數(shù)井。該井井深為1 480.04m，測(cè)試目標(biāo)層位為砂泥頁(yè)巖與煤混層II和砂泥頁(yè)巖層IV，測(cè)試段巖層數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。

表1 測(cè)試層段數(shù)據(jù)簡(jiǎn)表Table 1 Testing sector data statement

圖4 WY1-II測(cè)試層段地層柱狀圖Figure 4 Well WY1-II testing sector stratigraphic column

圖5 WY1-IV測(cè)試層段地層柱狀圖Figure 5 Well WY1-IV testing sector stratigraphic column

按照該井測(cè)試目的，對(duì)該井目標(biāo)層進(jìn)行DST測(cè)試，以獲取滲透率(K)、儲(chǔ)層壓力(Pi)、表皮系數(shù)(S)、及井儲(chǔ)系數(shù)(Cs)等儲(chǔ)層參數(shù)。

2.1 試井設(shè)備

測(cè)試所采用的試井設(shè)備包括以下幾部分。

地面設(shè)備：由井口裝置、壓力表、流量計(jì)、泡泡頭等組成。

電子壓力計(jì)：DDI-T-150系列存儲(chǔ)式電子壓力計(jì)。溫度量程：-25～150℃；壓力量程：0～70 MPa。

電子壓力計(jì)托筒

BT封隔器：長(zhǎng)度：2.90 m；外徑：Φ200 mm。

震擊器：外徑Φ146 mm。

取樣器：外徑Φ127mm。

安全接頭：外徑Φ127mm。

安全密封：外徑Φ127mm。

MFE測(cè)試閥：外徑Φ127.0 mm。

鉆桿：外徑Φ127.0 mm。

分析軟件：PanSystem V3.3.0。

2.2 測(cè)試分析

2.2.1 WY1-Ⅱ數(shù)據(jù)分析

本測(cè)試層段深度1 305.48～1 336.20m，厚度30.72m。初開(kāi)井5min，初關(guān)井3h，初關(guān)井靜壓為0.618MPa；二開(kāi)井30分鐘，二關(guān)井5h結(jié)束，二次關(guān)井靜壓為0.606MPa，產(chǎn)量0.194 7m3/d，現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試地層最高溫度為32.33℃，折算到測(cè)試層中部地層溫度為32.81℃。采用雙對(duì)數(shù)擬合和半對(duì)數(shù)擬合方法對(duì)二次關(guān)井?dāng)?shù)據(jù)進(jìn)行試井分析，分析結(jié)果見(jiàn)表2，WY1-II層段DST測(cè)試壓力、溫度曲線(xiàn)如圖6所示。

圖6 WY1-II層段DST試井實(shí)測(cè)壓力、溫度曲線(xiàn)Figure 6 Well WY1-II sector DST testing measured pressure-temperature curve

2.2.2 WY1-Ⅳ數(shù)據(jù)分析

本測(cè)試層段深度1 394.12～1 410.04m，厚度15.92m。初開(kāi)井5min，初關(guān)井3h，初關(guān)井靜壓為0.112MPa；二開(kāi)井30min，二關(guān)井5h結(jié)束，二次關(guān)井靜壓為0.116MPa，現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試地層最高溫度為34.09℃，折算到測(cè)試層中部地層溫度為34.38℃，產(chǎn)量極低，無(wú)法計(jì)算儲(chǔ)層滲透率，建議使用實(shí)驗(yàn)室手段或其他測(cè)試手段測(cè)試滲透性，WY1-Ⅳ層段DST測(cè)試壓力、溫度曲線(xiàn)如圖7所示。

圖7 WY1-IV層段DST試井實(shí)測(cè)壓力、溫度曲線(xiàn)Figure 7 Well WY1-IV sector DST testing measured pressure-temperature curve

名稱(chēng)滲透率k/10-3μm2儲(chǔ)層壓力Pi/MPa井筒儲(chǔ)集系數(shù)Cs/m3·MPa-1表皮系數(shù)S地層系數(shù)kh/10-3μm2·m流動(dòng)系數(shù)/10-3μm2·m·mPa-1·s-1探測(cè)半徑Ri/m數(shù)值0.06150.6215.633e-41.09321.88901.92762.42

2.3 結(jié)果分析與討論

將DST試井測(cè)試成果與氣測(cè)錄井、采樣化驗(yàn)成果進(jìn)行分析比對(duì)，WY1-II層段試井測(cè)試成果如表2所示；WY1-IV層段，由于關(guān)井靜壓較小，產(chǎn)量極低，滲透率等儲(chǔ)層參數(shù)無(wú)法采用該法計(jì)算，測(cè)試結(jié)果表明WY1-II層段含氣性、滲透性較好，WY1-IV層段含氣量較低、滲透性較差。

從氣測(cè)錄井分析：WY1-II層段(圖4)，由全烴曲線(xiàn)可見(jiàn)該層段含煤地層氣測(cè)顯示活躍，屬富氣層，其它巖層有不同程度氣測(cè)顯示，屬含氣層，層段整體含氣性較好；WY1-IV層段(圖5)，巖性為泥頁(yè)巖、砂巖，有氣測(cè)顯示，但不明顯，屬含氣層，層段整體含氣量較低。

煤巖心采樣化驗(yàn)結(jié)果顯示(據(jù)山西省地質(zhì)礦產(chǎn)研究院測(cè)試)：WY1-II層段，煤心裂隙發(fā)育，平均含氣量21.03m3/t，泥頁(yè)巖、砂巖等巖心樣，裂隙不發(fā)育，巖心致密，平均含氣量0.25m3/t；WY1-IV層段，不含煤，泥頁(yè)巖、砂巖等巖心樣，裂隙不發(fā)育，巖心致密，平均含氣量0.26m3/t。

經(jīng)分析比對(duì)，該井WY1-II層段與WY1-IV層段DST試井測(cè)試結(jié)果與氣測(cè)錄井、煤巖心采樣化驗(yàn)結(jié)果所反映的儲(chǔ)層特征具有一致性，同時(shí)，DST試井求取的儲(chǔ)層參數(shù)綜合了整個(gè)測(cè)試層段中煤、致密砂巖、泥頁(yè)巖等各含氣層的影響因素，是儲(chǔ)層整體滲流特征的真實(shí)表現(xiàn)。目前，利用該法所獲取儲(chǔ)層參數(shù)已應(yīng)用于本井煤系“三氣”開(kāi)發(fā)有利層段優(yōu)選，壓裂、排采方案設(shè)計(jì)，從排采情況看，WY1-II層段產(chǎn)氣效果較好。

3 結(jié)論

技術(shù)改進(jìn)后的 DST試井方法具有操作方便，實(shí)用性強(qiáng)，試井設(shè)備、工具性能穩(wěn)定可靠，封隔器座封及解封、井下開(kāi)關(guān)井等關(guān)鍵技術(shù)環(huán)節(jié)易于控制等特點(diǎn)，適合煤系非常規(guī)天然氣儲(chǔ)層參數(shù)測(cè)試。

DST試井獲取的儲(chǔ)層參數(shù)能夠反映煤系非常規(guī)天然氣儲(chǔ)層真實(shí)滲流特征，可為煤系“三氣”資源選區(qū)評(píng)價(jià)、壓裂排采方案設(shè)計(jì)提供依據(jù)。

參考文獻(xiàn):

[1]馮文光. 煤層氣藏工程[M].北京：科學(xué)出版社，2009.

[2]趙培華,劉曰武,鹿倩,等. 煤層氣井試井研究的意義[J].油氣井測(cè)試,2010,19(06):1-5,82.

[3]趙培華,劉曰武,鹿倩,等. 煤層氣測(cè)試方法的分析評(píng)價(jià)[J].油氣井測(cè)試,2010,19(06): 12-18,82.

[4]劉曰武,方惠軍,徐建平,等.煤層注入/壓降測(cè)試的設(shè)備及工藝問(wèn)題[J].油氣井測(cè)試,2010,19(06):19-22,36,82.

[5]姚艷芳,李新春,賈江麗,等.煤層氣井DST與注入/壓降測(cè)試對(duì)比分析[J].油氣井測(cè)試,2000,(01):60-65,77.

[6]楊新輝.煤層氣試井DST法與注入壓降法對(duì)比分析[J].中國(guó)煤炭地質(zhì),2015,27(02):17-20.

[7]楊新輝,劉昌益,王彥龍,等. 煤層氣井專(zhuān)用DST測(cè)試設(shè)備研制及應(yīng)用[J].煤田地質(zhì)與勘探,2014,42(06):40-43.

[8]劉永峰,陳守民,曹運(yùn)興. 煤田地質(zhì)常規(guī)勘查中的DST測(cè)試應(yīng)用研究[J].中國(guó)煤炭地質(zhì),2011,23(03):14-17.

[9]盧玉杰,孫鼎,楊敏. DST測(cè)試技術(shù)在煤層氣參數(shù)井中的應(yīng)用[J].中州煤炭,2015,(08):121-123.

[10]梁于文,王漢璽. 煤層氣井 DST 測(cè)試工藝技術(shù)[J].內(nèi)蒙古石油化工，2002(4) : 241-242.

[11].李子章,樊臘生,房勇,等. ZY-73型鉆孔煤層瓦斯壓力測(cè)定儀的研制[J].探礦工程(巖土鉆掘工程),2009,36(11):28-30.