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        海上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)全壽命期靜動(dòng)力特性有限元分析

        2018-04-27 08:00:23喻旭明朱彬彬
        水力發(fā)電 2018年1期
        關(guān)鍵詞:允許值內(nèi)力壽命

        李 穎,喻旭明,王 濱,朱彬彬,張 杰

        (1.浙江科技學(xué)院中德工程師學(xué)院,浙江杭州310023;2.中國廣核新能源控股有限公司東南分公司,浙江杭州310015;3.中國電建集團(tuán)華東勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司,浙江杭州311122;4.大連理工大學(xué)海岸和近海工程國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,遼寧大連116024)

        0 引 言

        我國海洋能資源十分豐富,具備開發(fā)建設(shè)海上風(fēng)電的良好條件[1],開發(fā)利用海上風(fēng)能資源可以提高能源自給能力、促進(jìn)經(jīng)濟(jì)社會(huì)可持續(xù)發(fā)展。根據(jù)“十二五”可再生能源規(guī)劃,風(fēng)電將繼續(xù)獲得大力發(fā)展,規(guī)劃到2020年我國海上風(fēng)電裝機(jī)3 000萬kW[2]。

        海上風(fēng)機(jī)多樁基礎(chǔ)所處的地質(zhì)結(jié)構(gòu)復(fù)雜,承受風(fēng)、風(fēng)機(jī)、浪、流和地震等諸多隨機(jī)荷載作用,且受到環(huán)境腐蝕、海床沖刷、基礎(chǔ)動(dòng)力軟化、材料老化、構(gòu)件缺陷和疲勞裂紋擴(kuò)展的威脅。以往的研究主要集中在基于一種或兩種控制標(biāo)準(zhǔn)開展的極端工況下單一荷載方向的結(jié)構(gòu)靜動(dòng)力響應(yīng)分析,且未考慮風(fēng)機(jī)全壽命期內(nèi)力變化。另外,要保證海上風(fēng)電機(jī)組的安全運(yùn)行也需要基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)滿足一定的控制指標(biāo),如基礎(chǔ)轉(zhuǎn)角、基頻等。因此,非常有必要開展基于多重控制標(biāo)準(zhǔn)的海上風(fēng)機(jī)多樁基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)在各種復(fù)雜海洋環(huán)境荷載聯(lián)合作用下的全壽命期靜動(dòng)力分析研究。

        本文以江蘇某海上風(fēng)電項(xiàng)目為依托,基于靜力分析、模態(tài)分析、地震分析等方法,研究了海上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)全壽命期內(nèi)各特定階段的靜動(dòng)力性能,并分析了風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)在全壽命期內(nèi)復(fù)雜荷載作用下的結(jié)構(gòu)安全性與可靠性。

        1 灌漿連接段建模理論

        海上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的灌漿連接部分一直是當(dāng)前研究的難點(diǎn)。當(dāng)進(jìn)行結(jié)構(gòu)整體靜動(dòng)力響應(yīng)分析時(shí),灌漿連接段部分的建??梢愿鶕?jù)國內(nèi)外普遍采用的簡化方法,即將這一部分的灌漿材料、套管與樁按剛度等效處理:

        (EI)等效=(E1I1)套管+(E2I2)灌漿材料+(E3I3)樁

        (1)

        式中,(EI)等效為結(jié)構(gòu)樁基灌漿連接段經(jīng)等效處理后的剛度;(E1I1)套管、(E2I2)灌漿材料、(E3I3)樁分別為套管、灌漿材料和樁的剛度。

        表1 風(fēng)機(jī)荷載

        2 海上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)有限元模型

        本文所選江蘇某海上風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)采用三樁導(dǎo)管架基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)形式。三樁沿直徑24 m的圓周均勻分布,樁徑2.35 m,樁長61.0 m,壁厚26 mm,入土深度55 m。鋼管樁與鋼套管的環(huán)形空間內(nèi)通過高強(qiáng)灌漿材料連接。主筒體直徑為變直徑4.7~3.0 m,主筒體與樁頂套管之間通過上部斜撐鋼管與下部水平橫撐連接。

        本文采用有限元軟件ANSYS進(jìn)行計(jì)算,薄壁鋼結(jié)構(gòu)采用管單元Pipe59及二階殼單元Shell63分別進(jìn)行模擬,混凝土、灌漿材料采用Solid65單元進(jìn)行模擬,下部樁土相互作用采用P-y法模擬。采用P-y曲線計(jì)算時(shí),鋼管樁與土體相互作用采用非線性彈簧單元模擬,根據(jù)地質(zhì)資料提供的土的摩擦角、不排水剪強(qiáng)度等參數(shù),結(jié)合《海上固定平臺(tái)規(guī)劃、設(shè)計(jì)和建造的推薦作法—荷載抗力系數(shù)設(shè)計(jì)法》[3]中土的P-y、t-z、Q-z曲線計(jì)算方法,將其轉(zhuǎn)化為土的非線性約束彈簧。圖1為該風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)三樁導(dǎo)管架基礎(chǔ)有限元模型。

        圖1 三樁導(dǎo)管架基礎(chǔ)有限元模型示意

        2.1 靜力分析

        風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)壽命一般為25年,綜合考慮基礎(chǔ)沖刷淘蝕、海洋生物生長、腐蝕與疲勞裂紋擴(kuò)展等主要因素,將整個(gè)結(jié)構(gòu)壽命期劃分為特定的4個(gè)階段進(jìn)行分析,即服役起始、服役10年、服役20年、服役期止,其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)分別是①服役起始階段是海床面未發(fā)生沖刷、海洋生物未生長、鋼材未發(fā)生腐蝕及疲勞裂紋;②服役10年階段是鋼材的腐蝕及疲勞損傷相對(duì)較小,但基礎(chǔ)沖刷淘蝕及海洋生物生長均已穩(wěn)定;③服役20年階段是鋼材的腐蝕及疲勞損傷均有一定程度的累積;④服役期止階段是規(guī)范要求支撐結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性等多種指標(biāo)仍需滿足一定的控制標(biāo)準(zhǔn)。

        海上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)常年受到風(fēng)、波浪、海流和冰的共同作用,所受荷載條件比陸上風(fēng)機(jī)更為復(fù)雜,在進(jìn)行海上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)如何合理組合結(jié)構(gòu)所受載荷是關(guān)鍵??蓪⒔M合工況分為極限工況和正常運(yùn)行工況。當(dāng)風(fēng)機(jī)輪轂中心距離塔筒底部80 m時(shí),作用于塔架底端的海上風(fēng)機(jī)荷載值見表1,風(fēng)機(jī)荷載坐標(biāo)軸見圖2。

        圖2 風(fēng)機(jī)荷載坐標(biāo)示意

        圖3 海上風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)全壽命期內(nèi)力和位移變化

        結(jié)構(gòu)所承受的最大作用力與規(guī)范限值的比值均應(yīng)小于1,因此本文中風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)內(nèi)力均為最大作用力與規(guī)范允許值的比值。圖3為運(yùn)行工況荷載條件下海上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)全壽命期內(nèi)力和位移變化,其中結(jié)構(gòu)內(nèi)力和位移控制標(biāo)準(zhǔn)參考規(guī)范[4-7]。經(jīng)過查表整理,靜力工況下此風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)應(yīng)力允許值、單樁抗壓承載力允許值、單樁抗拔承載力允許值、斜撐轉(zhuǎn)角允許值分別為250 MPa、14 723.3 kN、7 868.3 kN、0.004 rad。隨著風(fēng)機(jī)服役年限增長,結(jié)構(gòu)應(yīng)力、基礎(chǔ)位移與轉(zhuǎn)角、單樁受拔最大作用力逐漸變大,單樁受壓最大作用力逐漸減小。在風(fēng)機(jī)全壽命期內(nèi),各項(xiàng)指標(biāo)變化不大,并且滿足規(guī)范允許值要求。

        2.2 模態(tài)分析

        海上風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)承受的主要荷載是風(fēng)和波浪,其具有明顯的動(dòng)力特性,海上高聳的風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)體系在這些動(dòng)力荷載作用下將產(chǎn)生顯著的動(dòng)力特性,而這些動(dòng)力效應(yīng)總是趨向于增加應(yīng)力數(shù)值并損害結(jié)構(gòu)的長期承載能力。因此,“風(fēng)機(jī)-塔架-基礎(chǔ)-地基”系統(tǒng)是一個(gè)相互作用高度耦合的動(dòng)力系統(tǒng),需對(duì)結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行動(dòng)力分析,以掌握結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性和響應(yīng)。

        本文采用有限元法對(duì)風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)進(jìn)行模態(tài)分析,對(duì)照葉片轉(zhuǎn)動(dòng)、塔筒自振頻率以及波浪頻率,以避免系統(tǒng)發(fā)生共振的可能性。通過模態(tài)分析,評(píng)價(jià)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是否滿足海上風(fēng)電機(jī)組動(dòng)力特性的設(shè)計(jì)要求。頻率校核時(shí),上部塔架采用梁單元Beam189建立,機(jī)艙、葉輪等采用質(zhì)量單元mass21模擬,以質(zhì)量塊的形式施加。

        圖4為海上風(fēng)機(jī)整體結(jié)構(gòu)在全壽命期內(nèi)的一階固有頻率變化,可以看出,結(jié)構(gòu)一階頻率從服役起始的0.353 33 Hz降低至服役期止的0.349 77 Hz,變化幅度不大,仍然在整機(jī)頻率允許范圍0.268~0.394 Hz內(nèi),沒有產(chǎn)生共振的危險(xiǎn)。隨著時(shí)間的增加,結(jié)構(gòu)剛度在持續(xù)下降,會(huì)導(dǎo)致海上風(fēng)機(jī)在全壽命期內(nèi)具有產(chǎn)生較大塑性變形的風(fēng)險(xiǎn),從而出現(xiàn)裂縫甚至破壞。

        圖4 海上風(fēng)機(jī)整體結(jié)構(gòu)在全壽命期內(nèi)的一階固有頻率變化

        2.3 地震工況下內(nèi)力分析

        本文根據(jù)地震相關(guān)資料,參考GB50011—2010《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》[8],采用相關(guān)地震反應(yīng)譜模擬計(jì)算地震作用。地震影響系數(shù)曲線的阻尼調(diào)整系數(shù)按1.0采用,特征周期取0.9 s,結(jié)構(gòu)阻尼比取0.05,水平地震影響系數(shù)按規(guī)范要求取0.20。在計(jì)算地震工況下各振型內(nèi)力后,采用CQC方法進(jìn)行振型組合,由于地震的隨機(jī)性和地震方向的不確定性,地震輸入考慮了X、Y、Z3個(gè)方向,方向組合系數(shù)取值分別為1.0、1.0、0.5。

        圖5 地震工況下海上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)內(nèi)力變化

        地震工況下,此風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)應(yīng)力允許值、單樁抗壓承載力允許值、單樁抗拔承載力允許值分別為312.5 MPa、18 404.2 kN和9 720.4 kN。圖5為地震工況下基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)在不同時(shí)期時(shí)的內(nèi)力。結(jié)果表明,地震作用下全壽命期內(nèi)結(jié)構(gòu)單樁承載能力有所降低,但仍然不超過允許范圍內(nèi)。

        2.4 海生物附著厚度敏感性分析

        海生物生長是影響海上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)安全性能的一項(xiàng)重要因素,海生物的生長將改變海上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的幾何形狀和表面狀態(tài),導(dǎo)致水動(dòng)力荷載的增加,并改變支撐結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性,從而影響結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)和疲勞損傷。海生物生長附著范圍為海平面附近至泥面附近,生長較為迅速,生長厚度在風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)建成后一年即相對(duì)穩(wěn)定。江蘇海域已建工程的海生物附著厚度一般為50 mm,此時(shí)海生物的生長保持一種動(dòng)態(tài)平衡的狀態(tài)。

        為保證海上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)在服役期內(nèi)的安全,本文對(duì)服役期止的風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)海生物附著厚度的敏感性進(jìn)行研究,厚度分別取50、100 mm。計(jì)算時(shí)導(dǎo)管架結(jié)構(gòu)海平面以下的結(jié)構(gòu)外徑分別增加50、100 mm,進(jìn)行靜力分析和模態(tài)分析。圖6分別為不同海生物厚度時(shí)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)內(nèi)力和固有頻率變化,可以看出,海生物生長對(duì)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)影響較小,由于海生物附著,導(dǎo)致風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)自重增大和水動(dòng)力荷載增加,使得靜力分析各項(xiàng)指標(biāo)均有所增加。模態(tài)分析結(jié)果表明海生物生長對(duì)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)自振特性敏感性較低,基本不構(gòu)成影響。

        圖6 不同海生物厚度時(shí)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)內(nèi)力和固有頻率變化

        3 結(jié) 論

        本文對(duì)江蘇某海上風(fēng)機(jī)三樁導(dǎo)管架基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)分別進(jìn)行了靜力分析、模態(tài)分析與地震分析,得出以下結(jié)論:①靜力工況下,隨著海上風(fēng)機(jī)服役年限的增長,結(jié)構(gòu)應(yīng)力、基礎(chǔ)變形、單樁受拔最大作用力逐漸變大,單樁受壓最大作用力、基礎(chǔ)整機(jī)頻率逐漸減?。虎谌珘勖趦?nèi)結(jié)構(gòu)應(yīng)力增大,承載能力有所降低,但仍然可以在場(chǎng)區(qū)發(fā)生地震的情況下安全工作;③海生物附著導(dǎo)致風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)自重增大和水動(dòng)力荷載增加,使得靜力分析各項(xiàng)指標(biāo)均有所增加,但海生物生長對(duì)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)自振特性基本不構(gòu)成影響。

        參考文獻(xiàn):

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        [3] SY/T 10009—2002 海上固定平臺(tái)規(guī)劃、 設(shè)計(jì)和建造的推薦做法—荷載抗力系數(shù)設(shè)計(jì)法[S].

        [4] GB/T 1591—2008 低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼[S].

        [5] JGJ 94—2008 建筑樁基技術(shù)規(guī)范[S].

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        [7] GB 50017—2003 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

        [8] GB 50011—2010 建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

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