姜立任
某地鐵車站為地下二層13m島式站臺,雙層三跨箱形框架結(jié)構(gòu),有效站臺長120m,標準段總凈寬21.7m,車站總凈長485.610m,主體結(jié)構(gòu)頂板覆土約3.50m,車站標準段開挖深度約為18.2m,端頭井開挖深度約為20.7m,基坑底板主要位于砂質(zhì)粉土和淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土夾粉土中。圍護結(jié)構(gòu)標準段和端頭井分別采用800mm厚、1000mm厚地下連續(xù)墻,標準段和端頭井內(nèi)襯墻厚分別為700mm和800mm,復合墻結(jié)構(gòu)。本車站小里程端為盾構(gòu)始發(fā)端,大里程端為盾構(gòu)接收端。
取左邊小里程處端頭井進行計算,采用自重工況和水反工況分別計算配筋;主要考慮頂板覆土荷載、各層板自重、車輛荷載、吊頂荷載、地面超載、設備荷載、樓面活荷載、隔墻及裝修荷載、水反力荷載、地震荷載以及人防荷載等,根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)各項組合分項系數(shù)進行荷載組合,荷載計算結(jié)果如下。
圖1 重力工況計算簡圖
圖2 水反力工況計算簡圖
車站主體結(jié)構(gòu)采用明挖法施工,計算按照平面應變假設,采用荷載—結(jié)構(gòu)模式,計算軟件采用通用結(jié)構(gòu)分析與設計軟件SAP2000進行計算,根據(jù)結(jié)構(gòu)所處地層,邊界采用彈性地層模式。結(jié)構(gòu)按施工過程采用“增量法”進行受力分析,開挖期間圍護結(jié)構(gòu)作為支擋結(jié)構(gòu),承受全部的水土壓力及路面荷載,使用階段和主體結(jié)構(gòu)一起承載。施工階段受力分析模擬了施工過程,遵循“先變位,后支撐”的原則,在計算中計入結(jié)構(gòu)的先期位移值及支撐變形,采用彈性有限元法進行結(jié)構(gòu)計算,地基對結(jié)構(gòu)的作用采用分布水土壓力及一系列不能受拉的彈簧進行模擬,最終的位移及內(nèi)力值為各階段累加值。使用階段將結(jié)構(gòu)視為底板置于彈性地基上的平面框架進行分析。施工階段驗算時,土荷載應采用主動土壓力,水土分算。根據(jù)鐵路工程抗震設計規(guī)范6度區(qū)地下建筑物不考慮地震計算,同時通過其他類似工程的比較,有一定覆土的小跨度地下建筑物不考慮地震作用組合;本工程不考慮地震作用。
結(jié)構(gòu)構(gòu)件設計使用年限為100年;結(jié)構(gòu)混凝土強度等級:頂板、底板、側(cè)墻采用C35、P8,中板采用C35,柱采用C50,鋼筋均采用HRB400級鋼筋,頂板、側(cè)墻、底板鋼筋凈保護層厚度外側(cè)45mm,內(nèi)側(cè)35mm,樓板受力鋼筋凈保護層厚度為30mm,主梁鋼筋凈保護層厚度為45mm,柱受力鋼筋凈保護層厚度為40mm。具體模型及計算結(jié)果如下。
在荷載取值一致、荷載工況組合等一樣情況下,通過SAP2000分別進行二維、三維計算,分別讀取頂板、底板、中板計算結(jié)果彎矩進行配筋分析,具體如下:
圖3 二維計算模型
圖4 三維計算模型
圖5 二維計算結(jié)果
(1)二維計算結(jié)果如表1。
(2)三維計算結(jié)果如表2。
表1、表2結(jié)果均采用準永久組合彎矩包絡情況下的板截面裂縫寬度驗算。
圖6 三維計算結(jié)果
表1
表2
二維縱向鋼筋根據(jù)板厚最小配筋率及構(gòu)造要求去配置,則二維與三維在中板配筋結(jié)果差別不大,頂板配筋稍有差別,但底板配筋結(jié)果差別較大,通過對車站端頭井進行二維、三維計算分析結(jié)果表明,地鐵車站盾構(gòu)端頭井受力具有明顯空間特征,梁、板、墻等結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力復雜,對計算模型進行合理簡化,采用三維空間模型計算分析,可避免由于平面簡化模型對板側(cè)向剛度的不合理假定而造成的計算失真現(xiàn)象,更經(jīng)濟、更合理,因此,對地鐵車站盾構(gòu)端頭井設計采用三維有限元分析計算更符合其受力特征,建議以后地鐵車站盾構(gòu)端頭井均采用三維有限元計算分析。
[1]黎鉅宏,盛建龍,鄧靜,王淇.地鐵車站端頭盾構(gòu)井的空間分析.都市快軌交通,2013,26(6):73~77.
[2]李銘軍.地鐵車站端頭井內(nèi)部結(jié)構(gòu)的整體計算.地下工程與隧道,2006(2):53~54.
[3]《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012).