劉心廣 徐建國 馬慶福 劉承志 魏久傳 張偉杰 李孝朋

(1. 兗州煤業(yè)鄂爾多斯能化有限公司，內(nèi)蒙古自治區(qū)鄂爾多斯市，017000；2.鄂爾多斯市營盤壕煤炭有限公司，內(nèi)蒙古自治區(qū)鄂爾多斯市，017000；3.內(nèi)蒙古昊盛煤業(yè)有限公司，內(nèi)蒙古自治區(qū)鄂爾多斯市，017000；4. 山東科技大學(xué)地球科學(xué)與工程學(xué)院，山東省青島市，266590)

鄂爾多斯等西部礦區(qū)地層具有沖積層淺、弱膠結(jié)基巖厚度大、多個富水巖層發(fā)育的特征，為保障井筒施工安全，全深凍結(jié)法鑿井技術(shù)在富水巖層井筒建設(shè)中得到廣泛應(yīng)用。

凍結(jié)法鑿井技術(shù)的原理是利用井筒周圍鉆設(shè)的凍結(jié)孔將低溫媒劑在孔內(nèi)循環(huán)使用，吸收圍巖熱量而在地層中形成以凍結(jié)孔為結(jié)點的凍結(jié)止水帷幕。成井后地層逐漸解凍，止水帷幕失效，凍結(jié)孔中的凍結(jié)管與孔壁之間的環(huán)形空間將形成隱蔽的豎向?qū)ǖ溃陂L期水—巖作用下或凍結(jié)孔被井巷工程揭露后，經(jīng)常發(fā)生滲水及涌水災(zāi)害，甚至造成淹井事故，嚴重影響礦井建設(shè)和生產(chǎn)安全。

由于凍結(jié)孔環(huán)形空間的隱蔽性和由此引發(fā)涌水災(zāi)害的嚴重性，其涌水災(zāi)害預(yù)防與治理已成為重要技術(shù)課題。目前，國內(nèi)相關(guān)專家重點關(guān)注凍結(jié)井筒涌水災(zāi)害的治理方法與技術(shù)研究，常規(guī)方法包括壁后注漿法、射孔注漿法、引流注漿法及環(huán)形截水巷道治理技術(shù)。其中壁后注漿法重點和難點在于探查與定位涌水通道，實際工程中即使能暫時揭露導(dǎo)水通道并封堵，但在地下水滲透壓力和開采擾動作用下將發(fā)展為新通道，需要反復(fù)注漿，難以做到標本兼治；射孔注漿工藝復(fù)雜，技術(shù)難度大，費用較高，且很多工程不具備該方法的基本條件；引流注漿技術(shù)是將動水變?yōu)殪o水開展治理工程，在致災(zāi)凍結(jié)孔確定的情況下能夠取得良好治理效果；環(huán)形截水巷道治理技術(shù)主要適用于凍結(jié)孔被直接揭露情形，該方法能夠?qū)⒕仓車膬鼋Y(jié)孔全部揭露并封堵，封堵質(zhì)量好，然而工程量大，費用較高，且在軟巖內(nèi)施工環(huán)形巷道具有一定的風(fēng)險。以上研究主要針對環(huán)形通道引起水害事故所采取的災(zāi)后治理方法。隨著對凍結(jié)孔環(huán)形空間導(dǎo)水通道認識的加深，工程技術(shù)人員逐漸意識到通過凍結(jié)孔環(huán)形空間預(yù)處理可從根源上預(yù)防此類災(zāi)害的發(fā)生，其中代表性治理方法為泥漿置換技術(shù)，有效防止了井底馬頭門等井巷工程水害事故，但受制于置換水泥漿凝膠時間等因素，環(huán)形空間置換高度有限且不可避免產(chǎn)生封閉不良區(qū)段。

此外，井壁與凍結(jié)地層之間的間隙也是隱伏的豎向?qū)ǖ?，地層循環(huán)凍融過程中促進巖層中損傷通道發(fā)展，解凍后將成為圍巖地下水進入到井筒的通道，因此非常必要與凍結(jié)孔環(huán)形空間聯(lián)合治理。

本文針對全深凍結(jié)鑿井技術(shù)施工的井筒周圍的凍結(jié)孔及井壁空隙等隱蔽豎向?qū)ǖ乐聻?zāi)機制進行了分析，提出隱蔽豎向?qū)ǖ烙克?lián)合治理技術(shù)體系；在該技術(shù)體系指導(dǎo)下，以營盤壕煤礦主井為例，制定了詳盡的聯(lián)合治理方案并付諸實踐，取得了良好的治理效果。

1 隱蔽豎向?qū)ǖ乐聻?zāi)機制分析

我國西部全深凍結(jié)法施工的井筒，由于緩凝水泥漿置換高度受限等原因或未采用預(yù)防措施，凍結(jié)管與孔壁之間的環(huán)形空間不能完全封閉，形成隱蔽且通暢的豎向?qū)ǖ馈鼋Y(jié)止水帷幕解凍后，由于開挖擾動及長期的水—巖相互作用，圍巖內(nèi)部裂隙增生和擴展，當與環(huán)形空間溝通或在井壁接茬等薄弱環(huán)節(jié)時，井筒內(nèi)將出現(xiàn)涌水等災(zāi)害，主要有如下3種情形，如圖1所示。

圖1 全深凍結(jié)井筒隱蔽豎向通道致災(zāi)示意圖

(1)高壓大流量涌水，破壞井巷工程圍巖。凍結(jié)孔環(huán)形空間未采取封閉措施，井底馬頭門等輔助井巷工程施工期間，不可避免地揭露或擾動凍結(jié)孔，凍結(jié)孔導(dǎo)水通道被截斷，造成孔內(nèi)出現(xiàn)高壓大流量涌水，特殊情況下還伴有碎石、泥砂等被沖蝕或凍融剝離的圍巖碎屑物。該類災(zāi)害涌水量大、壓力高，治理難度大。如胡家河礦主井井筒中因箕斗裝載硐室、上倉通風(fēng)聯(lián)絡(luò)巷貫通施工時揭露凍結(jié)孔而發(fā)生多次涌水事故，圍巖破壞嚴重，最大涌水量超過150 m3/h。

(2)井壁淋水，影響井筒正常運營。凍結(jié)帷幕形成及井筒掘進過程中，凍脹力的聚積與釋放加劇巖層變形與破壞，形成損傷裂隙；井筒成井后地層解凍，地下水滲透力造成弱膠結(jié)巖體軟化、泥化，土壓力與地下水靜水壓力聯(lián)合施加于井壁上，造成井壁受壓破損而產(chǎn)生裂隙，形成滲水通道。此外，井筒接茬處密封質(zhì)量較差，與滲水通道連通時將引起長期井壁淋水；若得不到及時治理，則有可能出現(xiàn)大流量涌水事故，如平煤某礦風(fēng)井凍結(jié)段施工完成解凍后，在主要含水層段出現(xiàn)井壁破損及淋水現(xiàn)象，采用壁后注漿方法處理過程中，井壁壓裂形成孔洞，涌水量激增到300 m3/h，造成井筒被淹。

(3)工作面頂板涌水量激增，增加礦井排水費用。在水頭差作用下，不同含水層水通過隱蔽豎向通道發(fā)生水力聯(lián)系。西部礦區(qū)煤層開采過程中，裂采比相對中東部礦區(qū)顯著增大，形成范圍較大的導(dǎo)水裂縫帶。開采煤層直接充水含水層中地下水以導(dǎo)水裂縫帶為通道涌入開采工作面，同時造成含水層測壓水位下降，增加了與其他含水層之間的水頭差；不斷增大的水頭差強化了其他含水層與直接充水含水層間的水力聯(lián)系，表現(xiàn)為上部含水層水持續(xù)補給直接充水含水層，導(dǎo)致開采工作面持久性涌水且涌水量激增，大大增加了礦井排水費用。長期的高速水流沖蝕作用還將不斷擴充豎向?qū)ǖ酪?guī)模，引起圍巖持久性弱化。

因此，為了防止凍結(jié)范圍地層隱蔽豎向?qū)ǖ勒T發(fā)涌水、涌泥、工作面涌水量增加等地質(zhì)災(zāi)害，需針對井筒凍結(jié)孔及井壁與圍巖間隙進行全面預(yù)注漿處治。

2 全深凍結(jié)井筒圍巖隱蔽豎向?qū)ǖ谰C合治理技術(shù)體系

基于我國西部礦區(qū)全深凍結(jié)井筒隱蔽豎向?qū)ǖ乐聻?zāi)機理分析，本文以地質(zhì)及水文地質(zhì)分析為基礎(chǔ)，采用凍結(jié)孔空間定位技術(shù)，結(jié)合治理工程施工中的信息實時反饋和方案設(shè)計的動態(tài)調(diào)整機制，提出凍結(jié)法施工井筒隱蔽豎向?qū)ǖ谰C合治理技術(shù)，技術(shù)體系如圖2所示。

首先進行礦井地質(zhì)資料與水文地質(zhì)資料分析，重點研究井筒施工資料、凍結(jié)孔測斜與封閉信息、含(隔)水層分布特征，開展凍結(jié)孔封閉質(zhì)量評價及突涌水致災(zāi)危險性分析；基于井筒附近地質(zhì)勘探鉆孔，從礦井水文地質(zhì)學(xué)角度研究巖性組合特征，在凍結(jié)孔封閉不良段內(nèi)確定致災(zāi)水源及最佳的注漿治理區(qū)段；分析凍結(jié)孔在不同深度上的測斜資料，研究所有凍結(jié)孔在治理區(qū)段內(nèi)的跡線變化，確定其空間位置；然后制定凍結(jié)孔環(huán)形空間及井壁與圍巖間隙的綜合治理方案，包括注漿鉆孔方案設(shè)計及注漿方案設(shè)計；在此基礎(chǔ)上，在井筒內(nèi)構(gòu)筑活動式工作平臺，利用該平臺實施鉆孔及注漿工程，根據(jù)鉆孔施工及注漿過程中信息實施反饋，動態(tài)調(diào)整鉆孔布設(shè)方案及注漿參數(shù)；注漿結(jié)束后施工檢查孔評價注漿效果，必要時開展補充注漿。

圖2 綜合治理體系圖

3 工程應(yīng)用

3.1 工程概況

營盤壕煤礦位于內(nèi)蒙古鄂爾多斯烏審旗境內(nèi)，采用立井開拓方式，設(shè)計生產(chǎn)能力1200萬t/a，主井及副井采用全深凍結(jié)法施工。主井井口標高+1247.50 m，井筒直徑(凈)9.40 m，井筒深度849.50 m，穿越表土層厚度43.58 m，基巖段厚度805.92 m。主井凍結(jié)深度865.00 m，凍結(jié)范圍包括井筒下部裝載硐室；凍結(jié)鉆孔44個，鉆孔直徑192 mm，凍結(jié)管采用?140 mm×6 mm無縫鋼管；測溫管5個，采用?127 mm×5 mm無縫鋼管，營盤壕煤礦主井凍結(jié)孔及測溫孔平面分布如圖3所示。凍結(jié)管下入之前，主井凍結(jié)孔采用泥漿置換技術(shù)封閉了自孔底以上200 m范圍，環(huán)形空間其他區(qū)段未進行封堵。

營盤壕煤礦主井穿越的主要基巖含水層有兩個，分別為白堊系下統(tǒng)志丹群(K1zh)和侏羅系中統(tǒng)直羅組(J2z)承壓含水層，基本特征如下：

(1)白堊系下統(tǒng)志丹群(K1zh)孔隙裂隙承壓水含水層。該含水層主要為中、細粒砂巖，次為粗粒砂巖或含礫粗粒砂巖，泥質(zhì)膠結(jié)，結(jié)構(gòu)疏松，局部裂隙發(fā)育。志丹群含水層平均厚度315.06 m，水位標高+1244.41 m，單位涌水量為0.348～0.454 L/(s·m)，滲透系數(shù)為0.137～0.578 m/d。因此該含水層的富水性中等，透水性與導(dǎo)水性能強，且天然條件下該含水層與下部承壓水含水層的水力聯(lián)系較小。

(2)侏羅系中統(tǒng)直羅組(J2z)孔隙裂隙承壓水含水層。該含水層主要由灰綠色、灰白色中粗粒砂巖組成，夾灰色、淺灰色砂質(zhì)泥巖、粉砂巖和各粒級砂巖，全區(qū)皆有分布。直羅組含水層平均厚度53.04 m，水位標高+1252.37～+1252.39 m，鉆孔單位涌水量為0.0429～0.0508 L/(s·m)，滲透系數(shù)為0.125～0.160 m/d，因此該含水層的富水性弱，透水性與導(dǎo)水性能差。

圖3 營盤壕煤礦主井凍結(jié)孔及測溫孔平面分布圖

3.2 隱蔽豎向?qū)ǖ谰C合治理工程

營盤壕煤礦主井施工完成并解凍后，未發(fā)生涌水、滲水現(xiàn)象。為防止礦井投產(chǎn)運營后井筒水害發(fā)生及主采2-2煤層開采過程中工作面頂板涌水量過大，亟需對凍結(jié)孔環(huán)形空間及井壁間隙進行預(yù)注漿封堵。本文將之前構(gòu)建的綜合治理技術(shù)體系運用至盤壕煤礦井筒豎向隱蔽致災(zāi)通道的注漿治理工程中。

3.2.1確定凍結(jié)孔環(huán)形空間封閉不良范圍并評價其危險性

營盤壕煤礦主井采用全深凍結(jié)法施工，凍結(jié)孔共計44個，測溫孔5個。分析各凍結(jié)孔封閉資料可知，主井凍結(jié)孔環(huán)形空間僅封閉了自孔底以上200 m的范圍，而主采2-2煤層頂板包括直羅組及志丹群等承壓含水層均未封閉，成為含水層間產(chǎn)生水力聯(lián)系的通道。根據(jù)地質(zhì)勘探資料，營盤壕煤礦2-2煤層平均厚度6.29 m，距直羅組承壓含水層平均距離為44.59 m。為預(yù)計2-2煤層導(dǎo)水裂縫帶發(fā)育高度，本文采用類比方法計算導(dǎo)水裂縫帶范圍。選取與本礦地質(zhì)、開采條件及覆巖條件類似的金雞灘煤礦、轉(zhuǎn)龍灣煤礦、胡家河煤礦等10余個礦井，根據(jù)實測資料，類比礦井典型工作面裂采比為13.7～22.7，平均為18.0，故營盤壕煤礦2-2煤層裂采比取18.0，則導(dǎo)水裂縫帶發(fā)育高度預(yù)計為113.2 m，已波及至直羅組承壓含水層。礦井生產(chǎn)階段，直羅組水通過導(dǎo)水裂縫帶進入到開采空間內(nèi)，導(dǎo)致水位下降，而上部的志丹群承壓含水層將通過環(huán)形空間等豎向通道對其持續(xù)補給，必將增加開采區(qū)涌水量，增加排水成本。

3.2.2研究豎向通道封閉不良段巖性組合特征并確定最佳注漿治理區(qū)段

為節(jié)約治理成本及縮短工期，豎向?qū)ǖ罒o需完全注漿封堵，僅需在含水層間的穩(wěn)定隔水層中選擇合適區(qū)段實施注漿工程，封堵隱蔽豎向?qū)ǖ兰纯伞?jù)本礦地質(zhì)資料可知，直羅組與志丹群承壓含水層間安定組穩(wěn)定分布，其巖性主要為粉砂巖和泥巖，為良好天然隔水層。根據(jù)實際情況，本工程選擇+813.5～+731.5 m里程段內(nèi)施工。

3.2.3凍結(jié)孔探查及其空間定位

根據(jù)凍結(jié)孔在不同深度的測斜資料，掌握每個鉆孔沿深度上的軌跡形態(tài)，繪制鉆孔軌跡平面圖及剖面圖，尤其是繪制注漿區(qū)段內(nèi)鉆孔軌跡圖，確定凍結(jié)孔空間位置，以指導(dǎo)注漿鉆孔方位角設(shè)計。

3.2.4 隱蔽豎向?qū)ǖ谰C合注漿方案設(shè)計

聯(lián)合注漿方案主要包括注漿材料選擇及調(diào)配方法、注漿液擴散范圍、漿鉆孔布置方式、注漿順序、注漿壓力及注漿結(jié)束標準等部分。

(1)注漿材料選擇及動態(tài)調(diào)配。為提高漿液在豎向通道內(nèi)的擴散距離并增強凝膠體與圍巖的粘結(jié)力，進而強化封堵效果，本次注漿以水泥單液漿為主、水泥—水玻璃雙液漿(C-S漿液)為輔。漿液由P.O 42.5普通硅酸鹽水泥、水玻璃(模數(shù)M=3.1～3.4，濃度為35～40 Be)及水配制而成，其中水泥漿采取由稀到濃的順序逐級調(diào)整，水灰比(即水與水泥的質(zhì)量比)調(diào)配區(qū)間為2～0.5；若單液漿注漿量過大或長期不起壓，則提高漿液濃度，必要時改用雙液漿，雙液漿C∶S=2∶1～1∶1，凝膠時間控制為0.25～15 min。

(2)漿液擴散范圍。根據(jù)相鄰礦區(qū)壁后注漿經(jīng)驗，壁后空隙內(nèi)漿液擴散距離設(shè)計為3～5 m，凍結(jié)孔環(huán)形空間內(nèi)擴散距離設(shè)計為20～30 m，因此鉆孔設(shè)計時需要保證相鄰鉆孔注漿范圍產(chǎn)生重疊以保證注漿效果。

(3)注漿鉆孔布置方式。采用下行式注漿。設(shè)計為1#～6#組注漿鉆孔，其中每組包括7個注漿斷面，各斷面由7個注漿孔組成，則每組鉆孔49個，用于揭露44個凍結(jié)孔及5個測溫孔。注漿斷面間距2 m，鉆孔呈梅花狀布置；綜合考慮凍結(jié)孔方位以及井筒內(nèi)電纜及管路的位置，斷面內(nèi)相鄰鉆孔間距為2.78～5.41 m。梅花狀布孔方式不僅可以保證任意相鄰的兩個鉆孔注漿擴散范圍產(chǎn)生重疊，還能避免同一斷面鉆孔布置太密而影響井壁質(zhì)量。

各注漿鉆孔均設(shè)計為揭露凍結(jié)孔及測溫孔，并以此確定鉆孔方位角與深度，注漿孔設(shè)計深度為4.30～9.56 m，如圖4所示。

圖4 各組注漿鉆孔布置平面示意圖

(4)注漿鉆孔施工方法及注漿順序。注漿孔通過風(fēng)鉆施工，使用?42 mm鉆頭開孔1.0 m，下入?42 mm×600 mm不銹鋼管作為孔口管；固管后換用?32 mm鉆頭套孔鉆進。各組鉆孔按照1#～6#順序施工，組內(nèi)鉆孔鉆至壁后間隙時實施注漿；當組內(nèi)所有鉆孔完成壁后注漿后繼續(xù)鉆進直至揭露凍結(jié)孔及測溫孔，實施環(huán)形空間注漿封堵。

(5)注漿壓力及注漿結(jié)束標準。注漿壓力是注漿過程的關(guān)鍵控制參數(shù)，根據(jù)參考文獻，注漿壓力pg由下式確定：

pg=pw+(0.5～1.5)

(1)

式中：pg——注漿壓力，MPa；

pw——地層靜水壓力，MPa。

根據(jù)礦井水文地質(zhì)資料，注漿段靜水壓力約為5.16 MPa，則注漿終壓不高于6.66 MPa。

注漿結(jié)束標準：注入水泥單液漿達到終壓后，注漿速率降低至50～60 L/min且穩(wěn)定30 min，可結(jié)束注漿；若漿液為C-S雙液漿，注漿壓力達到終壓，且兩種漿液的總注漿速率降至100～200 L/min 且穩(wěn)定30 min，可結(jié)束注漿。

(6)活動式施工平臺設(shè)計與構(gòu)筑。為便于施工和運輸，施工平臺利用主井1號及2號主箕斗上部安裝臨時工作平臺。平臺與箕斗之間經(jīng)10 mm厚鋼板做成的連接扣連接，連接扣之間穿過?30 mm×400 mm連接銷，連接銷末端鉆?12 mm孔起到固定作用；施工平臺梁采用16#槽鋼，表面鋪設(shè)4 mm網(wǎng)紋花板?；穬蓚?cè)副盤，使用2根?76 mm×6 mm無縫鋼管分別焊接在施工平臺與箕斗上，中間各串一根?50 mm×6 mm無縫鋼管伸至井壁作為副盤骨架，骨架上固定50 mm厚木板作為副盤平臺。施工平臺結(jié)構(gòu)示意圖如圖5所示。

圖5 活動式工作平臺結(jié)構(gòu)示意圖

(7)綜合治理工程信息化施工。注漿過程中漿液濃度、單雙液漿調(diào)換及注漿壓力等注漿參量需根據(jù)現(xiàn)場施工條件動態(tài)調(diào)整。此外，根據(jù)凍結(jié)孔揭露效率與注漿封堵情況及時調(diào)整注漿孔布置方式和施工順序，在保障注漿封堵效果的基礎(chǔ)上，降低工程費用并縮短工期。

(8)注漿效果檢驗及局部補充注漿。注漿工程結(jié)束后，利用已有工作平臺在井筒不同位置施工檢查孔，隨機抽檢凍結(jié)孔環(huán)形空間及壁后空隙注漿封堵效果，當檢查孔涌水量不大于0.1 m3/h時，則達到注漿要求。

3.3 工程實施及注漿效果分析

營盤壕煤礦綜合治理工程于2016年11月11日-12月6日實施，注漿鉆孔在實施過程中根據(jù)注漿效果及時進行了動態(tài)調(diào)整。在+813.5～+801.5 m里程段內(nèi)1#組鉆孔揭露凍結(jié)孔34個，鉆孔涌水量大，多個鉆孔涌水量達40～60 m3/h，表明凍結(jié)孔環(huán)形空間是重要且危險的隱蔽導(dǎo)水通道。凍結(jié)孔及注漿孔全部注漿封堵，根據(jù)注漿量測算漿液擴散距離較大，注漿效果較好。因此動態(tài)調(diào)整鉆孔施工順序，跳過2#組、4#組及5#組，直接施工3#組與6#組的部分鉆孔，并優(yōu)化鉆孔斷面間距及減少鉆孔數(shù)量。本次注漿共計施工有效鉆孔94個，凍結(jié)孔及測溫孔全部揭露，注入水泥60.85 t，水玻璃0.32 t。

注漿結(jié)束后，分別在+785.5 m、+783.5 m、+781.5 m、+779.5 m、+775.5 m、+775.5 m、+773.5 m、+737.5 m等井筒里程處施工檢查孔18個，隨機挑選凍結(jié)孔檢查注漿封堵質(zhì)量。檢驗結(jié)果表明，16個檢查孔無涌水，2個檢查孔涌水量小于0.01 m3/h，達到驗收要求。此外，由于鉆孔揭露井壁與圍巖間隙后未發(fā)現(xiàn)明顯涌水，因此在治理過程中將壁后間隙和環(huán)形空間同時注漿封堵，經(jīng)檢查孔檢驗，注漿效果良好。綜上所述，在全深凍結(jié)井筒圍巖隱蔽豎向?qū)ǖ谰C合治理關(guān)鍵技術(shù)的指導(dǎo)下，營盤壕主井凍結(jié)孔環(huán)形空間全部被注漿封堵，且工期短、費用低、經(jīng)濟效益顯著。

4 結(jié)論

(1)我國西部礦區(qū)沖積層淺、基巖弱膠結(jié)且遇水易軟化和泥化，井筒施工過程中常選用全深凍結(jié)法施工，然而封閉不良的凍結(jié)孔及井壁后間隙成為重要隱蔽導(dǎo)水通道，在井筒建設(shè)期間及運營期間均可能引發(fā)涌水災(zāi)害；同時溝通了開采煤層直接充水含水層與其他含水層，造成工作面涌水量增大，排水費用及開采成本激增，需要采用有效措施進行處治。

(2)建立了全深凍結(jié)法施工井筒隱蔽豎向?qū)ǖ赖木C合注漿治理關(guān)鍵技術(shù)體系，該體系以礦井地質(zhì)與水文資料分析為基礎(chǔ)，評價凍結(jié)孔環(huán)形空間封閉質(zhì)量及其涌水危險性，確定致災(zāi)水源及處置工程施工區(qū)間，制定針對性的綜合治理方案，依托活動式工作平臺實施隱蔽豎向?qū)ǖ李A(yù)注漿封堵工程及注漿效果檢驗工作，必要時開展補充注漿工作。該關(guān)鍵技術(shù)具有治理工期短、成本低的顯著優(yōu)勢。

(3)在綜合注漿治理關(guān)鍵技術(shù)的指導(dǎo)下，依托營盤壕煤礦開展了凍結(jié)井筒隱蔽豎向井筒的注漿封堵工作，通過注漿方案的信息化動態(tài)調(diào)整，累計施工注漿鉆孔94個，凍結(jié)孔及測溫孔全部揭露并順利完成注漿封堵。經(jīng)18個檢查孔隨機抽查檢驗，達到驗收要求，營盤壕煤礦主井隱蔽豎向?qū)ǖ谰C合治理工程取得了理想效果。

參考文獻：

[1] 岳中文, 楊仁樹, 孫中輝等. 厚礫石層斜井開挖圍巖破壞機理模型試驗研究[J]. 中國礦業(yè)大學(xué)學(xué)報, 2011(3)

[2] 張馳, 楊維好, 楊志江等. 深厚含水基巖區(qū)立井外壁凍結(jié)壓力的實測與分析[J]. 煤炭學(xué)報, 2012(1)

[3] 姚直書，程樺，榮傳新．西部地區(qū)深基巖凍結(jié)井筒井壁結(jié)構(gòu)設(shè)計與優(yōu)化[J]. 煤炭學(xué)報，2010(5)

[4] 周曉敏，陳建華，羅曉青．孔隙型含水基巖段豎井井壁厚度擬訂設(shè)計研究[J]. 煤炭學(xué)報，2009(9)

[5] 楊成立．滲流條件下孔隙裂隙巖體凍結(jié)溫度場初步研究[D]. 中國礦業(yè)大學(xué)，2011

[6] 楊健輝, 湯秀鋒, 張勁松等. 深部礦井回風(fēng)井凍結(jié)施工過程中管涌事故分析[J]. 煤炭科學(xué)技術(shù), 2016(3)

[7] 張建國, 姜振泉, 趙萬里等. 破裂井壁大流量涌水治理措施[J]. 煤炭技術(shù), 2015(1)

[8] 邵紅旗.引流注漿封堵深基巖凍結(jié)井筒凍結(jié)孔涌水技術(shù)[J].煤礦安全，2013(1)

[9] 黃誠, 楊維好, 王宗勝等. 超深部土體地面高壓射孔注漿現(xiàn)場實測研究[J]. 巖土工程學(xué)報, 2005(4)

[10] 曹祖寶, 邵紅旗, 朱明誠. 凍結(jié)井筒凍結(jié)孔涌水機理及逆流引流注漿封堵技術(shù)[J]. 探礦工程(巖土鉆掘工程), 2012(8)

[11] 吳璋, 王曉東, 武光輝等. 井筒凍結(jié)孔解凍涌水發(fā)生機制及其控制技術(shù)[J]. 煤田地質(zhì)與勘探, 2015(1)

[12] 邵紅旗. 深基巖凍結(jié)井筒封閉不良凍結(jié)孔水害治理技術(shù)[J]. 煤炭科學(xué)技術(shù), 2013(10)

[13] 王衍森, 張成銀, 張春虎等. 基巖凍結(jié)鑿井凍結(jié)孔的泥漿置換充填研究[J]. 中國礦業(yè)大學(xué)學(xué)報, 2013(5)

[14] 陳新年, 奚家米, 張琨. 井筒超深凍結(jié)孔封孔緩凝水泥漿性能研究[J]. 煤炭科學(xué)技術(shù), 2015(3)

[15] 楊偉光, 馮旭海, 田樂. 凍結(jié)孔環(huán)形空間充填材料密度試驗研究[J]. 煤炭科學(xué)技術(shù), 2014(s1)

[16] 王衍森, 程建平, 薛利兵等. 凍結(jié)法鑿井凍結(jié)壁內(nèi)外部凍脹力的工程實測及分析[J]. 中國礦業(yè)大學(xué)學(xué)報, 2009(3)

[17] 中華人民共和國國家標準. GB 50511-2010 煤礦井巷工程施工規(guī)范[S]. 北京：人民出版社，2010

[18] 中華人民共和國國家標準. GB 50213-2010煤礦井巷工程質(zhì)量驗收規(guī)范[S]. 北京：人民出版社，2010