陳愿成

(江西省地礦局贛南地質(zhì)調(diào)查大隊，江西 贛州 341000)

0 引 言

邊坡失穩(wěn)是在外界各種因素的共同作用下，由局部小范圍的變形逐漸延伸擴大最終演變?yōu)檎w破壞的災(zāi)變過程，在此過程中，控制邊坡變形得到因素也是“動態(tài)”變化的[1-3]。長期以來，在邊坡施工時為了方便都是先將邊坡直接開挖到底，然后再進行支護或者根本不支護，這樣的行為就是對邊坡缺乏“動態(tài)變化理論”的考慮，將會導致邊坡在開挖過程中發(fā)生失穩(wěn)破壞，造成工期的延長和成本的增加[4-7]。

本文以贛深高速道路的高邊坡為例，對該邊坡進行多級開挖，并對該邊坡進行多級支護，對比分析未支護和及時支護后的邊坡在多級開挖后的穩(wěn)定性。

1 數(shù)值模型的建立

1.1 工程概況

贛深高速道路寬24.50 m，雙向四車道，贛深高速公路RK1058+600右側(cè)路塹邊坡高約60 m。該坡體地質(zhì)情況復(fù)雜，屬于典型的多級復(fù)雜性土坡。照片1為該滑坡全貌圖。

1.2 地質(zhì)概況

1.2.1 氣象及水文

工作區(qū)氣候濕潤溫和，雨量豐沛；春早、夏熱；秋、冬連續(xù)綿雨，日照少，濕度大；為勘察區(qū)氣候的基本特征。場地處于斜坡地帶，滑坡區(qū)內(nèi)未發(fā)現(xiàn)泉水(井)點，無地表水體。

照片1 滑坡全貌圖

1.2.2 地形地貌

滑坡區(qū)位于一條近于東西向的山溝北坡較厚的崩塌堆積體上，地貌為一斜坡地形，總體北西側(cè)高、南東側(cè)低，斜坡自然坡度角30°～40°，坡向為142°。場地地貌上為剝蝕中山地貌形態(tài)。

1.2.3 地層結(jié)構(gòu)

根據(jù)地表工程地質(zhì)測繪及鉆探成果表明：上部土層主要為粉質(zhì)黏土，中間主要為砂質(zhì)粘性土，下伏基巖主要為弱風化砂巖。

1.3 模型建立

贛深高速公路RK1058+600右側(cè)路塹邊坡二次開挖擬采用從上到下大面積削坡的方式，根據(jù)設(shè)計要求，二次開挖的時候分為八級開挖，第一～三級坡比為1∶1.25，第四～六級坡比為1∶1，第七、八級坡比為1∶0.75，臺階寬度為2.00 m。邊坡開挖模型如圖2所示。邊坡巖土體的物理力學參數(shù)如表1所示。

圖2 邊坡開挖模型

巖性重度/(kN/m3)黏聚力/kPa內(nèi)摩擦角/(°)彈性模量/GPa粉質(zhì)黏土19.628320.8砂質(zhì)黏性土20.832351.2弱風化砂巖25.4450452.8

1.4 原坡體穩(wěn)定性計算求解

為了方便結(jié)果的描述，對邊坡開挖面上幾個特殊的節(jié)點進行了監(jiān)測，如圖3所示。

圖3 監(jiān)測點位置示意圖

當坡體沒有進行開挖時，利用有限元強度折剪法對其進行計算分析，得到坡體的安全系數(shù)為1.248，圖4為未開挖坡體變形圖。

2 邊坡無支護分級開挖結(jié)果分析

對坡體按上述開挖方式從上往下進行逐級開挖，每一步開挖之后利用有限元強度折減法計算其安全系數(shù)。因篇幅有限，只列出開挖步四和開挖步八的坡體變形圖，圖5和圖6分別為開挖步四和開挖步八的坡體變形圖。

圖4 未開挖坡體變形圖

圖5 坡體變形圖(開挖步四)

圖6 坡體變形圖(開挖步八)

2.1 不同開挖時步對邊坡安全系數(shù)的影響

表2為不同開挖時步邊坡安全系數(shù)計算值，圖7為安全系數(shù)隨邊坡開挖過程變化的曲線圖。

由圖7可知，隨著開挖的進行，坡體的安全系數(shù)總體呈現(xiàn)逐漸降低趨勢，部分存在波折。未開挖前，邊坡的安全系數(shù)為1.248，邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)；開挖第一步，邊坡的安全系數(shù)變?yōu)?.221，說明開挖對邊坡的擾動影響很大，使邊坡應(yīng)力重分布；但開挖第二步后，邊坡的安全系數(shù)有所回升，其原因可能為：一是開挖部分土體后，使得邊坡的自重減小，下滑力減小，從而穩(wěn)定性提高；二是新開挖部分坡體的推動力不足以使下部未開挖部分的坡體發(fā)生變形，這意味這下部未開挖部分坡體可以充當類似于擋土墻的作用，阻止上部坡體發(fā)生下滑。到開挖第三步結(jié)束后，邊坡的穩(wěn)定性系數(shù)達到局部開挖最大值，但隨著開挖的進行，邊坡安全系數(shù)呈明顯下滑的趨勢，原因是坡腳被大面積開挖，削弱了其支撐力，造成上部坡體可能整體滑動，形成推動式滑坡。直到最終開挖結(jié)束，邊坡的安全系數(shù)降為1.115，開挖結(jié)束后邊坡安全系數(shù)明顯降低，可見這種開挖無支護施工方法具有較大的潛在危險。

表2 不同開挖時步邊坡安全系數(shù)計算值

圖7 邊坡安全系數(shù)隨開挖過程變化曲線圖

2.2 不同開挖時步邊坡豎向位移變化過程分析

邊坡按照從上到下逐級開挖后，對監(jiān)測點的豎向位移進行分析，邊坡的豎向位移大部分向下，直到開挖至第五步后，測點5～8顯現(xiàn)出向上回彈的趨勢，表3為坡體逐級開挖過程中各監(jiān)測點的豎向位移結(jié)果。

表3 未支護前邊坡分級開挖后監(jiān)測點豎向位移結(jié)果 cm

圖8 邊坡上測點UY增量(豎向位移)與開挖時步關(guān)系圖

由圖8結(jié)果可知：(1)測點1～4的豎直位移先增大后減小，測點5～6的豎直位移先增大后減小再增大，最后趨于穩(wěn)定，測點7～8在前四步增量不明顯；(2)所有測點在第五步開挖之后，豎向位移量值均出現(xiàn)回落。

2.3 不同開挖時步邊坡水平位移變化過程分析

邊坡按照從上到下逐級開挖后，對監(jiān)測點的水平位移進行分析，開挖過程中各測點的水平位移均指向坡體外側(cè)，表明邊坡巖體在坡床的作用下有被“擠出”的趨勢，表4為坡體逐級開挖過程中各監(jiān)測點的水平位移結(jié)果。

由圖9結(jié)果可知：(1)測點1的水平位移在前3步隨開挖步的增加逐漸增大，但從第四步開始逐漸穩(wěn)定；(2)測點2～3的水平位移量值較測點1相差不大，且從第四步起逐漸回落，總的變形量較小；(3)測點4～6則表現(xiàn)出先增大后減小的趨勢，在第四步開挖之后逐漸趨于穩(wěn)定；(4)測點7～8的水平位移較其余的測點都要小，除前兩步開挖對其有影響外，第四步開挖后，其水平位移增量逐漸趨于穩(wěn)定。

2.4 小 結(jié)

采用開挖后無支護方式開挖邊坡，邊坡開挖第一步到第三步，邊坡的最大水平位移在原坡腳處，到開挖第四步，邊坡的最大水平位移出現(xiàn)在第四步開挖完后的現(xiàn)坡腳處。說明采用這種施工方法開挖邊坡，前三步邊坡可能的失穩(wěn)情形主要是沿原坡面產(chǎn)生滑動，而到第四步后，邊坡可能的失穩(wěn)情形變?yōu)檠匦麻_挖面發(fā)生滑動。

采用開挖后無支護方式開挖邊坡，豎向位移最大值發(fā)生在開挖部分的坡頂處，每級開挖前一級邊坡存在回彈現(xiàn)象。

表4 未支護前邊坡分級開挖后監(jiān)測點水平位移結(jié)果 cm

圖9 邊坡上測點UX增量(水平位移)與開挖時步關(guān)系圖

綜上所述，邊坡在開挖完前三步后，位移變化不明顯，安全系數(shù)趨于穩(wěn)定，但在第四步后位移逐漸增大，安全系數(shù)開始減小，此時邊坡處于最不穩(wěn)定狀態(tài)。

因此，研究決定擬在第三步開挖完成后開始對邊坡實施加固措施，然后從第四步開始，每開挖一級支護一級。每級邊坡均采用3排12.00 m長HRB335Φ32全長珠江錨桿進行淺層支護，錨桿與水平方向的傾角均為15°，錨桿設(shè)計錨固力50 kN，預(yù)應(yīng)力錨索設(shè)計錨固力1 000 kN，各錨桿支護措施間距均取2.00 m。圖10為擬加固方案示意圖。

3 邊坡及時支護分級開挖結(jié)果分析

3.1 及時支護后邊坡安全系數(shù)變化

在開挖完第三步后，及時對坡體進行支護，表5為支護后邊坡安全系數(shù)變化值。

由圖11可以看出，及時支護后，邊坡的安全系數(shù)在每一步都大幅增加，雖然在開挖后期安全系數(shù)逐漸減小，但是減小幅度較小，還是比開挖前的坡體安全系數(shù)大，因此及時支護對邊坡的穩(wěn)定性非常有利。

圖10 邊坡擬加固方案

開挖時步012345678安全系數(shù)1.2481.2211.2241.2121.1911.1621.1501.1441.15

圖11 及時支護后邊坡安全系數(shù)隨開挖過程變化曲線圖

3.2 及時支護后邊坡豎向位移變化過程分析

在開挖完第三步后，及時對坡體進行支護，表6為支護后邊坡各測點豎向位移隨開挖步變化過程表。

表6 支護后邊坡分級開挖后監(jiān)測點豎向位移結(jié)果 cm

由表6可知，邊坡及時支護情況下各測點UY增量(豎向位移)與開挖時間步和無支護情況下基本一致，但是邊坡開挖后及時支護情況下各測點最終UY值(豎向位移)較未及時支護情況要小，也反映了邊坡開挖后及時支護對穩(wěn)定邊坡減小豎向位移有重要意義。

3.3 及時支護后邊坡水平位移變化過程分析

在開挖完第三步時，及時對坡體進行支護，表7為支護后邊坡各測點水平位移隨開挖步變化過程表。

表7 支護后邊坡分級開挖后監(jiān)測點水平位移結(jié)果 cm

由表7中結(jié)果可以得到，邊坡及時支護情況下各測點UX增量(水平位移)與開挖時間步與無支護情況下基本一致，但是邊坡開挖后及時支護情況下各測點最終UX(水平位移)值較未及時支護情況要小，也反映了邊坡開挖后及時支護對穩(wěn)定邊坡減小水平位移有重要意義。

4 結(jié) 論

根據(jù)對改建邊坡分別在無支護和有支護情況下開挖過程進行數(shù)值模擬計算分析，主要結(jié)論如下：

(1)采用開挖后無支護方式開挖邊坡，邊坡的安全系數(shù)隨著開挖的進行總體呈現(xiàn)逐漸降低的趨勢，可見這種施工方法具有較大的潛在危險。同時采用及時支護方式開挖的邊坡安全系數(shù)在開挖早期有所降低，但后期逐漸增加，因此這種方式對邊坡的穩(wěn)定性極為有利。

(2)對比計算分析無支護和有支護情況下對邊坡進行分級開挖，計算結(jié)果表明，開挖過程中如果對坡體進行及時支護，坡體的水平位移最大值和豎直位移最大值均有所下降。

(3)研究開挖過程中的邊坡變形規(guī)律及其穩(wěn)定性，尋求合理的開挖支護方法及邊坡加固措施，對于確保擴建邊坡工程的安全穩(wěn)定有著重要意義。

參考文獻：

[1] 孫志彬，楊小禮，張勝，等.Mohr-Coulomb準則下基于滑動面深度的邊坡參數(shù)反分析方法[J].巖土力學，2014，35(5)：1323～1328.

[2] 朱晗迓，馬美玲，尚岳全.順傾向?qū)訝顜r質(zhì)邊坡潰曲破壞分析[J].浙江大學學報，2004，38(9)：1144～1149.

[3] 姚環(huán)，鄭振，簡文彬，等.公路巖質(zhì)高邊坡穩(wěn)定性的綜合評價研究[J].巖土工程學報，2006，28(5)：558～563.

[4] 王家臣，孫書偉.露天礦邊坡工程[M].北京：科學出版社，2016.

[5] 張倬元，王士天，王蘭生.工程地質(zhì)分析原理[M].北京：地質(zhì)出版社，1994.

[6] 介玉新，柏永亮，張彬.基于加速度的邊坡和擋土墻穩(wěn)定性分析[J].地球科學與環(huán)境學報，2015，37(6)：120～126.

[7] 趙煉恒，曹景源，唐高朋，等.基于雙強度折減策略的邊坡穩(wěn)定性分析方法探討[J].巖土力學，2014，35(10)：2977～2980.