舒安平，周　星，余明輝，段國(guó)勝，朱福楊

（1.北京師范大學(xué) 環(huán)境學(xué)院 水沙科學(xué)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京　100875；2.北京市水科學(xué)技術(shù)研究院，北京　100048；3.武漢大學(xué) 水利水電學(xué)院，湖北 武漢　430072）

1　研究背景

在河道水流與河岸邊坡交互作用下，水流沖刷侵蝕河岸導(dǎo)致河岸邊坡失穩(wěn)的過(guò)程稱為岸坡崩塌，即崩岸［1］。我國(guó)七大江河普遍存在不同程度的塌岸現(xiàn)象［2］，以長(zhǎng)江和黃河最為典型，其中黃河寧蒙（寧夏至內(nèi)蒙古）河段是黃河泥沙的主要來(lái)源區(qū)之一，也是黃河泥沙問(wèn)題研究的重點(diǎn)河段。Yao［3］等通過(guò)遙感解譯方法研究了寧夏至內(nèi)蒙河段的岸坡崩塌面積，青銅峽至頭道拐河段1958—2008年的岸坡崩塌面積高達(dá)518.38 km2，其中左岸崩塌面積257.29 km2，右岸崩塌面積261.09 km2，是世界河流中侵蝕最嚴(yán)重的河段。寧蒙河段河道擺動(dòng)劇烈，河岸崩塌侵蝕現(xiàn)象嚴(yán)重。河岸崩塌機(jī)理十分復(fù)雜，影響因素多，其中河岸邊界特性及土壤地質(zhì)結(jié)構(gòu)、水流條件和河床沖淤、演變特性等在河岸崩塌發(fā)生過(guò)程中起到了重要的作用［4］。大量統(tǒng)計(jì)資料表明，崩岸現(xiàn)象多發(fā)生于受水流劇烈沖刷的河岸，例如在長(zhǎng)江中下游，80%以上的崩岸發(fā)生在彎道頂點(diǎn)或迎流頂沖點(diǎn)；在黃河河段，汛期水流集中且主槽內(nèi)流速很大，岸坡沖刷十分嚴(yán)重，水流的沖刷侵蝕在崩岸過(guò)程中同樣起到重要作用。

國(guó)內(nèi)外有不少學(xué)者針對(duì)不同的河岸崩塌的水力要素，如近岸流、縱向水流、彎道環(huán)流、回流掏刷、高水位持續(xù)時(shí)間等進(jìn)行了研究，取得了較為豐碩的成果［5-7］。龍慧等［8］歸納總結(jié)了荊江崩岸分布特征，并分析了水動(dòng)力因子（縱向水流變化、橫向環(huán)流及水流動(dòng)力軸線變化）對(duì)崩岸的影響。張芳枝等［9］概括國(guó)內(nèi)外近岸水流沖刷力的分布與計(jì)算、堤岸土體抗沖力確定、河岸土體橫向沖刷計(jì)算方法等研究成果并提出在天然河道利用比降計(jì)算近岸水流切應(yīng)力。錢寧等［10］根據(jù)縱向流速的垂向分布計(jì)算近岸剪切力。唐存本［11］將顆粒重力、黏結(jié)力以及水流上舉力和拖曳力統(tǒng)一考慮，根據(jù)力的平衡方程式得出黏性土的起動(dòng)剪切力公式，并考慮了黏性土固結(jié)程度的影響。彭玉明等［12］通過(guò)分析長(zhǎng)江荊江河道演變過(guò)程，歸納總結(jié)出河道演變與崩岸之間的關(guān)系，認(rèn)為河道演變過(guò)程中主流線的變化、河道沖刷對(duì)崩岸產(chǎn)生主要影響。水流的紊動(dòng)和渦旋也對(duì)崩岸有顯著影響。Papanicolaou等［13］發(fā)現(xiàn)二次流下的水深平均切應(yīng)力為順直河道中切應(yīng)力的兩倍以上，最大值為水深平均切應(yīng)力的5倍，增大水深平均邊壁切應(yīng)力2倍以上。

另一方面，目前在水動(dòng)力因子對(duì)岸坡崩塌過(guò)程數(shù)值模擬方面也取得了一定的進(jìn)展，王國(guó)卿［14］通過(guò)平面二維水沙數(shù)學(xué)模型和河岸穩(wěn)定性模型，采用有限元法和利用Fortran編程語(yǔ)言對(duì)河流的彎曲演變進(jìn)行數(shù)值模擬。鐘德鈺等［15］在考慮環(huán)流橫向輸沙及由其引起的河床沖淤和河岸變形的情況下，建立了平面二維水沙數(shù)學(xué)模型，模擬了彎道的發(fā)生和發(fā)展過(guò)程。劉海飛［16］基于Boltzmann方法分別模擬了順直和彎道水沙輸移過(guò)程，發(fā)現(xiàn)彎曲河道凸岸堆積，凹岸沖刷的變化趨勢(shì)，Sahoo等［17］應(yīng)用Dynamic流域模擬模型與岸坡侵蝕（DWSM BE）對(duì)約旦河塌岸進(jìn)行計(jì)算，模擬和量化塌岸量占約旦河流域下游淤積量的百分比；但是物理模型實(shí)驗(yàn)是解決三維性較強(qiáng)的水流、泥沙問(wèn)題，反演或預(yù)測(cè)河道變形的一種不可或缺的手段。尤其在崩岸問(wèn)題研究中，由于涉及較為復(fù)雜的邊界條件和水力條件，再加上人們對(duì)于崩岸發(fā)生機(jī)理尚不太清楚，用數(shù)學(xué)模型進(jìn)行求解存在一定的困難。因此，通過(guò)模型實(shí)驗(yàn)進(jìn)行觀測(cè)研究，再現(xiàn)天然河道的崩岸過(guò)程，不失為一個(gè)好辦法，但前人在這方面的研究開(kāi)展的相對(duì)較少：余明輝等［18］通過(guò)彎道水槽試驗(yàn)歸納研究了非黏性土組成岸坡的崩退模式；胡呈維等［19］通過(guò)彎道水槽實(shí)驗(yàn)確定黏性岸坡崩塌量小于非黏性岸坡崩塌量，這些成果無(wú)疑有助于我們對(duì)河岸崩塌形成機(jī)理的認(rèn)識(shí)。

本文通過(guò)實(shí)施在彎道水槽中的8組模擬實(shí)驗(yàn)，采用黃河上游寧蒙河段的磴口黏性河段為實(shí)驗(yàn)用沙制作岸坡模型，通過(guò)改變模擬材料的組成及水流邊界條件，觀測(cè)水流沖刷下黏性岸坡崩塌過(guò)程、崩塌體的分解和輸移過(guò)程以及崩后穩(wěn)定岸坡和河床的形態(tài)，著重研究彎曲型河道不同水沙關(guān)鍵因子組合條件下岸坡崩塌過(guò)程的水動(dòng)力變化規(guī)律，治理對(duì)河岸崩塌具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。

圖1　斷面流速測(cè)量點(diǎn)布置圖

2　水槽實(shí)驗(yàn)概況

2.1實(shí)驗(yàn)裝置實(shí)驗(yàn)是在武漢大學(xué)水資源與水電工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室內(nèi)凈寬為1.2 m、彎道內(nèi)徑為1.8 m、底坡比降為1‰彎道水槽中進(jìn)行的。岸坡沿程布置14個(gè)流速監(jiān)測(cè)斷面，位置布置如圖1所示，岸高40 cm，河床高10 cm，坡腳為45°，每個(gè)斷面上河床上橫向布置4條垂直測(cè)線，岸坡上盡可能多的布置垂直測(cè)線，每條測(cè)線根據(jù)水深確定縱向的測(cè)點(diǎn)個(gè)數(shù)，斷面初始形態(tài)及斷面流速測(cè)量點(diǎn)的布置如圖2所示。實(shí)驗(yàn)分為固定岸坡固定河床和活動(dòng)岸坡活動(dòng)河床兩種情況來(lái)分別研究，動(dòng)床動(dòng)岸使用泥沙來(lái)鋪砌，定床定岸的河床和岸坡由水泥鋪砌固定。為了研究岸坡崩塌后崩塌體周圍的流速分布和受力情況，在固定岸坡固定河床的彎道出口段（即斷面4—斷面6，以下同）岸坡坡腳處增設(shè)崩塌體，崩塌體底部寬10 cm，高5 cm，橫跨CS4—CS6斷面，在崩塌體上游、下游以及臨水面流速加密監(jiān)測(cè)，用于計(jì)算崩塌體周圍的剪切應(yīng)力，有崩塌體的橫斷面形態(tài)如圖3所示。

圖2　斷面形態(tài)及流速測(cè)量點(diǎn)布置

圖3　斷面監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置圖（增加崩塌體）

2.2實(shí)驗(yàn)條件本次實(shí)驗(yàn)共進(jìn)行了3組河床及岸坡邊界條件，即可動(dòng)河床可動(dòng)岸坡和固定河床固定岸坡，其中固定河床固定岸坡又分為有崩塌體和無(wú)崩塌體兩種。上述3種河床及岸坡邊界條件下，均施放不同動(dòng)水流量，具體分組如下表所示，根據(jù)不同的河床邊界條件與流量，可以組合成8種工況，詳見(jiàn)表1。

表1　實(shí)驗(yàn)工況

其中工況3為黏性岸坡、非黏性河床，為研究黃河中游寧蒙河道岸坡崩塌情況，以黃河中游寧蒙河段磴口河段河岸天然土黏性土為實(shí)驗(yàn)材料，其始級(jí)配見(jiàn)圖4，土樣中值粒徑約為0.032 mm。水槽底部鋪設(shè)非黏性土白礬石和粗砂礫大顆粒混合材料模擬可動(dòng)河床，以便觀測(cè)岸坡崩塌進(jìn)入河道后與河床的摻混情況，岸坡和河床的粒徑相差較大，比便于區(qū)分。模型制作時(shí)盡可能保證材料含水率和緊實(shí)度偏差較小，模型首尾用碎石延伸，即保護(hù)了頭尾岸坡不受渦流的淘刷又保證流平順。對(duì)于黏性岸坡，每次實(shí)驗(yàn)開(kāi)始前，用Φ61.8×20 mm的不銹鋼環(huán)刀于模型岸坡上取好土樣，進(jìn)行快剪實(shí)驗(yàn)和土樣烘干，測(cè)定土樣的c、φ值以及含水率以及孔隙率。表2為實(shí)驗(yàn)材料的物理性質(zhì)。

圖4　黏性岸坡初始顆粒級(jí)配

表2　實(shí)驗(yàn)材料的物理性質(zhì)

2.3實(shí)驗(yàn)流程及測(cè)量方法（1）關(guān)閉水槽尾門，從水槽的下游注水，當(dāng)水位緩緩上升到12 cm時(shí)停止注水，對(duì)岸坡及河床土體浸泡10 min。（2）動(dòng)床動(dòng)岸時(shí)，實(shí)驗(yàn)開(kāi)始前對(duì)制作好的模型土體的監(jiān)測(cè)斷面的坡腳和坡頂處取樣，對(duì)實(shí)驗(yàn)前岸坡土樣的容重、含水率、級(jí)配等進(jìn)行測(cè)量計(jì)算。（3）放水至河槽水位到達(dá)24 cm左右時(shí)，調(diào)節(jié)尾門保證額定流量下水位穩(wěn)定。（4）當(dāng)水流流態(tài)穩(wěn)定后，利用ADV流速儀沿?cái)嗝娲咕€測(cè)量流速。斷面上垂線間距為20 cm。岸坡和崩塌體上的垂線流速監(jiān)測(cè)點(diǎn)加密測(cè)量，進(jìn)行實(shí)驗(yàn)組次3時(shí)，利用地形儀監(jiān)測(cè)地形變化情況。（5）每隔15 min，記錄一次平底堰處水位讀數(shù)，再繼續(xù)拍照、錄像。（6）沖刷時(shí)間結(jié)束后，逐漸調(diào)小流量，避免水位突然下降引起岸坡再次崩坍，放干水槽中的水，對(duì)沖刷后的岸坡形態(tài)進(jìn)行拍照記錄和對(duì)比分析，在監(jiān)測(cè)斷面用透明網(wǎng)格板測(cè)量斷面的形態(tài)及河道泥沙淤積狀態(tài)。

3　岸坡崩塌過(guò)程中彎道環(huán)流分布特征

3.1彎道環(huán)流的流態(tài)無(wú)論是定岸定床還是動(dòng)岸動(dòng)床流態(tài)分布情況大致相同，小流量時(shí)水流流態(tài)整體較為平順，從CS1斷面進(jìn)入彎道后主流緊貼河道凹岸（右岸），在CS8斷面主流逐漸回歸河道中央，同一斷面上凹岸水深大于凸岸，表現(xiàn)出明顯的彎道水流特性。當(dāng)流量較大時(shí)，凹岸部位表現(xiàn)突出，與此同時(shí)，岸坡邊緣水流紊動(dòng)強(qiáng)烈，水位發(fā)生突變，同一斷面存在較大的水位差。

圖5　工況3-2下的水面線（Q=30 L/s）

工況3-2水面線見(jiàn)圖5，由水面線可以看出，水流進(jìn)入彎道后，呈現(xiàn)凹岸水位高于凸岸水位的現(xiàn)象，在彎道頂端與彎道中下段的中間位置水位差達(dá)到最大，彎道水流特性表現(xiàn)得最為明顯。當(dāng)水流進(jìn)入直道段的時(shí)候，水位差變小，超過(guò)一定范圍的時(shí)候，凸岸水位變得高于凹岸水位。

3.2縱向流速分布工況3-2的彎道縱向流速分布如圖6所示。結(jié)合岸坡侵蝕線可以看出，不論是表層中層還是底層，近岸流速較大區(qū)域與岸坡崩塌嚴(yán)重區(qū)域基本重合，主流從CS+1斷面進(jìn)去彎道后，逐漸向凹岸靠近，在CS5—CS6斷面近岸流速達(dá)到最大，并緊密貼合岸坡，此處岸坡崩塌最為嚴(yán)重。隨后主流逐漸回到水槽中央。速度分布圖與實(shí)驗(yàn)中觀察到的彎道下段即彎道出口處附近岸坡崩塌最為嚴(yán)重情況相符合，順直段岸坡崩塌不嚴(yán)重。此外，表層及中層主流近岸程度大于底層，且表層流速最大，底層流速最小。

3.3橫向環(huán)流流速分布彎道段水流具有明顯的三維特性，環(huán)流是橫向輸沙的主要?jiǎng)恿σ蛩?。彎道環(huán)流使表層較清的水體流向凹岸，底層含沙量較大的水流流向凸岸，造成凹岸沖刷，岸坡變陡發(fā)生崩岸，沖刷后的河岸邊坡形狀表現(xiàn)為拋物線，工況1-2橫斷面流場(chǎng)如圖7所示。

4　岸坡崩塌體附近剪切力分布特征

為分析崩塌過(guò)程中水流剪切力的分布特點(diǎn)，固定岸坡固定河床工況情景時(shí)在彎道中下段岸坡坡腳處增設(shè)崩塌體，主要關(guān)注崩塌體進(jìn)入河道后的水流變化情況及崩塌體的受力情況。

4.1水流剪切力計(jì)算方法自然中的流動(dòng)大多數(shù)都是紊流。紊流流動(dòng)的實(shí)際流速為時(shí)均流速與脈動(dòng)流速之和。當(dāng)利用時(shí)均流場(chǎng)代替紊動(dòng)瞬時(shí)流場(chǎng)時(shí)，需要在原來(lái)的黏性切應(yīng)力上加上紊流附加切應(yīng)力，這是紊流的渦體在各流層之間傳遞能力、動(dòng)量的結(jié)果［20］。

黏性切應(yīng)力：

紊流附加切應(yīng)力：

圖6　工況3-2彎道縱向流速圖（Q=30 L/s）

圖7　工況1-2橫斷面流場(chǎng)圖（Q=55 L/s）

總水流剪切力為黏性切應(yīng)力上與紊流附加切應(yīng)力之和，即：式中：μ為黏度；為時(shí)均流速；u′為脈動(dòng)流速。

圖8為一風(fēng)洞的矩形斷面上測(cè)得的黏性切應(yīng)力和紊流附加切應(yīng)力的分布，H為斷面高。從圖中可以看出，斷面上的切應(yīng)力為線性分布，在壁面上切應(yīng)力最大，且全部為黏性切應(yīng)力，近壁處紊動(dòng)弱；隨著y增加，紊流附加切應(yīng)力的比重增大，當(dāng)y增加到一定值時(shí)全部為紊流附加切應(yīng)力，距壁較遠(yuǎn)處紊動(dòng)充分發(fā)展。

依據(jù)以上方法，利用ADV的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)根據(jù)公式（3）計(jì)算水流剪切力，并繪制黏性切應(yīng)力和紊流附加切應(yīng)力的橫向變化曲線，圖9為某一點(diǎn)x、y方向的剪切力的計(jì)算過(guò)程。

圖8　黏性切應(yīng)力和紊流附加切應(yīng)力的橫向變化

圖9　剪切力計(jì)算過(guò)程

4.2崩塌體附近床面剪切力分布特性圖10中的剪切力的分布表明：在靠近凸岸邊壁和岸坡附近，剪切力值較大，且岸坡附近剪切力的方向雜亂，說(shuō)明岸坡附近水流紊亂，對(duì)岸坡的擾動(dòng)劇烈，水流作用力大，所以從流速分布和水流剪切力分布圖印證了彎道水槽的輸沙特性：一方面由于彎道環(huán)流，彎道表層較清的水流向凹岸，造成凹岸沖刷；從凹岸向下轉(zhuǎn)向凸岸的底層流攜帶大量泥沙，造成凸岸淤積，這種作用致使主流不斷向下游凹岸偏移。另一方面，坡腳處的剪切力較大，對(duì)于坡腳擾動(dòng)較大，加快凹岸的沖刷。岸坡崩塌后，崩塌體會(huì)堆積在坡腳處或者靠近岸坡的河床上，為研究崩塌體的對(duì)水流作用的影響，在彎道出口附近增設(shè)崩塌體。以55 L/s流量下的平面流速為例，如圖11。鋪設(shè)崩塌體后，流場(chǎng)整體趨勢(shì)基本不變，崩塌體頭尾處流速較大，且頭部指向崩塌體，對(duì)于崩塌體具有強(qiáng)烈的擾動(dòng)。

圖10　剪切力分布圖

鋪設(shè)崩塌體后彎道處的橫向環(huán)流作用依舊明顯，這一特點(diǎn)可以直接從崩塌體的橫斷面流速分布圖12中看出，在CS4—CS6斷面可以清楚地看出橫斷面的環(huán)流作用，尤其是崩塌體表面的指向凸岸的流速可對(duì)崩塌體產(chǎn)生擾動(dòng)，并且橫向分解崩塌體，是崩塌體在河床上橫向分解，分解后的泥沙移動(dòng)到凸岸。

圖11　彎道縱向流速圖（Q=55 L/s）

由圖13中的剪切力的分布可以發(fā)現(xiàn)，在靠近凸岸邊壁和岸坡附近，剪切力值較大，且岸坡附近剪切力的方向雜亂，說(shuō)明岸坡附近水流紊亂，對(duì)岸坡的擾動(dòng)劇烈，水流作用力大。增設(shè)崩塌體后，彎道頂沖點(diǎn)以下凹岸一側(cè)的較大剪切力區(qū)位置均有所下移。崩塌體臨水面周圍紊動(dòng)強(qiáng)烈，其臨水面尤其上下游端附近易形成較大剪切力區(qū)，增加了該區(qū)域河床的局部輸沙能力。從崩塌體局部剪切力圖中可以看到，崩塌體頭尾部的剪切力突增，增大了對(duì)崩塌體的擾動(dòng)，加快崩塌體的分解。

圖12　橫斷面流場(chǎng)圖（Q=55 L/s）

4.3不同流量條件下的水流剪切力對(duì)比分析通過(guò)圖14和圖15對(duì)比30 L/s和55 L/s不同流量下水流剪切力分布，可以發(fā)現(xiàn)其分布趨勢(shì)均相同：從+1#斷面開(kāi)始進(jìn)入彎道后的一定距離，凸岸附近的水流剪切力增加，凹岸附近的水流剪切力則減小；至彎道段后，出現(xiàn)相反的調(diào)整，水流剪切力趨于均勻分布；進(jìn)去彎道出口段后，高剪切力逐漸移向凹岸，水流出彎道后，凹岸的剪切力沿程減小而凸岸的剪切力沿程增加。經(jīng)過(guò)一段距離后，剪切力沿?cái)嗝娴姆植紝②呌谡７植?，所以彎道出口段岸坡破壞最大。但兩個(gè)流量下剪切力大小不同，可以很明顯的觀察出，剪切力隨流量的增大而增大，所以岸坡在大流量下的破壞表現(xiàn)更為突出。

通過(guò)圖14和圖15對(duì)比有崩塌體和無(wú)崩塌體下的剪切力分布，增設(shè)崩塌體后，彎道頂沖點(diǎn)以下凹岸一側(cè)的較大剪切力區(qū)位置均有所下移。崩塌體頭尾部的剪切力突增，其臨水面周圍紊動(dòng)強(qiáng)烈，尤其上下游端附近易形成較大剪切力區(qū)，增加了該區(qū)域河床的局部輸沙能力，加快崩塌體的分解。但是可以發(fā)現(xiàn)在無(wú)崩塌體的地方剪切力分布大致相同。

圖13　剪切力分布圖

圖14　水流剪切力對(duì)比圖（Q=30 L/s）

圖15　水流剪切力對(duì)比圖（Q=55 L/s）

4.4彎道環(huán)流與剪切力對(duì)河床沖淤形態(tài)的影響為了分析崩岸土體在河床沖淤積形態(tài)特征，待實(shí)驗(yàn)結(jié)束后，將實(shí)驗(yàn)河段的水慢慢放干，對(duì)典型斷面用挖槽的辦法進(jìn)行研究，用透明網(wǎng)格板量測(cè)岸坡泥沙淤積的部位及厚度分布，分別如圖16、圖17所示。

由圖16和圖17可見(jiàn)，彎道頂沖點(diǎn)（即）河床沖刷最嚴(yán)重，在凸岸可以看到淤積現(xiàn)象，再次說(shuō)明岸坡沖刷后會(huì)被帶到下游凸岸落於。沿程混合泥沙面積不斷增加，但順直段的河床沖刷不嚴(yán)重，主要是來(lái)自上游的泥沙淤積和來(lái)自崩塌體的泥沙的覆蓋作用?？拷镀碌暮哟膊](méi)有與崩塌土體發(fā)生明顯混摻，與原始地形對(duì)比，只是厚度有所降低，頂部覆蓋了一層崩岸土體。岸坡與河床沖淤交互作用印證了彎道水槽的輸沙特性：一方面由于彎道環(huán)流，彎道表層較清的水流向凹岸，造成凹岸沖刷；從凹岸向下轉(zhuǎn)向凸岸的底層流攜帶大量泥沙，造成凸岸淤積，這種作用致使主流不斷向下游凹岸偏移；另一方面，坡腳處的剪切力較大，對(duì)于坡腳擾動(dòng)較大，加快凹岸的沖刷。因此，彎曲河道的塌岸河段彎道環(huán)流和水流剪切力對(duì)河床沖淤形態(tài)特征具有極其重要的作用。

圖16　河床沖淤形態(tài)特征

圖17　岸坡與河床沖淤交互情況

5　結(jié)論

（1）彎道水槽實(shí)驗(yàn)表明，水流進(jìn)入彎道后，水流三維特性明顯，呈現(xiàn)凹岸水位高于凸岸水位的現(xiàn)象，在彎道頂端與彎道出口的中間位置水位差達(dá)到最大；不論是表層中層還是底層，近岸流速越大崩塌越嚴(yán)重，靠近岸坡附近水流結(jié)構(gòu)紊亂，對(duì)岸坡坡腳擾動(dòng)劇烈，主流岸近岸程度越大，流速越大，岸坡越容易崩塌失穩(wěn)。（2）彎道水流剪切力分布特征表現(xiàn)為崩塌體頭尾部的剪切力突增，形成較大剪切力區(qū)，尾部剪切力大于頭部剪切力，尾部形成渦流，流速分布混亂，加快崩塌體的分解。崩塌體首尾較大剪切力區(qū)增加了該區(qū)域河床的局部輸沙能力，加快崩塌體的分解，但在無(wú)崩塌體的地方剪切力分布大致相同。（3）河床沖淤形態(tài)主要由水流剪切力和彎道環(huán)流共同作用所致，坡腳處的剪切力較大，對(duì)于坡腳擾動(dòng)較大，加快凹岸的沖刷，靠近凹岸坡腳的河床主要表現(xiàn)為水流沖刷與崩塌土體沒(méi)有明顯摻混；在凸岸河床上可觀察到新淤土層，凸岸河床與崩塌土體的摻混現(xiàn)象，岸坡崩塌主要出現(xiàn)在彎道段，順直段沖刷不明顯。

誠(chéng)然，崩岸問(wèn)題影響因素眾多，涉及過(guò)程復(fù)雜。本文主要通過(guò)彎道水槽概化模擬實(shí)驗(yàn)，得出的一些有關(guān)崩塌河岸彎道環(huán)流和水流剪切力及其對(duì)河床形態(tài)影響的初步性認(rèn)識(shí)，成果尚有一定的局限性，有待于在實(shí)踐應(yīng)用中得到驗(yàn)證與完善。

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