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        一種基于轉(zhuǎn)臂式搖枕的跨坐式單軌車輛單軸走行部

        2018-03-06 02:25:41任利惠
        鐵道機(jī)車車輛 2018年1期
        關(guān)鍵詞:轉(zhuǎn)臂吊桿構(gòu)架

        張 讓, 任利惠, 沈 鋼

        (同濟(jì)大學(xué) 鐵道與城市軌道交通研究院, 上海 201804)

        跨坐式單軌交通采用橡膠輪胎和混凝土預(yù)制軌道梁,作為一種特色鮮明的城市軌道交通制式,具有爬坡能力強(qiáng)、轉(zhuǎn)彎半徑小、占地少、噪聲低、運(yùn)量適中、造價(jià)低等顯著優(yōu)點(diǎn),其獨(dú)特的3大主要技術(shù)特性即噪聲低、轉(zhuǎn)彎半徑小、爬坡能力強(qiáng)[1]??缱絾诬壾囕v騎在軌道梁上運(yùn)行, 軌道梁一般是預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁,車輛除底部走行輪外,在車體兩側(cè)下垂部分設(shè)有夾行于軌道梁兩側(cè)的導(dǎo)向輪和穩(wěn)定輪,以保證車輛沿軌道安全平穩(wěn)行駛[2]。

        目前跨坐式單軌車輛主要有日立模式、龐巴迪模式和Scomi模式。

        日立模式單軌車輛采用雙軸走行部,具有較強(qiáng)的承載能力,在單軌車輛中運(yùn)量最大,懸掛系統(tǒng)采用膜式空氣彈簧,同時(shí)提供垂向和橫向緩沖功能。車體與轉(zhuǎn)向架之間的縱向力采用橡膠堆傳遞。2個(gè)牽引電機(jī)斜對(duì)稱安裝在構(gòu)架上,通過齒輪箱和半軸驅(qū)動(dòng)車輪旋轉(zhuǎn)。基礎(chǔ)制動(dòng)裝置采用液壓制動(dòng)缸和液氣轉(zhuǎn)換裝置,如圖1所示[3]。

        龐巴迪模式跨坐式單軌車輛采用單軸走行部,走行部有4個(gè)導(dǎo)輪,2個(gè)穩(wěn)定輪,走行部通過沙漏型橡膠彈簧支撐車體,沙漏簧具有垂向和橫向彈性,能夠允許轉(zhuǎn)向架相對(duì)車體產(chǎn)生轉(zhuǎn)角,使車輛順利通過小半徑曲線[4-5],如圖2所示。

        Scomi模式跨坐式單軌車輛走行部同樣采用單軸結(jié)構(gòu),垂向懸掛采用轉(zhuǎn)臂結(jié)構(gòu),轉(zhuǎn)臂的一端與框架鉸接,另一端由空氣彈簧支撐,車體和轉(zhuǎn)向架通過牽引銷和旁承連接,結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單,如圖3所示。對(duì)于兩軸轉(zhuǎn)向架,使用單軸轉(zhuǎn)向架可實(shí)現(xiàn)客室的低地板化,車輛也具有靈活的編組能力[6]。

        相對(duì)于輪軌形式的軌道車輛,跨坐式單軌車輛的產(chǎn)品類型較少,主要原因是走行部品種類型較少。文中所設(shè)計(jì)的基于轉(zhuǎn)臂式搖枕的跨坐式單軌車輛單軸走行部,豐富了跨坐式單軌車輛的類型。

        1-二系懸掛;2-驅(qū)動(dòng)裝置;3-走行輪;4-導(dǎo)向輪;5-輔助輪;6-穩(wěn)定輪。圖1 日立模式跨坐式單軌車輛走行部

        1-走行輪;2-導(dǎo)向輪;3-沙漏橡膠彈簧;4-穩(wěn)定輪;5-牽引拉桿;6-構(gòu)架。圖2 龐巴迪模式跨坐式單軌車輛走行部

        1-牽引銷;2-走行輪;3-構(gòu)架;4-導(dǎo)向輪;5-橡膠彈簧;6-轉(zhuǎn)臂;7-穩(wěn)定輪。圖3 Scomi模式跨坐式單軌車輛走行部

        1 走行部結(jié)構(gòu)

        文中所設(shè)計(jì)的新型跨坐式單軌車輛單軸走行部主要由1 對(duì)走行輪、4 個(gè)導(dǎo)向輪、2 個(gè)穩(wěn)定輪、“口”字型構(gòu)架、轉(zhuǎn)臂式搖枕空氣彈簧懸掛系統(tǒng)、吊桿、單牽引拉桿以及牽引傳動(dòng)裝置和基礎(chǔ)制動(dòng)裝置組成,如圖4所示。

        走行輪采用高壓充氣橡膠輪胎,與軌道梁的上表面配合。走行輪的空心車軸固接在構(gòu)架一側(cè)側(cè)梁的內(nèi)側(cè),車輪通過軸承安裝在車軸上,車輪旋轉(zhuǎn)而車軸不轉(zhuǎn)。4 個(gè)導(dǎo)向輪呈水平設(shè)置在走行部的端部,與軌道梁的上部側(cè)面配合,2個(gè)呈水平穩(wěn)定輪設(shè)置在走行部側(cè)面下部,與軌道梁的下部側(cè)面配合。導(dǎo)向輪和穩(wěn)定輪在高度上有一定距離,兩者配合使用來提供抗側(cè)滾的剛度。

        構(gòu)架主體整體呈“口”字形,主要由2 根側(cè)梁和2 根橫梁組成。在構(gòu)架一個(gè)側(cè)梁的中央向上設(shè)置輪邊電機(jī)和輪邊減速箱的支撐座,用來安裝輪邊電機(jī)和輪邊減速裝置。在側(cè)梁中央向下設(shè)置穩(wěn)定輪的支撐梁,用來安裝穩(wěn)定輪。在構(gòu)架橫梁的端部向下設(shè)置導(dǎo)向輪的安裝座,用來安裝導(dǎo)向輪。在構(gòu)架橫梁的上方設(shè)置轉(zhuǎn)動(dòng)關(guān)節(jié)安裝座,用于安裝搖枕的轉(zhuǎn)軸。在構(gòu)架橫梁的端部上部設(shè)置空氣彈簧安裝座,用于安裝空氣彈簧。在構(gòu)架內(nèi)側(cè)橫梁的中央設(shè)置牽引拉桿安裝座。

        4個(gè)搖枕橫向布置在構(gòu)架的橫梁上方。搖枕采用轉(zhuǎn)臂式結(jié)構(gòu),搖枕可繞構(gòu)架橫梁上的縱向轉(zhuǎn)軸在側(cè)滾方向旋轉(zhuǎn)。空氣彈簧設(shè)置在搖枕和構(gòu)架橫梁之間。由于搖枕只有繞縱向轉(zhuǎn)軸的運(yùn)動(dòng),故空氣彈簧只承受垂向載荷,可使用約束模式的空氣彈簧。車體通過吊桿吊掛在搖枕上,通過搖枕體的轉(zhuǎn)臂結(jié)構(gòu)和空氣彈簧,實(shí)現(xiàn)了垂向振動(dòng)的緩沖。在構(gòu)架同側(cè)橫梁上方的2 個(gè)搖枕,在轉(zhuǎn)軸內(nèi)側(cè)通過抗側(cè)滾彈簧連接,通過選擇抗側(cè)滾彈簧的剛度,可靈活改變懸掛系統(tǒng)的抗側(cè)滾剛度,如圖5所示。轉(zhuǎn)向架每側(cè)各2個(gè)吊桿,車體通過4根吊桿吊掛在搖枕外端。吊桿上端通過球形轉(zhuǎn)動(dòng)關(guān)節(jié)與搖枕外端連接,吊桿下端通過球形轉(zhuǎn)動(dòng)關(guān)節(jié)與車體連接。通過吊桿的橫向擺動(dòng),依靠車體重力實(shí)現(xiàn)橫向緩沖。通過吊桿的縱向擺動(dòng),適應(yīng)車體與轉(zhuǎn)向架通過水平曲線時(shí)的位移。

        1-構(gòu)架拉桿;2-走行輪;3-搖枕;4-空氣彈簧;5-吊桿;6-制動(dòng)盤;7-導(dǎo)向輪;8-穩(wěn)定輪;9-抗側(cè)滾彈簧;10-牽引拉桿。圖4 走行部結(jié)構(gòu)的三維示意圖

        1-車體;2-搖枕;3-空氣彈簧;4-吊桿;5-構(gòu)架;6-走行輪;7-導(dǎo)向輪;8-穩(wěn)定輪;9-軌道梁。圖5 轉(zhuǎn)臂式搖枕懸掛結(jié)構(gòu)的示意圖

        牽引電機(jī)設(shè)置在構(gòu)架側(cè)梁的外側(cè),減速齒輪裝置與牽引電機(jī)分別設(shè)置在走行輪的兩側(cè),牽引電機(jī)的輸出軸聯(lián)接半軸,半軸穿過空心車軸與減速齒輪裝置的輸入軸聯(lián)接,減速齒輪裝置的輸出軸與車輪聯(lián)接,驅(qū)動(dòng)車輪旋轉(zhuǎn),如圖6所示。

        2 動(dòng)力學(xué)性能分析

        2.1 車輛動(dòng)力學(xué)模型

        為了判斷該新型跨坐式單軌車輛單軸走行部的動(dòng)力學(xué)性能,利用多體動(dòng)力學(xué)軟件Universal Mechanism建立該新型跨坐式單軌車輛的動(dòng)力學(xué)模型進(jìn)行動(dòng)力學(xué)分析。車輛動(dòng)力學(xué)模型的主要組成有1個(gè)車體、2個(gè)構(gòu)架、4個(gè)走行輪、8個(gè)導(dǎo)向輪和4個(gè)穩(wěn)定輪,車體和走行部構(gòu)架視作剛體處理,具有伸縮、沉浮、橫移、側(cè)滾、點(diǎn)頭和搖頭 6 個(gè)自由度??諝鈴椈珊?jiǎn)化為彈簧阻尼力元,吊桿、減振器可簡(jiǎn)化為雙極力元,即力的方向沿兩點(diǎn)之間連線的方向。橡膠輪胎具有復(fù)雜的力學(xué)特性, 實(shí)用的輪胎模型可以分為純理論、半經(jīng)驗(yàn)、純經(jīng)驗(yàn)?zāi)P? 類, 其應(yīng)用場(chǎng)合各有不同,文中采用Fiala理論模型,包括輪胎的側(cè)偏特性。表1給出了車輛的主要?jiǎng)恿W(xué)參數(shù),圖7給出了該新型跨坐式單軌車輛運(yùn)動(dòng)學(xué)關(guān)系和部件之間的連接關(guān)系拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)圖,圖8為使用UM軟件建立的動(dòng)力學(xué)仿真模型。

        1-電機(jī);2-聯(lián)軸節(jié);3-構(gòu)架;4-車軸;5-半軸;6-輪轂;7-車輪;8-行星輪系;9-制動(dòng)盤。圖6 傳動(dòng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖

        圖7 拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)圖

        圖8 UM動(dòng)力學(xué)仿真模型

        參數(shù)數(shù)值車體質(zhì)量/kg12000轉(zhuǎn)向架質(zhì)量/kg2200走行輪徑向剛度/(MN·m-1)1.40走行輪側(cè)偏剛度/(MN·rad-1)0.35導(dǎo)向輪徑向剛度/(MN·m-1)0.65穩(wěn)定輪徑向剛度/(MN·m-1)0.65空氣彈簧垂向剛度/(MN·m-1)0.12抗剪彈簧垂向剛度/(MN·m-1)1吊桿長(zhǎng)度/m0.75垂向減振器阻尼系數(shù)/(kN·(m·s-1))50橫向減振器阻尼系數(shù)/(kN·(m·s-1))50車輛定距/m8.0車體重心距軌面高度/m0.50轉(zhuǎn)向架重心距軌面高度/m0.45導(dǎo)向輪中心距軌面高度/m0.15穩(wěn)定輪中心距軌道高度/m0.90走行輪橫向距離之半/m0.15走行輪半徑/m0.50導(dǎo)向輪半徑/m0.27穩(wěn)定輪半徑/m0.27導(dǎo)向輪和穩(wěn)定輪的預(yù)壓力/N5000

        2.2 曲線通過性能

        轉(zhuǎn)彎半徑小是單軌交通的優(yōu)點(diǎn)之一,其正線的最小曲線半徑通常只有100 m。圖9給出了車輛以均衡速度通過曲線半徑為100 m曲線路段時(shí),前后轉(zhuǎn)向架各輪載荷變化情況。從圖中可以看出:車輛在進(jìn)入曲線路段時(shí),前走行部的右側(cè)前導(dǎo)向輪和左側(cè)后導(dǎo)向輪以及后走行部的左側(cè)前導(dǎo)向輪和右側(cè)后導(dǎo)向輪徑向力逐漸增大然后趨于穩(wěn)態(tài);前走行部的左側(cè)前導(dǎo)向輪和右側(cè)后導(dǎo)向輪以及后走行部的右側(cè)前導(dǎo)向輪和左側(cè)后導(dǎo)向輪徑向力逐漸減小然后趨于穩(wěn)態(tài)。前走行部右側(cè)前導(dǎo)向輪和左側(cè)后導(dǎo)向輪的徑向力較大,左側(cè)前導(dǎo)向輪和右側(cè)后導(dǎo)向輪徑向力較小;后走行部左側(cè)前導(dǎo)向輪和右側(cè)后導(dǎo)向輪徑向力較大,右側(cè)前導(dǎo)向輪和左側(cè)后導(dǎo)向輪徑向力較小,這樣前后走行部4個(gè)導(dǎo)向輪所受徑向力就會(huì)形成一個(gè)使車輛沿軌道行駛方向轉(zhuǎn)動(dòng)的搖頭力矩,前后走行部的搖頭力矩方向相反,這兩個(gè)搖頭力矩是車輛更好地通過曲線路段的主要轉(zhuǎn)動(dòng)力。前走行部右側(cè)穩(wěn)定輪徑向力在曲線路段增大,左側(cè)穩(wěn)定輪徑向力減小,后走行部左右穩(wěn)定輪徑向力變化不大。前后走行部走行輪側(cè)偏力方向相反,由于車體和走行部用吊桿連接,車體和走行部之間有一定的轉(zhuǎn)角,故走行輪側(cè)偏力一直存在側(cè)偏力。前后走行部左側(cè)走行輪徑向力均增大,右側(cè)走行輪徑向力均減小,左右輪增減載量較小。

        圖10給出車輛以均衡速度分別通過各個(gè)曲線半徑的車體側(cè)滾角、導(dǎo)向輪徑向力、穩(wěn)定輪徑向力和走行輪側(cè)偏力的穩(wěn)態(tài)最大值,其中曲線超高率設(shè)置為6%??梢钥闯觯弘S著曲線半徑的減小,車輛的側(cè)滾角、導(dǎo)向輪徑向力、穩(wěn)定輪徑向力和走行輪側(cè)偏力均逐漸增大。

        圖9 R100 m曲線走行部各輪載荷變化曲線

        2.3 運(yùn)行平穩(wěn)性

        這里采用Sperling指標(biāo)來評(píng)價(jià)該新型跨坐式單軌車輛的平穩(wěn)性。由于缺少跨坐式單軌車輛的軌道不平順譜相關(guān)資料,這里采用ISO 8608標(biāo)準(zhǔn)A級(jí)公路譜譜來模擬軌道不平順,得到車輛在直線上運(yùn)行的加速度,然后按GB 5599-85方法處理后得到Sperling指標(biāo)。

        圖11給出了在ISO 8608標(biāo)準(zhǔn)A級(jí)公路譜激勵(lì)下(激勵(lì)譜系數(shù)分別取0.5和1),車輛在各速度級(jí)的橫向和垂向Sperling指標(biāo)值。從圖11中看出:隨著速度的增加,車輛的運(yùn)行平穩(wěn)性逐漸變差;軌道譜系數(shù)為0.5,在90 km/h的速度范圍內(nèi)車輛橫向和垂向平穩(wěn)性指標(biāo)均小于2.5,平穩(wěn)性等級(jí)為優(yōu)秀;軌道譜系數(shù)為1,在90 km/h 的速度范圍內(nèi)車輛橫向和垂向平穩(wěn)性指標(biāo)均小于2.5,平穩(wěn)性等級(jí)為優(yōu)秀。

        圖11 車輛的Sperling指標(biāo)

        3 結(jié) 論

        文中設(shè)計(jì)了一種基于轉(zhuǎn)臂式搖枕的跨坐式單軌車輛單軸走行部,其懸掛方式采用轉(zhuǎn)臂式搖枕空氣彈簧結(jié)構(gòu),實(shí)現(xiàn)垂向減振;橫向懸掛采用吊桿,依靠吊桿的橫向擺動(dòng)提供橫向彈性,依靠吊桿的縱向擺動(dòng)適應(yīng)曲線通過時(shí)車體與轉(zhuǎn)向架的變位;牽引電機(jī)設(shè)置在構(gòu)架側(cè)梁的外側(cè),減速齒輪裝置與牽引電機(jī)分別設(shè)置在走行輪的兩側(cè)。

        利用多體動(dòng)力學(xué)軟件UM建立跨坐式單軌車輛動(dòng)力學(xué)模型,通過仿真分析其動(dòng)力學(xué)性能。動(dòng)力學(xué)分析表明:文中設(shè)計(jì)的跨坐式單軌車輛具有良好的曲線通過性能;軌道譜系數(shù)分別為0.5和1時(shí),90 km/h的速度范圍內(nèi)單軌車輛的垂向和橫向平穩(wěn)性指標(biāo)均為優(yōu)秀。

        [1] 仲建華.跨坐式單軌交通在我國(guó)的應(yīng)用和創(chuàng)新[J].都市快軌交通,2014(2):1-5.

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        [6] 夏贊?jì)t.龐巴迪單軌關(guān)鍵技術(shù)的改進(jìn)與革新[J].現(xiàn)代城市軌道交通,2016(2):97-100.

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