陳智敏
(廣州地鐵集團(tuán)有限公司,廣東廣州510000)
城市軌道交通直流牽引供電整流機(jī)組中,每個(gè)整流橋臂采用兩個(gè)或兩個(gè)以上的二極管并聯(lián),并聯(lián)數(shù)量與整理器容量正相關(guān),每個(gè)二極管串聯(lián)一個(gè)快速熔斷器。當(dāng)二極管失去反向截止能力,即造成整理器交流進(jìn)線相間短路,我們稱之為整流器內(nèi)部短路。針對(duì)上述內(nèi)部短路故障,整流器設(shè)備一般設(shè)置快速熔斷器和逆流保護(hù),同時(shí)高壓側(cè)整流機(jī)組開(kāi)關(guān)亦設(shè)置相關(guān)電量保護(hù)作為其后備保護(hù)。由于實(shí)際應(yīng)用中逆流保護(hù)的誤動(dòng)作故障率較高,下面我們探討整流器逆流保護(hù)設(shè)置的必要性。
如圖1所示,當(dāng)1U4橋臂的1Z41二極管擊穿,即該二極管失去反向截止能力,則造成整流器交流側(cè)內(nèi)部相間短路,短路電流流經(jīng)B相→1U6→1Z41(1U4橋臂)→A相,或C相→1U2→1Z41(1U4橋臂)→A相。由于相間短路,在1U4橋臂出現(xiàn)相對(duì)于二極管正向?qū)ǚ较虻哪嫦蚬收想娏鳌?/p>
圖1 整流機(jī)組電氣原理示意圖
以下以廣州地鐵七號(hào)線整流變及整流器參數(shù)為例進(jìn)行計(jì)算。
整流器內(nèi)部短路閥側(cè)故障相瞬態(tài)峰值電流I計(jì)算式為:
式中,I為閥側(cè)故障相瞬態(tài)峰值電流;K1為內(nèi)部短路計(jì)算系數(shù),取1.6;1.15為穩(wěn)態(tài)短路電流計(jì)算因數(shù);Id為整流器額定直流電流,取2 000 A;Uk為整流變壓器短路阻抗百分比,低壓側(cè)全短路時(shí)取7.57%,星型短路時(shí)取6.38%,三角形短路時(shí)取6.40%;0.85為考慮電網(wǎng)阻抗等因素的修正系數(shù)。
將以上參數(shù)代入式(1)得:
故全短路時(shí)閥側(cè)故障相的瞬態(tài)電流有效值為:
式中,I1為閥側(cè)故障相瞬態(tài)電流有效值。
同理,星型短路:
三角形短路:
所以,按此算法,閥側(cè)故障相的瞬態(tài)電流有效值最小值出現(xiàn)在低壓側(cè)全短路時(shí),故障電流為14 611.4 A,但一般情況下只出現(xiàn)星形短路或三角形短路,短路電流為17 282.5~17 336.7 A。
每個(gè)二極管支路上都串聯(lián)一只快速熔斷器,整流橋內(nèi)二極管、快速熔斷器組件的并聯(lián)數(shù)量與整流器的容量有關(guān),串聯(lián)快速熔斷器的作用是分?jǐn)嘁蚨O管擊穿而造成的交流側(cè)短路電流,防止變壓器相間短路;同時(shí)快速熔斷器的選取需考慮躲開(kāi)外部短路電流、整流器的過(guò)負(fù)荷以及單只橋臂熔斷時(shí)其他橋臂的可承受過(guò)載能力等。故快速熔斷器靈敏性、速動(dòng)性、可靠性參數(shù)選擇尤為重要。
以下以廣州地鐵七號(hào)線快速熔斷器參數(shù)為例,分析快速熔斷器分?jǐn)喽搪冯娏鞯哪芰ΑF咛?hào)線二極管快速熔斷器(1FU41~1FU61)型號(hào)為170M6546,1250V/800A,IR1300-100KA,EATONBUSSMANN。熔斷時(shí)間是指弧前時(shí)間與燃弧時(shí)間之和。
查閱EATON BUSSMANN 1 250 V/800 A的安秒特征曲線圖可知,14 611 A短路電流時(shí)快速熔斷器弧前時(shí)間約為1.5 ms;17 336 A短路電流時(shí)熔斷器弧前時(shí)間約為1 ms;根據(jù)該型號(hào)快速熔斷器焦耳積分公式計(jì)算,在14 611 A短路電流時(shí)燃弧時(shí)間約為6.1 ms,17 336 A短路電流時(shí)燃弧時(shí)間約為4.3 ms。因此,當(dāng)整流變的低壓側(cè)兩相短路電流在14 611~17 336 A之間時(shí),快速熔斷器將在5.3~7.6 ms內(nèi)熔斷,切斷短路電流。
如果整流器橋臂內(nèi)的某個(gè)二極管反向擊穿,則在這個(gè)二極管支路的熔斷器開(kāi)始熔斷的弧前時(shí)間和燃弧時(shí)間內(nèi),將有逆向的故障電流流經(jīng)這個(gè)橋臂;同理,當(dāng)該支路熔斷器失效,無(wú)法熔斷時(shí),亦有逆向故障電流流過(guò)橋臂。在整流器的每個(gè)橋臂設(shè)置一個(gè)電流傳感器(圖1中的1SC1~1SC6),用于檢測(cè)此逆向電流,出現(xiàn)逆流時(shí)輸出信號(hào)給PLC,輸出跳閘信號(hào)至33 kV整流牽引開(kāi)關(guān)。以廣州地鐵七號(hào)線為例,當(dāng)電流傳感器檢測(cè)到逆流1 500 A時(shí),發(fā)送信號(hào)至PLC,延時(shí)8 ms出口跳閘信號(hào),其原理邏輯圖如圖2所示。
圖2 逆流保護(hù)原理邏輯圖
33 kV整流變牽引開(kāi)關(guān)設(shè)置電流速斷保護(hù)、定時(shí)限過(guò)電流保護(hù)等。電流速斷整定原則為動(dòng)作電流應(yīng)能躲過(guò)整流變壓器空載合閘時(shí)的勵(lì)磁涌流;過(guò)電流整定原則為動(dòng)作電流應(yīng)躲過(guò)可能出現(xiàn)的過(guò)負(fù)荷電流,保護(hù)牽引變二次側(cè)短路和直流母線短路。
由上述章節(jié)計(jì)算分析可知,整流變低壓側(cè)發(fā)生相間短路,短路電流為14 611.4~17 336.7 A。結(jié)合七號(hào)線牽引整流機(jī)組整定值進(jìn)行分析:
(1)電流速斷保護(hù):33 kV保護(hù)定值為544 A、0.1 s,折算二次側(cè)為15 213.6 A。根據(jù)上述分析計(jì)算短路電流,在星型短路或三角形短路一般情況下,短路電流17 282.5~17 336.7 A,電流速斷保護(hù)能準(zhǔn)確可靠動(dòng)作;在全短路極端情況下,電流速斷保護(hù)不動(dòng)作。
(2)定時(shí)限過(guò)電流:保護(hù)定值為196 A、0.3 s,折算二次側(cè)為5 481.4 A,小于上述分析計(jì)算的故障電流,保護(hù)能準(zhǔn)確可靠動(dòng)作,作為整流器內(nèi)部短路快熔保護(hù)的后備保護(hù)。
在GB 50157—2013《地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范》、JB/T 9689—1999《牽引變電站用整流器》、CJ/T 370—2011《城市軌道交通直流牽引供電整流機(jī)組技術(shù)條件》等國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)或行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中沒(méi)有要求設(shè)置逆流保護(hù)。
廣州地鐵多條線路已撤除整流器逆流保護(hù);在其他城市,比如長(zhǎng)沙、上海、南京等城市,地鐵項(xiàng)目已不考慮設(shè)置整流器逆流保護(hù)。
通過(guò)上述分析可知,當(dāng)整流器內(nèi)部發(fā)生短路故障時(shí),與二極管串聯(lián)的快速熔斷器在5.3~7.6 ms內(nèi)迅速熔斷;當(dāng)快熔失效時(shí),33 kV牽引開(kāi)關(guān)電流速斷保護(hù)一般情況下在0.1 s內(nèi)能準(zhǔn)確可靠跳閘,切斷短路電流,作為快熔保護(hù)的后備保護(hù);在電流速斷保護(hù)失效時(shí),過(guò)電流保護(hù)在0.3 s內(nèi)能準(zhǔn)確可靠跳閘,作為快熔保護(hù)及電流速斷保護(hù)的后備保護(hù)。因此,綜合逆流保護(hù)的可靠性、建設(shè)和維護(hù)成本考慮,同時(shí)從整流機(jī)組的供電可靠性出發(fā),牽引整流器可不再考慮設(shè)置逆流保護(hù)。
[1]城市軌道交通直流牽引供電整流機(jī)組技術(shù)條件:CJ/T 370—2011[S].
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