房慧明， 錢 波， 羅 輝， 郭昊文， 馮亞麗

(1. 華中科技大學(xué) 土木工程與力學(xué)學(xué)院， 湖北 武漢 430074；2. 中南工程咨詢?cè)O(shè)計(jì)集團(tuán)有限公司， 湖北 武漢 430070)

孔道壓漿密實(shí)度在一定程度上決定了預(yù)應(yīng)力橋梁的承載能力與耐久性而被廣泛關(guān)注[1]。Cavell, Waldron[2]對(duì)英國(guó)的全部后張法預(yù)應(yīng)力孔道灌漿的混凝土橋梁進(jìn)行了檢測(cè)，發(fā)現(xiàn)孔道存在非常多的缺陷，主要是壓漿不密實(shí)導(dǎo)致的空洞以及預(yù)應(yīng)力鋼筋銹蝕等問題。Rouanet等[3]認(rèn)為壓漿密實(shí)度結(jié)果取決于壓漿工藝是否正確。Hirose等[4]發(fā)明了一種全新的壓漿工藝，真空壓漿法。

孔道壓漿具有多種不同的壓漿工藝，包括傳統(tǒng)壓漿工藝、真空輔助壓漿工藝、循環(huán)壓漿工藝等[5～8]。過去的壓漿方法中，對(duì)孔道內(nèi)空氣及水，采取的是“堵”的方法，無法排出的水和雜質(zhì)一般堵在孔道內(nèi)[9, 10]；循環(huán)壓漿工藝則顛覆了以往的理念，采用的是“疏”的方法，通過漿液在孔道內(nèi)持續(xù)循環(huán)的方式排出孔道內(nèi)所有空氣，保證壓漿完成后管道里都是水泥漿[11]，循環(huán)壓漿系統(tǒng)如圖1所示。本文主要通過雙孔循環(huán)壓漿試驗(yàn)研究，測(cè)試灌漿質(zhì)量并與數(shù)值結(jié)果對(duì)比分析。

圖1 循環(huán)壓漿系統(tǒng)

1 預(yù)應(yīng)力孔道循環(huán)壓漿試驗(yàn)

1.1 循環(huán)壓漿試驗(yàn)孔道及準(zhǔn)備工作

本文依托宜昌廟嘴長(zhǎng)江大橋西壩岔道梁實(shí)際工程案例，根據(jù)實(shí)際工程中波紋管孔徑及雙孔注漿方式，利用橋下支撐混凝土墩制作試驗(yàn)孔道，對(duì)預(yù)應(yīng)力孔道進(jìn)行循環(huán)壓漿試驗(yàn)。試驗(yàn)梁及預(yù)應(yīng)力循環(huán)壓漿試驗(yàn)孔道現(xiàn)場(chǎng)情況如圖2所示。

現(xiàn)澆支撐混凝土梁混凝土強(qiáng)度為C30，此現(xiàn)澆混凝土構(gòu)件長(zhǎng)40 m，寬1.5 m，高0.5 m，在制作該梁時(shí)，提前在梁下部平行放置3根塑料波紋管，波紋管為水平直線，三根預(yù)應(yīng)力孔道長(zhǎng)度均為40 m，塑料波紋管型號(hào)為SBG-100Y，內(nèi)徑為100 mm。為使試驗(yàn)結(jié)果更接近工程實(shí)際情況，在每根孔道內(nèi)均放置12根預(yù)應(yīng)力鋼筋。

圖2 試驗(yàn)梁及預(yù)應(yīng)力循環(huán)壓漿試驗(yàn)孔道

1.2 循環(huán)壓漿試驗(yàn)方案及過程

1.2.1 循環(huán)壓漿試驗(yàn)主要材料及設(shè)備

(1)壓漿材料

本次試驗(yàn)中選用的預(yù)應(yīng)力孔道壓漿劑為湖北某公司開發(fā)的CG-100預(yù)應(yīng)力管道高性能壓漿料，具有零泌水、微膨脹作用。

(2)智能循環(huán)壓漿設(shè)備

選用的壓漿設(shè)備為西安璐江橋隧設(shè)備有限公司生產(chǎn)的LJ-YJA1智能壓漿系統(tǒng)。該設(shè)備為可移動(dòng)式循環(huán)壓漿機(jī)，主要包括三大系統(tǒng)：壓漿及動(dòng)力系統(tǒng)、自動(dòng)控制操作系統(tǒng)、漿液攪拌系統(tǒng)。

1.2.2 循環(huán)壓漿試驗(yàn)方案

試驗(yàn)梁共有3根孔道，編號(hào)分別為N1，N2，N3，分為兩組試驗(yàn)?？椎繬1采用單孔壓漿方式，孔道N2，N3采用雙孔循環(huán)壓漿方式，兩個(gè)預(yù)應(yīng)力孔道由一根高壓U型連接管連接(圖3)。本文主要研究雙孔循環(huán)壓漿。

圖3 循環(huán)壓漿設(shè)計(jì)方案

1.2.3 循環(huán)壓漿試驗(yàn)過程

循環(huán)壓漿試驗(yàn)包括以下幾個(gè)步驟：

(1)張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋，將鋼筋拉直即可，張拉控制應(yīng)力設(shè)置為0.3σk=418.5 Mpa,σk為張拉控制應(yīng)力；

(2)采用強(qiáng)度等級(jí)為42.5 Mpa的低堿普通硅酸鹽水泥將錨固連接部位所有裂縫包裹嚴(yán)實(shí)，連接各壓漿管道及設(shè)備；

(3)在正式壓漿試驗(yàn)前，對(duì)壓漿設(shè)備進(jìn)行檢查，并用清水進(jìn)行管道試壓；

(4)在智能壓漿系統(tǒng)中設(shè)置好材料用量、攪拌時(shí)間等參數(shù)，嚴(yán)格按照試驗(yàn)室計(jì)算的配合比對(duì)所有材料精確計(jì)量并進(jìn)料，通過智能壓漿設(shè)備測(cè)試，得出漿體初始流動(dòng)度為13 s，水膠比為0.28，初始粘度為0.9 Pa·s，初始密度為2040 g/cm3；

(5)壓漿機(jī)通過電腦智能技術(shù)，控制入口壓強(qiáng)(0.5 Mpa)、出入口流量、水灰比等參數(shù)。當(dāng)出漿口漿體飽滿，流動(dòng)度與初始流動(dòng)度相同，且入口流量與出口流量相同時(shí)，可認(rèn)為壓漿充盈度達(dá)到要求；

(6)清洗壓漿設(shè)備。

循環(huán)壓漿現(xiàn)場(chǎng)安裝圖如圖4所示。

圖4 循環(huán)壓漿現(xiàn)場(chǎng)安裝

1.3 循環(huán)壓漿試驗(yàn)結(jié)果

雙孔循環(huán)壓漿試驗(yàn)的壓漿持續(xù)時(shí)間由系統(tǒng)自動(dòng)計(jì)時(shí)，本次雙孔循環(huán)壓漿試驗(yàn)的持續(xù)時(shí)間為447 s。

采取沖擊回波法[12，13]對(duì)試驗(yàn)的兩根預(yù)應(yīng)力孔道灌漿密實(shí)度進(jìn)行檢測(cè)。

每根孔道定位測(cè)試結(jié)果共分5個(gè)測(cè)試頻譜圖，每個(gè)測(cè)試頻譜圖的測(cè)線長(zhǎng)度均為8 m，測(cè)點(diǎn)布置在預(yù)應(yīng)力孔道上方，間距10 cm，各孔道按測(cè)線從左至右分別編號(hào)為：N2-1，N2-2，N2-3，N2-4，N2-5；N3-1，N3-2，N3-3，N3-4，N3-5，部分測(cè)試等值線圖如圖5所示。

由圖5可知，N2-1測(cè)試等值線圖，錨頭部位約有10 cm不密實(shí)區(qū)域，整體灌漿質(zhì)量良好；N3-1測(cè)試等值線圖，錨頭部位約有10 cm不密實(shí)區(qū)域，整體灌漿質(zhì)量良好；其余測(cè)試等值線圖，整體灌漿質(zhì)量良好。

圖5 部分測(cè)線測(cè)試等值線

測(cè)試結(jié)果直觀示意如圖6和表1所示。

圖6及表1表明，雙孔循環(huán)壓漿模型整體壓漿質(zhì)量非常好，壓漿時(shí)間為447 s，處于規(guī)范允許的范圍內(nèi)，壓漿密實(shí)度達(dá)到98%以上。存在一些零星缺陷，主要位于錨頭位置。該位置位于截面突變處，屬于壓漿盲區(qū)，氣泡不易被水泥漿帶走，可在壓漿結(jié)束后，對(duì)錨頭位置進(jìn)行人工補(bǔ)漿。因此，循環(huán)壓漿利用漿液持續(xù)循環(huán)的方式，帶走孔道中絕大部分的空氣，試驗(yàn)驗(yàn)證可實(shí)現(xiàn)高質(zhì)量灌漿。

圖6 部分測(cè)線測(cè)試等值線

測(cè)試孔道測(cè)線測(cè)線長(zhǎng)度/m缺陷壓漿密實(shí)度/%N218錨頭部位約0.1m不密實(shí)(空洞型)28正常38正常48正常58正常98.54N318錨頭部位約0.1m不密實(shí)(空洞型)28正常38正常48正常58正常98.61

2 預(yù)應(yīng)力孔道循環(huán)壓漿數(shù)值模擬

2.1 模型的簡(jiǎn)化及假設(shè)

由于在實(shí)際中，水泥漿的材料屬性及流動(dòng)過程很復(fù)雜，數(shù)值模擬時(shí)，對(duì)于孔道和水泥漿需要進(jìn)行一定的合理性簡(jiǎn)化和假設(shè)：

(1)假設(shè)水泥漿為連續(xù)均勻介質(zhì)且具有穩(wěn)定性，在模型的參數(shù)設(shè)置中體現(xiàn)為將水泥漿設(shè)置為密度為2.040 g/cm3的由單一物質(zhì)組成的純凈物，入口水泥漿體積分?jǐn)?shù)設(shè)置為100%，空氣體積分?jǐn)?shù)設(shè)置為0；

(2)將模型簡(jiǎn)化為二維模型，二維模型取管道過圓心的垂直切面，考慮重力，并將U形管長(zhǎng)度拉直，則該模型模擬簡(jiǎn)化為同一垂直二維面上兩根直線連接的預(yù)應(yīng)力孔道。通過調(diào)節(jié)簡(jiǎn)化后的連接管粗糙度系數(shù)，來考慮U形管局部阻力影響；

(3)不考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋對(duì)水泥漿流動(dòng)的影響；

(4)假設(shè)在流動(dòng)過程中，忽略流體壓強(qiáng)對(duì)波紋管的擠壓，即不考慮波紋管的變形，波紋管為剛性；

(5)實(shí)際工程中，往管道注漿的軟管一般是彎曲的，因此注入管道內(nèi)的水泥漿一般有一定的傾角。數(shù)值分析過程中，在管道入口處設(shè)置了一段0.5 m長(zhǎng)的入口導(dǎo)管，將水泥漿的流速矯正成垂直于管道入口面，因此可假設(shè)水泥漿在入口處只有垂直于進(jìn)口方向的速度；

(6)每根管道壓漿過程持續(xù)時(shí)間不長(zhǎng)，且溫度對(duì)壓漿的影響非常微小，因此壓漿過程中溫度恒定。

2.2 循環(huán)壓漿數(shù)值模型的建立

2.2.1 幾何模型的建立

通過AutoCAD建立幾何模型(圖7)。試驗(yàn)?zāi)M為同一垂直二維面上兩根直線連接的預(yù)應(yīng)力孔道，每根預(yù)應(yīng)力孔道的長(zhǎng)度均為40 m，波紋管管徑為100 mm，波紋管左右兩側(cè)均設(shè)置一根連接導(dǎo)管，出口導(dǎo)管與入口導(dǎo)管長(zhǎng)度均為0.5 m，管徑為30 mm；兩根預(yù)應(yīng)力孔道間有一根長(zhǎng)度為1 m的連接管。

圖7 雙孔注漿二維幾何模型/mm

2.2.2 網(wǎng)格劃分

將幾何模型導(dǎo)入到ANSYS ICEM,進(jìn)行網(wǎng)格劃分。最大單元尺寸為12 mm，網(wǎng)格類型為四邊形網(wǎng)格(圖8)。

2.2.3 模型參數(shù)設(shè)置

通過Ansys Fluent 16.0進(jìn)行孔道灌漿的數(shù)值

圖8 部分區(qū)域網(wǎng)格劃分

計(jì)算，導(dǎo)入ICEM劃分好的網(wǎng)格并進(jìn)行網(wǎng)格質(zhì)量檢查，確保沒有負(fù)體積以后就進(jìn)行模型各項(xiàng)參數(shù)設(shè)置。

(1)水泥漿密度

模型中水泥漿的密度參數(shù)輸入為現(xiàn)場(chǎng)測(cè)得數(shù)據(jù)2.040 g/cm3。

(2)重度

重力加速度g為9.8 m/s2。

(3)水泥漿粘度

現(xiàn)場(chǎng)測(cè)得水泥漿的粘度為0.9 Pa·s。

(4)壓縮性

水泥漿的固液分子平均間距均比較小，不容易被壓縮，工程中通常將其忽略不計(jì)，在數(shù)值模型設(shè)置中將其假設(shè)為不可壓縮流體。

(5)液氣表面張力

水泥漿是一種固液混合物，水泥漿與空氣的表面張力即為水與空氣的表面張力，將此參數(shù)輸入為25 ℃時(shí)水的表面張力0.072 N/m。

(6)雷諾數(shù)Re與流態(tài)

本模型中的管道直徑非常小，流動(dòng)軌跡相對(duì)簡(jiǎn)單，在溫度為25 ℃情況下，壓漿料的密度ρ為2.040 g/cm3，孔道中壓漿液的最大流速v為5 m/s，粘度μ為0.9 pa· s，孔道管徑d為100 mm。雷諾數(shù)Re=ρvd/μ=1133.3﹤2300，流動(dòng)狀態(tài)屬于層流。

(7)管壁粗糙高度

波紋管管壁粗糙高度設(shè)置為5 mm。

(8)邊界條件

入口邊界條件設(shè)置為壓力入口條件，由于試驗(yàn)段長(zhǎng)度管道長(zhǎng)度比較短，雙孔注漿模型入口壓強(qiáng)均設(shè)置為0.5 Mpa；出口邊界條件設(shè)定為壓力出口條件，由于水泥漿流出后直接排到與大氣相連的攪拌桶中，所以出口壓強(qiáng)為0；水泥漿進(jìn)入管道時(shí)不含氣泡，流出管道時(shí)為固液混合物，所以在進(jìn)口處，空氣體積分?jǐn)?shù)為0，流體體積分?jǐn)?shù)為1，出口處為混合相。

(9)相設(shè)置

第一相為空氣，第二相為水泥漿。

(10)邊界滑移條件

因?yàn)楣鼙趽碛邢喈?dāng)程度的粗糙度，所以流體在壁面的相對(duì)速度為0，取水泥漿速度對(duì)管壁為無滑移邊界條件。

(11)多相流模型

本次計(jì)算參數(shù)選擇VOF多相流模型，VOF采用一階迎風(fēng)離散。

(12)方程求解算法

方程的計(jì)算采取瞬態(tài)計(jì)算方法，因此使用PISO算法。

(13)初始條件

本次仿真需要模擬流體充滿孔道的全過程，因此，初始條件設(shè)置為整個(gè)計(jì)算域內(nèi)初始空氣體積分?jǐn)?shù)為1，初始?jí)簭?qiáng)為0，初始速度為0。

(14)時(shí)間步長(zhǎng)

將時(shí)間步長(zhǎng)設(shè)置為0.001 s，并設(shè)定每20個(gè)步長(zhǎng)保存一次數(shù)據(jù)。

2.3 循環(huán)壓漿數(shù)值計(jì)算結(jié)果分析

分別截取了壓漿期間各特征時(shí)間點(diǎn)在孔道出入口等位置的體積云圖、速度云圖及壓強(qiáng)云圖，以分析水泥漿在預(yù)應(yīng)力孔道內(nèi)的流動(dòng)情況，如圖9～13所示。

圖9體積云圖中，F(xiàn)luent以單元為基本單位，計(jì)算每個(gè)單元內(nèi)空氣的體積分?jǐn)?shù)。當(dāng)單元內(nèi)空氣體積分?jǐn)?shù)為0時(shí)，即單元內(nèi)流體均為水泥漿時(shí)，顯示為藍(lán)色；當(dāng)單元內(nèi)空氣體積分?jǐn)?shù)為1時(shí)，即單元內(nèi)均為空氣時(shí)，顯示為紅色；當(dāng)單元內(nèi)空氣體積分?jǐn)?shù)界于0與1之間時(shí)，則顯示圖左側(cè)所示的其它顏色。

流動(dòng)時(shí)間為5.67 s時(shí)，流體已由入口導(dǎo)管進(jìn)入孔道內(nèi)，流動(dòng)比較平穩(wěn)，水泥漿與空氣交界面可能有少量微小氣泡，由于氣泡尺寸過小，部分網(wǎng)格尺寸大于氣泡尺寸，所以無法形成比較清晰的兩相界面。

由速度云圖可以看出，水泥漿在孔道下部的流入，帶動(dòng)了孔道上部空氣的流動(dòng)。由靜壓云圖可以看出流動(dòng)時(shí)間為5.67 s時(shí)，入口處水泥漿的靜壓為0.5 Mpa，水泥漿進(jìn)入孔道以后便接觸到外部大氣壓，其靜壓為0。而總壓為靜壓與水泥漿的動(dòng)能之和，與速度有關(guān)。

流動(dòng)時(shí)間為5.67 s時(shí)，孔道中的水泥漿已流至8 m處，由于水泥漿粘性、管道的阻力及液氣表面張力存在的原因，水泥漿不同位置的液面高度并不相同，不同位置流體速度也不同，流體端部水泥漿流動(dòng)速度為0。

速度云圖中顯示的是整個(gè)管道內(nèi)混合相的流速，可以看出空氣被水泥漿帶動(dòng)以一定的速度往出口流動(dòng)，整個(gè)管道橫向截面上，由于管壁粗糙的原因，靠近管壁處混合相速度為0，管道中部速度最大。8 m位置處，流體直接接觸空氣，流體靜壓為0，存在一定的動(dòng)壓強(qiáng)。

圖9 5.67 s入口處云圖

圖10 5.67 s時(shí)8 m處云圖

圖11 48.01 s時(shí)入口處云圖

圖12 48.01 s時(shí)20 m處云圖

流動(dòng)時(shí)間為48.01 s時(shí)，由于入口處水泥漿壓入的速度比較快，在管道左上角與導(dǎo)管交界面附近形成一個(gè)盲區(qū)，該位置的空氣不容易被水泥漿帶走，形成兩個(gè)約400 mm左右大小的氣泡，隨著流動(dòng)時(shí)間的增加，該位置氣泡會(huì)逐漸被水泥漿帶走一部分，但無法完全被帶走。

隨著流動(dòng)時(shí)間的增加，管道內(nèi)相當(dāng)多的區(qū)域已經(jīng)被水泥漿所充滿，水泥漿在入口處的流動(dòng)中心由底部逐漸上升，在速度云圖及總壓云圖中顯示為代表流速最快的黃色區(qū)域的升高。入口處雖然有兩個(gè)大氣泡，但是為封閉氣泡，不與外界大氣相連，因此此位置無論水泥漿還是該處氣泡壓強(qiáng)都比較大。

流動(dòng)時(shí)間為48.01 s時(shí)，此時(shí)水泥漿剛剛流動(dòng)至第1根管道的出口導(dǎo)管處。由體積云圖可以看出，20 m處孔道內(nèi)大部分已被水泥漿所充滿，但仍存在部分條狀氣泡分布在孔道上壁，隨著流動(dòng)的繼續(xù)，孔道內(nèi)的氣泡將逐漸被排出。

圖13 425.77 s時(shí)各位置體積云圖

由圖13可以看出，孔道在截面突變處，特別是小截面突變?yōu)榇蠼孛鏁r(shí)，該位置會(huì)出現(xiàn)一個(gè)壓漿盲區(qū)，該盲區(qū)均有一個(gè)約10 mm的氣泡，如圖13a，13b所示。圖13c，13d中可以看出60 m處及出口位置的管壁附著有少量氣泡。一般在實(shí)際工程中，出口位置不出現(xiàn)連續(xù)氣泡就可認(rèn)為壓漿結(jié)束。壓漿密實(shí)度已達(dá)到98%以上，符合規(guī)范要求，且少量的管壁處氣泡遠(yuǎn)離預(yù)應(yīng)力鋼筋，對(duì)橋梁的安全幾乎沒有影響，繼續(xù)進(jìn)行循環(huán)壓漿會(huì)浪費(fèi)能源和材料。

通過數(shù)值仿真，雙孔循環(huán)壓漿模型壓漿425.77 s后可認(rèn)為壓漿完成，壓漿密實(shí)度為98.15%?，F(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)雙孔循環(huán)壓漿試驗(yàn)的壓漿持續(xù)時(shí)間為447 s，數(shù)值結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果相差4.75%；現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)雙孔循環(huán)壓漿試驗(yàn)的壓漿密實(shí)度為98.54%，數(shù)值模擬的壓漿密實(shí)度結(jié)果為98.15%，數(shù)值結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果基本一致，說明數(shù)值模擬較可靠。

3 結(jié) 論

通過對(duì)預(yù)應(yīng)力孔道循環(huán)壓漿試驗(yàn)研究和數(shù)值分析，得到如下結(jié)論：

(1) 理論分析和試驗(yàn)均表明，循環(huán)壓漿工藝?yán)脻{液持續(xù)循環(huán)的方式帶走孔道中絕大部分空氣，達(dá)到較高壓漿質(zhì)量；

(2)數(shù)值模擬重現(xiàn)了循環(huán)壓漿過程中水泥漿的流動(dòng)情景。發(fā)現(xiàn)壓漿完成以后，仍有少量氣泡分布在波紋管管壁及截面突變處，試驗(yàn)結(jié)果也驗(yàn)證了在入口處及界面突變處較容易出現(xiàn)壓漿缺陷。建議實(shí)際施工時(shí)采用人工二次補(bǔ)漿方法消除這些缺陷。

[1] 宋小婧, 李北星, 陳夢(mèng)義. 預(yù)應(yīng)力孔道壓漿料的性能影響因素研究[J]. 混凝土, 2014, (9): 138-141.

[2] Cavell D G, Waldron P. A residual strength model for deteriorating post-tensioned concrete bridges[J]. Computers & Structures, 2001, 79(4): 361-373.

[3] Rouanet D, Roy L R, Roussel N, et al. Improving control over post-tensioning duct injection[J]. Bulletin De Liaison Des Laboratoires Des Ponts Et Chaussees, 2004, (250-251): 65-73.

[4] Hirose S, Yamaguchi T, Uchiyama S. Vacuum Grouting Methed for Use in the Manufacture of a Concrete Structure Sets Vacuum Pump to Assume an Operational State and Valve at Duet Edge is Shut Until Pressure in the Duct Approaches a Lower Limit: USA, JP2006183447. A[P]. 2006.

[5] 徐向鋒. 孔道壓漿性能試驗(yàn)及施工質(zhì)量的研究[D]. 南京: 東南大學(xué), 2005.

[6] 孫振華. 簡(jiǎn)述智能壓漿系統(tǒng)及高性能管道灌漿材料優(yōu)點(diǎn)[J]. 科學(xué)之友, 2012 (12): 28-29.

[7] 李海濤, 王昊平. 循環(huán)智能壓漿對(duì)比試驗(yàn)及壓漿質(zhì)量影響因素分析[J]. 公路交通科技(應(yīng)用技術(shù)版), 2014, (12): 345-348.

[8] 王 燕. 淺析智能壓漿技術(shù)在橋梁施工中的應(yīng)用[J]. 江蘇科技信息, 2015, (2): 62-63.

[9] 劉柳奇. 循環(huán)智能壓漿與傳統(tǒng)壓漿的比對(duì)試驗(yàn)[J]. 中外公路, 2013, 33(5): 198-200.

[10]師天香. 大循環(huán)智能壓漿技術(shù)在橋梁工程中的應(yīng)用[J]. 山西建筑, 2014, 40(8): 186-188.

[11]黎人偉. 智能預(yù)應(yīng)力施工工藝在橋梁施工中的應(yīng)用研究[D]. 長(zhǎng)沙: 長(zhǎng)沙理工大學(xué), 2014.

[12]周先雁, 欒 健, 王智豐. 橋梁箱梁孔道灌漿質(zhì)量檢測(cè)中沖擊回波法的應(yīng)用[J]. 中南林業(yè)科技大學(xué)學(xué)報(bào), 2010, 30(10): 78-82.

[13]王智豐, 周先雁, 晏班夫, 等. 沖擊回波法檢測(cè)預(yù)應(yīng)力束孔管道壓漿質(zhì)量[J]. 振動(dòng)與沖擊, 2009, 28(1): 166-169.