武好

摘 要：本文應(yīng)用反應(yīng)位移法，對(duì)某一矩形隧道在地震作用下的受力進(jìn)行了分析，計(jì)算了矩形隧道結(jié)構(gòu)周?chē)魍翆拥膭?dòng)力彈簧剛度、地層位移，地震剪應(yīng)力和結(jié)構(gòu)慣性力，為隧道結(jié)構(gòu)內(nèi)力的有限元計(jì)算提供了輸入?yún)?shù)，對(duì)地下結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計(jì)具有一定的指導(dǎo)意義。

關(guān)鍵詞：隧道；反應(yīng)位移法；受力分析；抗震設(shè)計(jì)

中圖分類(lèi)號(hào)：U455.43 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1671-2064（2018）24-0096-02

0 引言

在科技快速發(fā)展、城市人口高度集中的今天，開(kāi)發(fā)更大的城市空間已經(jīng)成為城市可持續(xù)發(fā)展的必需條件，合理開(kāi)發(fā)利用地下的空間既可以緩解地上空間資源的緊張，同時(shí)也可以加速城市結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)型。因此，地下建筑（如地鐵，地下管道，地下鐵路等）在各個(gè)城市發(fā)展迅速，然而，在地下建筑興建初期，人們對(duì)地下結(jié)構(gòu)抗震防震性能的研究并未給予足夠的重視?；仡櫧鼛啄旮鲊?guó)災(zāi)害案例，例如1995年日本阪神大地震時(shí)，有5個(gè)地鐵車(chē)站和長(zhǎng)約3km的隧道受到了嚴(yán)重的破壞，同時(shí)地鐵調(diào)度系統(tǒng)失控，該事故造成巨大經(jīng)濟(jì)損失[1]。隨著地下結(jié)構(gòu)規(guī)模和數(shù)量逐漸增大，地下建筑的抗震設(shè)計(jì)引起了科研設(shè)計(jì)人員的高度關(guān)注。

目前，隨著我國(guó)地下結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)理論的不斷發(fā)展和提高，科研設(shè)計(jì)人員研究和總結(jié)出的一些實(shí)用的抗震分析方法也逐漸被納入到規(guī)范條文中。在《地下鐵道建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》和《城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》兩個(gè)規(guī)范條文中就列出了多種地下結(jié)構(gòu)抗震計(jì)算方法，包括慣性力法，反應(yīng)位移法，反應(yīng)加速度法和動(dòng)力時(shí)程分析法等，其中，反應(yīng)位移法是應(yīng)用較為廣泛的一種抗震設(shè)計(jì)方法[2]。本文使用反應(yīng)位移法，針對(duì)某一矩形隧道進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)中的受力分析，以便工程人員參考。

1 隧道結(jié)構(gòu)模型

某隧道為矩形的框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)寬25m，高15m。結(jié)構(gòu)包括頂板，地板和側(cè)壁。根據(jù)當(dāng)?shù)氐耐凉べY料，在地表50m時(shí)為基巖面，因此土體計(jì)算深度取50m，結(jié)構(gòu)地板距離地表高度為25m，即結(jié)構(gòu)頂板距離地面為10m，如圖1所示。

該地區(qū)土層的物理性質(zhì)如表1所示。

2 反應(yīng)位移法

在進(jìn)行地下結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)時(shí)，反應(yīng)位移法將地下結(jié)構(gòu)周?chē)耐翆佑玫刃У膹椈蓙?lái)代替，土層位移直接施加在彈簧上，然后再加上結(jié)構(gòu)所受到的慣性力和剪切力，進(jìn)而進(jìn)行結(jié)構(gòu)的抗震計(jì)算。為此，需要確定動(dòng)力彈簧剛度，底層位移，地震剪應(yīng)力和結(jié)構(gòu)慣性力四個(gè)參數(shù)。

2.1 動(dòng)力彈簧剛度

動(dòng)力彈簧剛度k（KN/m）計(jì)算公式為： （1）

式中，K為動(dòng)力彈簧系數(shù)（KN/m3），L為不同土層彈簧間距（m），d為土層沿隧道與地下車(chē)站縱向的計(jì)算長(zhǎng)度（m）。其中動(dòng)力彈簧系數(shù)K根據(jù)日本鐵路抗震設(shè)計(jì)規(guī)范進(jìn)行求解[3]：

（1）頂板及底板，豎直彈簧系數(shù)和剪切彈簧系數(shù)按下式計(jì)算： （2）

（2）側(cè)壁，水平彈簧系數(shù)和剪切彈簧系數(shù)按下式計(jì)算： （3）

式中，為土層動(dòng)變形模量，為底板寬度，為側(cè)墻高度。

根據(jù)以上公式，該矩形隧道的五個(gè)動(dòng)力彈簧剛度如表2所示。

2.2 地層位移

在地震作用時(shí)，地層位移根據(jù)震動(dòng)基準(zhǔn)面速度反應(yīng)譜來(lái)確定。該方法假定矩形隧道結(jié)構(gòu)周?chē)翆拥慕^對(duì)位移沿深度方向?yàn)橛嘞液瘮?shù)，由下式求出：

（4）

式中，為基巖的速度反應(yīng)譜（m/s）；為地層的固有周期（s），H為地表距基巖面的高度。

（1）地層固有周期。地層固有周期按照下式進(jìn)行計(jì)算：

（5）

其中為土層的厚度，為土層的剪切波速。

（2）基巖速度反應(yīng)譜。基巖速度反應(yīng)譜為水平地震系數(shù)速度反應(yīng)譜乘上水平地震系數(shù)：

（6）

其中，可通過(guò)得到，根據(jù)=1.022s取值0.08。按照下式求解： （7）

式中，為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)水平地震系數(shù)，本文設(shè)計(jì)地震的基本烈度為VIII級(jí)，通過(guò)查表取值0.2。為沿深度修正系數(shù)，取值0.5。為所在場(chǎng)地修正系數(shù)，地質(zhì)情況為II類(lèi)場(chǎng)地，取值1.0。為土層修正系數(shù)，按照指南取1.0。

根據(jù)上述公式，計(jì)算出矩形隧道每一米的土體位移和相對(duì)位移，結(jié)果如表3所示。

2.3 地震剪應(yīng)力

地震時(shí)地震剪應(yīng)力沿深度變化可假定為正弦函數(shù)，矩形隧道頂板和底板的剪應(yīng)力可由下式求出：

（8）

式中，為土層的動(dòng)剪切模量（表1所示），H為地表至基準(zhǔn)面的距離（m），為地表最大位移，參照《城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》取值0.2（重現(xiàn)周期為475年的地震動(dòng)，地震動(dòng)峰值加速度分區(qū)為0.3）[4]。

矩形隧道側(cè)壁剪應(yīng)力可用下式求出： （9）

式中：、、分別為結(jié)構(gòu)側(cè)壁、頂板、底板單位面積上作用的剪力。

根據(jù)以上公式可分別求出側(cè)壁、頂板、底板分別所受的剪應(yīng)力，結(jié)果如表4所示。

2.4 結(jié)構(gòu)慣性力

結(jié)構(gòu)慣性力按照下式進(jìn)行求解： （10）

式中，為水平地震系數(shù)，上文中求得為0.1，m為矩形隧道結(jié)構(gòu)質(zhì)量。

3 結(jié)語(yǔ)

本文以矩形結(jié)構(gòu)的隧道為研究對(duì)象，采用反應(yīng)位移法這一地下結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)的基本方法，對(duì)該結(jié)構(gòu)在地震動(dòng)荷載作用下的受力情況進(jìn)行了分析，求解了各土層的動(dòng)力彈簧剛度、結(jié)構(gòu)各位置的地層位移、地震剪應(yīng)力及整體結(jié)構(gòu)的慣性力。在此基礎(chǔ)上，相關(guān)設(shè)計(jì)人員可通過(guò)這些參數(shù)選擇隧道結(jié)構(gòu)的材料，進(jìn)而進(jìn)行有限元計(jì)算，求出結(jié)構(gòu)所受的內(nèi)力。由于本文將地下土層簡(jiǎn)化為規(guī)則分布的均勻土層，未來(lái)可以針對(duì)混合土層下矩形隧道的受力進(jìn)行進(jìn)一步分析和研究。

參考文獻(xiàn)

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[2]鄭學(xué)濤.基于反應(yīng)位移法某地鐵車(chē)站抗震研究[D].石家莊鐵道大學(xué)，2015.

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