李清揚(yáng) 閆冰川 孫建穎 陽瑩

摘要：對波紋腹板鋼梁柱弱軸方向半剛性連接節(jié)點(diǎn)的抗震能力進(jìn)行分析，借助ANSYS構(gòu)建有限元模型，在此之上完成仿真操作，獲得對應(yīng)的滯回曲線以及相關(guān)的耗散系數(shù)。討論了梁腹板高度及腹板厚度對連接節(jié)點(diǎn)滯回性能的影響。結(jié)果表明：在加載的初始時(shí)期，加載和卸載對應(yīng)的曲線幾乎完全相同，隨著荷載數(shù)值的逐漸增加，彎矩和轉(zhuǎn)角之間具有非常明顯的非線性關(guān)系，滯回環(huán)面積逐漸變大，可是滯回環(huán)的對角線對應(yīng)的斜率卻逐漸變小，對應(yīng)的連接節(jié)點(diǎn)的剛度逐漸變小;將節(jié)點(diǎn)的滯回性能作為衡量指標(biāo)，發(fā)現(xiàn)腹板高度以及厚度對其產(chǎn)生的影響比較顯著。

Abstract： The aseismatic performance of semi-rigid connections of steel beam with corrugated webs in weak axis direction is analyzed， and the finite element model is built by ANSYS. On this basis， the corresponding hysteresis curves and relevant dissipation coefficients are obtained. The effects of beam web height and web thickness on hysteretic behavior of connections are discussed. The results show that the curves corresponding to loading and unloading are almost the same at the initial stage of loading. With the increase of load value， there is a very obvious nonlinear relationship between bending moment and rotation angle， the area of hysteresis curves increases gradually， but the slope corresponding to diagonal line of hysteresis curves decreases gradually， the stiffness of the corresponding joints gradually decreases; taking the hysteretic behavior of the joints as an index， it is found that the height and thickness of the web have a significant impact on the joint.

關(guān)鍵詞：波紋腹板鋼梁;柱弱軸;半剛性連接;滯回性能;能量耗散系數(shù)

Key words： steel beam with corrugated web;column minor axis;semi-rigid connections;hysteretic behavior;energy dissipation coefficient

中圖分類號：TU391? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文章編號：1006-4311（2018）35-0139-03

0? 引言

波紋腹板H型鋼梁具有優(yōu)良的結(jié)構(gòu)性能和顯著的經(jīng)濟(jì)效益，應(yīng)用日趨廣泛[1-2]。梁柱連接中的半剛性連接更符合實(shí)際受力性能[3]。鋼框架結(jié)構(gòu)的抗震性能好，連接節(jié)點(diǎn)性能對鋼框架結(jié)構(gòu)性能的影響至關(guān)重要。2017年，李國強(qiáng)、孫飛飛[4]對波紋腹板H型鋼的空間節(jié)點(diǎn)靜力性能進(jìn)行了研究。同年，李清揚(yáng)、趙立偉[5]對波紋腹板鋼梁柱強(qiáng)軸方向連接節(jié)點(diǎn)滯回性能進(jìn)行了分析。目前關(guān)于波紋腹板鋼梁柱連接節(jié)點(diǎn)的研究大多是針對于強(qiáng)軸方向，關(guān)于弱軸連接的內(nèi)容則相對較少。在結(jié)構(gòu)框架系統(tǒng)里，通?？v向與橫向都能夠構(gòu)建相應(yīng)的框架，梁與柱腹板連接和與柱翼緣連接一樣普遍[6]。因?yàn)闃前逶O(shè)計(jì)的方案相對較多，弱軸連接對樓板整體性能產(chǎn)生的影響不容小覷[7]。所以分析弱軸連接的抗震能力對探究空間框架結(jié)構(gòu)抗震性能具有重要意義。本篇文章將波紋腹板鋼梁柱作為研究對象，借助ANSYS分析方法，針對其弱軸半剛性外伸端板連接在抗震方面的能力完成具體的研究，獲得相關(guān)的滯回性能，并分別討論梁腹板高度及厚度對連接節(jié)點(diǎn)滯回性能的影響。研究結(jié)果對波紋腹板梁框架結(jié)構(gòu)的抗震性能有一定的工程指導(dǎo)意義。

1? 模型建立

1.1 幾何模型? 本文所研究的模型與相關(guān)參數(shù)見圖1-圖4。參考《波紋腹板鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（CECS 291：2011）中的有關(guān)規(guī)定[8]，選擇的波紋腹板鋼梁類型為CWA500-200×12型，也就是梁腹板的高度為500mm，梁翼緣的寬度為200mm、厚度為12mm，腹板的厚度為4mm。柱的具體規(guī)格是H 350×350×12×19，梁的懸臂段長為2974mm，端板的厚度是24mm。螺栓使用的類型為10.9級M24型。此梁柱連接模型為基礎(chǔ)模型，定義為MAIN試件。

1.2 有限元模型

1.2.1 單元選取和材料特性? 有限元模型采用三維實(shí)體單元、預(yù)拉伸單元以及接觸單元，采用等向強(qiáng)化本構(gòu)模型和米塞斯屈服準(zhǔn)則。波紋腹板鋼梁、H型鋼柱、端板以及螺栓四個(gè)部分都使用四面體單元（Solid 92），梁、柱以及端板所用的鋼材型號為Q235，彈性模量E=2.06×105MPa，泊松比的具體數(shù)值是0.3。柱腹板以及端板之間的接觸面配置相應(yīng)的接觸單元（Target 170和Contact 174），要求相關(guān)接觸面的抗滑移系數(shù)滿足0.40的要求。借助預(yù)拉力單位（PRETS 179）得到有關(guān)螺栓的預(yù)拉力[9]，參照《鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)度螺栓連接技術(shù)規(guī)程》（JGJ82-2011）[10]，將螺栓的預(yù)拉力數(shù)值確定為225kN。

1.2.2 網(wǎng)格劃分、邊界條件以及加載? 網(wǎng)格劃分結(jié)果如圖5、圖6所示。

試件的邊界條件依據(jù)真實(shí)狀況進(jìn)行仿真：在柱的頂部位置，分別于x方向以及z方向施加約束;在柱的底部位置，分別在x、y以及z方向施加約束，為了避免梁側(cè)出現(xiàn)不穩(wěn)固的問題，在懸臂梁端的z方向施加約束。x與y各自代表了梁軸方向、柱軸方向。

1.2.3 試件模型循環(huán)加載及破壞? 施加荷載時(shí)，要依據(jù)項(xiàng)目的真實(shí)進(jìn)度狀況完成，先在螺栓所處位置施預(yù)拉力，然后在梁端位置反復(fù)施加荷載，將y軸的正向表示為正。關(guān)于模型的加載流程具體如表1所示。若滯回曲線出現(xiàn)下述現(xiàn)象，則能夠判斷相關(guān)試件受到損壞：①曲線有下降段出現(xiàn)，該段曲線所對應(yīng)的斜率數(shù)值為負(fù);②本級與上級循環(huán)相比，曲線對應(yīng)的最大荷載數(shù)值相對較小[11]。

2? 能量耗散系數(shù)

對試件的能量耗散情況進(jìn)行分析，應(yīng)該使用滯回曲線圍成的面積，借助能量耗散系數(shù)E完成評估[11]，詳細(xì)的運(yùn)算如式（1）以及圖7所示，E越大表明試件的耗能能力越強(qiáng)。

3? 影響滯回性能的參數(shù)分析

3.1 波紋腹板高度

調(diào)整MAIN模型的腹板高度，分別取500mm、550mm、600mm、650mm、700mm，得到5種模型（MAIN、P1-P4），對其分別模擬循環(huán)荷載下滯回性能并分析，結(jié)果如圖8所示。

依照圖8（a）-（e）不難得知，在循環(huán)荷載的影響下，MAIN對應(yīng)的滯回曲線飽滿程度最大，滿足耗能以及抗震能力的要求。對應(yīng)的循環(huán)荷載增大，滯回環(huán)能夠圍成的面積同樣增大，滯回環(huán)對應(yīng)的對角線斜率相對減小。而總體來看，梁高越大，滯回曲線越不飽滿。

在初始加載階段，加載與卸載曲線一致且為一次函數(shù)。隨后不斷加大循環(huán)荷載，彎矩與轉(zhuǎn)角表現(xiàn)出顯著的非線性關(guān)系，對應(yīng)的滯回環(huán)面積逐漸變大，可是滯回環(huán)對應(yīng)的對角線斜率卻逐漸變小，呈現(xiàn)出剛度減小的趨勢。經(jīng)過循環(huán)往復(fù)加載，節(jié)點(diǎn)強(qiáng)度沒有明顯的減弱，證明此腹板鋼梁柱弱軸方向相關(guān)的連接節(jié)點(diǎn)滿足抗震方面的要求。

改變波紋腹板高度值，試件的能量耗散系數(shù)和極限彎矩值如表2所示。由表2可見，波紋腹板高度越大，節(jié)點(diǎn)的極限彎矩值越大，但能量耗散系數(shù)越小。

3.2 波紋腹板厚度

取腹板厚度為2mm、3mm、4mm（Q1-Q2、MAIN）的3種試件進(jìn)行對比，結(jié)果如圖9（a）-（c）所示。

圖9（a）-（c）可見，Q1的滯回曲線呈梭形但不飽滿，是由于Q1的腹板厚度過小，導(dǎo)致梁提前屈服。Q2、MAIN的滯回曲線更加飽滿，MAIN對應(yīng)曲線的飽滿程度最大，因此，當(dāng)腹板厚逐漸增加時(shí)，有關(guān)節(jié)點(diǎn)的滯回性能也同樣增大，而且發(fā)揮的作用更為明顯。

改變波紋腹板厚度值，試件的能量耗散系數(shù)如表3。由表3可見，波紋腹板厚度值越大，節(jié)點(diǎn)的能量耗散系數(shù)和極限彎矩越大。

4? 結(jié)論

①由MAIN模型弱軸連接節(jié)點(diǎn)滯回曲線可以看出，借助有限元仿真循環(huán)荷載產(chǎn)生的影響，對應(yīng)的滯回曲線相對平穩(wěn)、飽滿，滿足耗能以及滯回方面的要求。在加載的初始時(shí)期，加載與卸載曲線一致且為一次函數(shù)。隨后不斷加大循環(huán)荷載，彎矩與轉(zhuǎn)角表現(xiàn)出顯著的非線性關(guān)系，對應(yīng)的滯回環(huán)面積逐漸變大，可是對應(yīng)的滯回環(huán)的對角線斜率卻逐漸變小，呈現(xiàn)出剛度減小的趨勢。經(jīng)過循環(huán)往復(fù)加載，節(jié)點(diǎn)強(qiáng)度沒有明顯的減弱，說明該MAIN試件節(jié)點(diǎn)具有較好的抗震性能。②梁腹板高度對弱軸連接節(jié)點(diǎn)滯回性能影響較大。波紋腹板高度越大，連接節(jié)點(diǎn)的能量耗散系數(shù)E越小，但是極限彎矩值反而增大。當(dāng)腹板高逐漸上升，由500mm升至700mm時(shí)，能量耗散系數(shù)E降低12.8%，極限彎矩增大36.0%，變化較明顯，其中在腹板高度從600mm變?yōu)?50mm時(shí)，能量耗散系數(shù)E變化最明顯;③梁腹板厚度對弱軸連接節(jié)點(diǎn)在滯回性能方面的影響比較顯著。波紋腹板對應(yīng)的厚度越小，相關(guān)連接節(jié)點(diǎn)所對應(yīng)的E值也逐漸減小，此時(shí)極限彎矩值也隨之降低。當(dāng)梁腹板逐漸變薄，從4mm降至2mm時(shí)，能量耗散系數(shù)降低17.5%，極限彎矩降低10.2%，能量耗散系數(shù)變化顯著;④各組模型中，MAIN試件的500mm腹板高度取值是P組對應(yīng)能量耗散系數(shù)E最大值，2mm腹板厚度取值是Q組對應(yīng)能量耗散系數(shù)E最大值，對比得出，MAIN試件節(jié)點(diǎn)的抗震性能最好，因此，《波紋腹板鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》中，CWA500-200×12尺寸選取十分合理，此型號波紋腹板鋼梁柱弱軸連接節(jié)點(diǎn)有良好的抗震性能，具有一般性、通用性。

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