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        關(guān)于發(fā)電機(jī)抖動的原因分析

        2018-01-24 06:07:49李賀柱胡必謙陳曉東路明
        汽車實(shí)用技術(shù) 2017年24期
        關(guān)鍵詞:云圖發(fā)電機(jī)螺栓

        李賀柱,胡必謙,陳曉東,路明

        (安徽江淮汽車集團(tuán)股份有限公司技術(shù)中心,安徽 合肥 230601)

        前言

        某發(fā)動機(jī)前端的發(fā)電機(jī)抖動較大,導(dǎo)致固定螺栓力矩衰減甚至松脫,初步分析發(fā)電機(jī)及發(fā)電機(jī)支架安裝結(jié)構(gòu),懷疑是發(fā)電機(jī)支架剛度偏弱,使得整體的1階模態(tài)頻率處于發(fā)動機(jī)最大超速轉(zhuǎn)速點(diǎn)火頻率范圍之內(nèi)。所以針對發(fā)電機(jī)抖動問題進(jìn)行支架的模態(tài)及有限元計(jì)算。

        如下圖1所示,發(fā)電機(jī)由發(fā)電機(jī)上支架和發(fā)電機(jī)下支架固定。

        圖1 發(fā)電機(jī)及固定支架

        1 計(jì)算分析

        本FEA模型是由發(fā)電機(jī)支架、發(fā)電機(jī)調(diào)節(jié)支架、發(fā)電機(jī)、部分缸體、鏈輪室、鏈輪室蓋、襯套及聯(lián)接螺栓組成的裝配體,有限元網(wǎng)格由HyperMesh劃分,模態(tài)計(jì)算的網(wǎng)格類型選擇 C3D10,靜力計(jì)算的網(wǎng)格類型為 C3D10M。計(jì)算采用ABAQUS解算器。有限元模型如圖2所示。

        圖2 計(jì)算模型

        通過分析得出,支架總成的 1階約束模態(tài)頻率值為110.90Hz,2階約束模態(tài)頻率值為314.47Hz。

        該發(fā)動機(jī)的最大超速轉(zhuǎn)速為4500rpm,發(fā)動機(jī)的2階激勵最大,發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速達(dá)到4500rpm時(shí)其2階頻率值為150Hz。根據(jù)模態(tài)頻率值評價(jià)標(biāo)準(zhǔn),支架總成的 1階頻率應(yīng)大于 1.3±0.1倍2階最大超速轉(zhuǎn)速點(diǎn)火頻率值,發(fā)動機(jī)1.3±0.1倍2階最大超速轉(zhuǎn)速點(diǎn)火頻率值為180Hz~210Hz。

        因此,支架總成的1階頻率為110.90Hz,小于180Hz,故支架總成有引起共振的風(fēng)險(xiǎn),不滿足避振設(shè)計(jì)要求。

        圖3 1階模態(tài)應(yīng)變能云圖

        圖4 1階模態(tài)位移云圖

        圖5 2階模態(tài)應(yīng)變能云圖

        圖6 2階模態(tài)位移云圖

        圖3、4分別為支架總成在1階約束頻率值下的應(yīng)變能與位移云圖。從圖中可以看出,支架的1階振動為發(fā)電機(jī)的繞固定螺栓形成的軸線擺動。由于支架與擺動軸線夾角較小,使發(fā)電機(jī)一側(cè)幾乎懸空,且發(fā)電機(jī)重量較大,達(dá)到5.7kg,所以,可以認(rèn)為,發(fā)電機(jī)缺少第三點(diǎn)支撐,變形較大,難以抑制發(fā)電機(jī)的擺動,從而導(dǎo)致支架總成的1階頻率值較低。

        2 優(yōu)化改進(jìn)

        鑒于上述分析,在發(fā)電機(jī)支架螺栓安裝點(diǎn)與機(jī)油泵殼體間建立三根剛性梁,以使得發(fā)電機(jī)支架有三點(diǎn)支持(如圖 7所示),進(jìn)行第二輪模態(tài)分析,驗(yàn)證增加支撐結(jié)構(gòu)是否可行。

        圖7 優(yōu)化模型

        改進(jìn)后的模型計(jì)算結(jié)果如圖8~10所示,從優(yōu)化后的分析結(jié)果可以看出,發(fā)電機(jī)固定支架增加剛性梁支撐后,強(qiáng)度明顯增加:1階模態(tài)頻率從110.90Hz,提高到192.73Hz,大于180Hz,符合標(biāo)準(zhǔn)。所以改進(jìn)方案是可行的,即尋找第三支撐點(diǎn),以便限制發(fā)電機(jī)的左右擺動。

        圖8 修改后模型的模態(tài)頻率值

        圖9 1階模態(tài)位移云圖

        圖10 2階模態(tài)位移云圖

        3 結(jié)論

        通過以上分析對比,可知發(fā)電機(jī)抖動是由于發(fā)電機(jī)支架的剛度偏弱,使得整體的1階模態(tài)頻率處于發(fā)動機(jī)最高超速轉(zhuǎn)速對應(yīng)點(diǎn)火頻率范圍之內(nèi)。發(fā)動機(jī)在工作過程中,發(fā)電機(jī)及支架安裝系統(tǒng)與發(fā)動機(jī)產(chǎn)生共振,從而導(dǎo)致發(fā)電機(jī)異常抖動,固定螺栓發(fā)生扭矩衰減甚至松脫。

        通過對發(fā)電機(jī)支架增加支撐點(diǎn)進(jìn)行加強(qiáng),可有效提高 1階模態(tài)頻率,解決發(fā)電機(jī)抖動問題,避免螺栓松脫。

        [1] 劉展.ABAQUS6.6基礎(chǔ)教程與實(shí)例詳解[M].北京:中國水利水電出版社, 2008.

        [2] 吳宗澤.高等機(jī)械設(shè)計(jì)[M].北京:清華大學(xué)出版社,2001.

        [3] 周龍保.內(nèi)燃機(jī)學(xué)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1996.

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