梁存真 夏伯乾 郭紅

（鄭州大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，河南 鄭州 450001）

動(dòng)靜壓軸承油膜流態(tài)可視化試驗(yàn)軸瓦的制備

梁存真 夏伯乾 郭紅

（鄭州大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，河南 鄭州 450001）

滑動(dòng)軸承油膜流態(tài)可視化研究中軸瓦試件的制備直接關(guān)系到試驗(yàn)結(jié)果的精確度。通過(guò)對(duì)影響試件加工質(zhì)量的工藝要素進(jìn)行討論，分析加工過(guò)程中產(chǎn)生誤差的原因，提出誤差均化的加工方法，并制定試件制作的工藝流程，確定工藝要素的具體參數(shù)，采用反復(fù)水浴時(shí)效的工藝措施，提高試件材料的穩(wěn)定性，設(shè)計(jì)用于裝夾的止口法蘭以降低切削變形。本文實(shí)現(xiàn)了滑動(dòng)軸承可視化研究有機(jī)玻璃軸瓦制作，為同類試驗(yàn)研究提供可借鑒的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)。

工藝路線；有機(jī)玻璃；切削用量；油膜流態(tài)；可視化

1 研究背景

動(dòng)靜壓軸承因具有較寬的速度范圍和無(wú)摩損工作區(qū)，較高的支承剛度和回轉(zhuǎn)精度，較好的工作穩(wěn)定性等特點(diǎn)［1］而被廣泛應(yīng)用。針對(duì)軸承油膜完全層流和完全紊流已有成熟的理論，但由于在不同工況下潤(rùn)滑油膜流態(tài)并不相同［2］，僅采用單一流態(tài)研究動(dòng)靜壓軸承不能代表軸承內(nèi)部油膜流動(dòng)全部?jī)?nèi)涵，因此，研究油膜在軸承內(nèi)部的流態(tài)并對(duì)其所處區(qū)域的理論公式進(jìn)行修正有利于提高計(jì)算結(jié)果的精準(zhǔn)度。目前研究流態(tài)的方法除理論分析外，主要是數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)，且以無(wú)油腔光板滑動(dòng)軸承為主［3-4］，對(duì)帶有深淺（階梯）腔的滑動(dòng)軸承，利用可視化技術(shù)對(duì)其內(nèi)部油膜流態(tài)進(jìn)行觀察、記錄和分析是研究油膜流態(tài)的主要手段。

采用可視化手段進(jìn)行實(shí)驗(yàn)觀察，需制作高透光度的軸瓦試件，由于透明材料的加工精度直接關(guān)系到其透光度，進(jìn)而影響可視化影像的可信度，因此，保證制件加工精度是試驗(yàn)制備工作的重要一環(huán)。有機(jī)玻璃具有高透光率（92%），并可進(jìn)行切削加工［5］，是制作該類試件較為經(jīng)濟(jì)、理想的材料。為保證加工幾何精度，需采用熱變形較小的加工手段，故試件的外形加工采用鏜削的方法進(jìn)行。

2 試驗(yàn)軸瓦設(shè)計(jì)

試驗(yàn)軸瓦使用有機(jī)玻璃管做為桶身基材，用有機(jī)玻璃板做為桶底基材，管和底之間用三氯甲烷粘接。對(duì)于軸瓦的加工主要是對(duì)有機(jī)玻璃管內(nèi)壁及內(nèi)壁上設(shè)置軸承腔的加工。

動(dòng)靜壓軸承由封油邊、淺腔、深腔及在深腔正中設(shè)置的供油孔組成。其中，深淺腔和封油邊在同心圓上，淺腔深度為0.02mm，深腔深度為0.3mm。具體結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 軸瓦試件結(jié)構(gòu)示意圖

3 加工工藝要素分析

3.1 加工設(shè)備

試件加工選在V600立式加工中心進(jìn)行，采用模塊化刀片進(jìn)行試件切削。

3.2 工藝要素分析

滑動(dòng)軸承油膜流態(tài)可視化研究中，由于試驗(yàn)軸頸和軸瓦之間的間隙很?。?.015mm），且兩者之間有高速相對(duì)運(yùn)動(dòng)，所以對(duì)試件加工幾何精度要求較高。由于試件加工中采用的數(shù)控機(jī)床存在多種誤差源，制約著零件精度的提升；常規(guī)定位和機(jī)加精度較難滿足加工要求；特殊加工材料需采用合適的加工方式等，因此，為加工出合格的試件，必須加入相應(yīng)人工干預(yù)及輔助手段，以保障加工質(zhì)量。需考慮的影響因素除常規(guī)因素外，還需考慮以下幾方面。

①環(huán)境溫度變化及加工過(guò)程中產(chǎn)生的熱量對(duì)機(jī)床加工精度的影響。大量研究表明，熱誤差是數(shù)控機(jī)床等精密加工機(jī)械的最大誤差源，占總誤差的40%～70%［6］。為減小機(jī)床熱誤差，采用加強(qiáng)工作過(guò)程中的冷卻與潤(rùn)滑、控制加工環(huán)境溫度等措施予以抑制［7］。

②控制機(jī)床開機(jī)零點(diǎn)重定位誤差。V600加工中心在開機(jī)后需要回零操作，使機(jī)床工作臺(tái)和刀架回復(fù)到機(jī)床坐標(biāo)系原點(diǎn)位置。每次進(jìn)行回零操作，機(jī)床坐標(biāo)系原點(diǎn)位置均會(huì)出現(xiàn)極小偏差。為此，要求試件從裝夾、切削加工、進(jìn)行可視化試驗(yàn)一次完成。

③機(jī)床加工定位誤差對(duì)試件加工精度的影響。機(jī)床在加工過(guò)程中，運(yùn)動(dòng)定位也會(huì)由于溫度、變形等因素引起刀具定位誤差。為減小定位誤差，在進(jìn)行數(shù)控程序編制時(shí)，將工件坐標(biāo)系零點(diǎn)設(shè)置在試件加工區(qū)域中心，使誤差均化，每個(gè)工序完成后，回試件坐標(biāo)系零點(diǎn)，再進(jìn)行下一工序，以減小零點(diǎn)累積誤差，即減小誤差絕對(duì)值。

④有機(jī)玻璃材料熔點(diǎn)較低（160～200℃），導(dǎo)熱性差，對(duì)切削熱較為敏感，在切削位置容易聚集較高的切削熱［8］。因此，必須將熱量快速有效地進(jìn)行發(fā)散，方法主要有提高外部熱傳導(dǎo)效率和控制切削量?jī)煞N。

⑤刀具的耐用度也會(huì)因切削熱的聚集受到影響。加工過(guò)程中，需安排多次中間暫停環(huán)節(jié)。在暫停加工時(shí)，手工量取刀具磨損量作為刀補(bǔ)，將刀補(bǔ)數(shù)據(jù)輸入機(jī)床，對(duì)后續(xù)加工進(jìn)行及時(shí)修正。

⑥試件在機(jī)床上受夾具的作用力，外力釋放后會(huì)引起試件變形。為減小裝夾應(yīng)力對(duì)工件加工精度產(chǎn)生的影響，采用壓緊裝夾方式，將壓緊力分散，避免應(yīng)力集中造成某幾個(gè)部位變形量過(guò)大，從而影響最終加工效果。

4 裝夾方式

裝夾方式導(dǎo)致的試件變形不僅影響試件的切削加工，還將影響油膜流態(tài)可視化試驗(yàn)的研究。試件采用止口式法蘭盤配合雙壓板的方式裝夾，在不干涉刀具加工的前提下，減少應(yīng)力集中。止口法蘭除用于試件的安裝定位外，還能有效限制桶口的變形。具體裝夾方式如圖2所示。

圖2 裝夾方式示意圖

5 工藝路線研究

試件采用行切法進(jìn)行加工。按照先加工內(nèi)壁再加工軸承腔的順序進(jìn)行，經(jīng)過(guò)數(shù)次摸索嘗試，優(yōu)化出加工工藝路線為：下料→水浴定性時(shí)效→內(nèi)壁粗加工→水浴定性時(shí)效→內(nèi)壁精加工→封油邊粗加工→封油邊精加工→深、淺腔精加工→封油邊、深腔、淺腔精細(xì)加工→鉆供油孔→供油孔攻絲→供油孔除毛刺。

上述工藝路線在下料和內(nèi)壁粗加工工序后加入定性時(shí)效，用以消除試件熱誤差及內(nèi)應(yīng)力［9］，保證試件材質(zhì)的穩(wěn)定性。由于有機(jī)玻璃材料熱變形溫度為90～100℃［10］且本身導(dǎo)熱性差，所以采用低溫水浴法去除應(yīng)力時(shí)效，能夠改善常規(guī)時(shí)效方法不均勻、時(shí)間長(zhǎng)、應(yīng)力去除效果差的現(xiàn)象。

表1 各加工階段工藝參數(shù)選擇表

把加工供油孔工序放在工藝路線終部，可有效保證前期深淺腔加工的連續(xù)性，避免斷續(xù)切削沖擊造成粗糙度值升高。

封油邊、深腔、淺腔精細(xì)加工工序，將加工表面在同一工序中一次完成，有效消除加工過(guò)程中各工序產(chǎn)生的累計(jì)誤差，更好地保證了其同心度。

6 刀具及切削用量的選取

6.1 刀具的選取

6.1.1 刀具材料。依據(jù)前述分析，對(duì)有機(jī)玻璃材料進(jìn)行切削加工時(shí)，所選用刀具的材料應(yīng)符合硬度大、導(dǎo)熱率高、耐熱性能好的要求。通過(guò)查詢手冊(cè)數(shù)據(jù)及試切實(shí)驗(yàn)，最終選定涂層專用刀具對(duì)試件進(jìn)行切削加工。

6.1.2 刀具形狀參數(shù)。經(jīng)多種形狀刀具的試切實(shí)驗(yàn)，選用前角25°、后角5°的30°尖刀進(jìn)行試件的切削加工，主刀面與切削平面夾角15°左右，可有效降低殘留量，主刀面經(jīng)拋光處理能有效減少熔結(jié)、脆裂等現(xiàn)象［8］。

6.2 切削用量的選取

6.2.1 切削用量影響分析

6.2.1.1 走刀行距。切削用量的選取直接關(guān)系到被加工表面的質(zhì)量，其粗糙度值主要取決于切削殘留面積的高度［11］。試件采用行切法加工，影響表面質(zhì)量的殘留主要可分為縱向殘留和橫向殘留。

圖3 殘留高度h示意圖

由圖3可知，在加工時(shí)，走刀行距T與殘留高度h成正相關(guān)。為加工出更為光滑的表面，應(yīng)使h較小，故應(yīng)盡量減小T，但若T過(guò)小，則可能使加工效率降低。

6.2.1.2 背吃刀量。背吃刀量直接影響縱向殘留高度，還關(guān)系到加工過(guò)程中切削熱的產(chǎn)生。如果選擇較小的背吃刀量，則產(chǎn)生的切削熱較少，但降低加工效率；若選擇的背吃刀量偏大，則將產(chǎn)生較大切削熱，且切削應(yīng)力也較大，容易在加工表面產(chǎn)生振紋，因此，應(yīng)按照不同加工階段的不同要求，選用不同的背吃刀量。

6.2.2 參數(shù)選擇。試件切削分為粗加工、精加工和精細(xì)加工三個(gè)加工階段，每個(gè)加工階段的參數(shù)選擇亦有不同。

6.2.2.1 粗加工參數(shù)選擇。粗加工工序的主要目的是在不影響后續(xù)工序的前提下有效去除試件切削余量。故對(duì)粗加工參數(shù)的選擇遵循較大背吃刀量，較小切削線速度和較大走刀行距。

6.2.2.2 精加工參數(shù)選擇。精加工工序?yàn)榇旨庸ず途?xì)加工工序的中間過(guò)渡工序，主要目的是進(jìn)一步去除試件切削余量并平整加工表面，為接下來(lái)進(jìn)行最終的精細(xì)加工做好準(zhǔn)備。

6.2.2.3 精細(xì)加工參數(shù)選擇。精細(xì)加工工序是保證最終制作出粗糙度、幾何精度、形狀精度符合精度要求試件的關(guān)鍵工序。通過(guò)試切發(fā)現(xiàn)：在走刀行距及背吃刀量減小、主軸轉(zhuǎn)速增大時(shí)對(duì)試件透光度的提高有直接作用。以此為依據(jù)確定精細(xì)加工工藝參數(shù)。

通過(guò)上述分析并結(jié)合切削試驗(yàn)，總結(jié)出各階段的加工工藝參數(shù)（見表1）。

7 潤(rùn)滑與冷卻

為控制溫升保障加工精度，加工過(guò)程中充分的潤(rùn)滑與冷卻必不可少。

試件加工過(guò)程中的冷卻可分為內(nèi)、外兩部分。內(nèi)部冷卻是為了將切削熱通過(guò)冷卻液進(jìn)行發(fā)散，避免熱量聚集，從而提升加工質(zhì)量，同時(shí)還起到潤(rùn)滑的作用，減輕刀具磨損，獲得理想的表面質(zhì)量；外部冷卻主要是為了使機(jī)床工作臺(tái)、導(dǎo)軌、絲杠等傳動(dòng)及運(yùn)動(dòng)部件溫度保持基本恒定，抑制機(jī)床熱變形影響。試件內(nèi)外壁同時(shí)冷卻，可以保證加工中試件溫度恒定在某溫度范圍內(nèi)，有利于減少因溫度變化產(chǎn)生的試件形變。

為在保證加工效果的前提下簡(jiǎn)化操作，經(jīng)試驗(yàn)，可使用同一種切削液完成冷卻及潤(rùn)滑。可選擇的切削液主要有有機(jī)玻璃水性切削液、乳化液和油（煤油、柴油、主軸油），結(jié)合對(duì)比與試驗(yàn)需求，應(yīng)用N5號(hào)主軸油作為加工切削液。

8 效果

按前述工藝路線及工參數(shù)制作的試驗(yàn)軸瓦尺寸公差及形位公差符合試驗(yàn)要求，制件由內(nèi)向外的透光率可達(dá)80%以上，能夠清晰地觀察記錄到軸瓦內(nèi)部油膜中直徑約0.1mm氣泡的運(yùn)動(dòng)情況，試驗(yàn)效果如圖4所示。

圖4 試驗(yàn)效果圖

9 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)對(duì)滑動(dòng)軸承可視化研究使用的有機(jī)玻璃軸瓦加工工藝路線及加工要素的分析和探討，工藝過(guò)程中加入兩次定性時(shí)效有利于被加工件材料的穩(wěn)定性；提出了數(shù)控機(jī)床加工中相對(duì)零點(diǎn)位于加工區(qū)域中心可使機(jī)床重復(fù)定位誤差均化的方法；針對(duì)裝夾產(chǎn)生的試件變形設(shè)計(jì)了壓緊力與切削力方向垂直的裝夾方式；總結(jié)了精細(xì)加工的具體工藝參數(shù)，對(duì)高精度有機(jī)玻璃軸承的制作進(jìn)行了有益嘗試，為后續(xù)滑動(dòng)軸承油膜流態(tài)可視化模擬試驗(yàn)完成了試驗(yàn)試件的基礎(chǔ)準(zhǔn)備。

［1］ 郭紅，岑少起，張紹林.圓柱、圓錐動(dòng)靜壓滑動(dòng)軸承設(shè)計(jì)［M］.鄭州：鄭州大學(xué)出版社，2003.

［2］ 張紹林，于冰.圓柱滑動(dòng)軸承油膜流態(tài)影像采集與分析［J］.機(jī)械設(shè)計(jì)與制造，2013（10）：194-196.

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［4］ 諸文俊，胡浩川，張言羊.滑動(dòng)軸承油膜從層流到紊流過(guò)渡區(qū)域的試驗(yàn)研究［J］.西安交通大學(xué)學(xué)報(bào)，1992（3）：17-24.

［5］ 尚長(zhǎng)林.有機(jī)玻璃類工件的加工方法［J］.現(xiàn)代制造工程，2004（9）：95-96.

［6］ 傅建中，姚鑫驊.數(shù)控機(jī)床熱誤差補(bǔ)償技術(shù)的發(fā)展?fàn)顩r［J］.航空制造技術(shù)，2010（4）：64-66.

［7］ 李小彭，劉春時(shí).數(shù)控機(jī)床加工精度提高技術(shù)的進(jìn)展及其存在的問(wèn)題［J］.組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù)，2010（11）：1-4.

［8］ 萬(wàn)枝銘.淺談對(duì)有機(jī)玻璃零件的切削加工［J］.機(jī)械制造，2007（8）：40-41.

［9］ 馮家樣，宋德勛.殘余應(yīng)力與力處理［J］.礦山機(jī)械，1987（9）：13-15.

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［11］ 王先奎.機(jī)械制造工藝學(xué)［M］.2版.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2006.

The Preparation of Hybrid Bearing Shell for Testing Study of Visualization Film Flow State

Liang CunzhenXia BoqianGuo Hong
（College of Mechanical Engineering,ZhengZhou University，ZhengZhou Henan 450001）

In the visualization research of sliding bearing oil-film flow state,the production of bearing shell specimen is directly related to the error of the result.Discusses the process factors which affect the quality of machining,analyzes the causes of error in machining process,and put forward error averaging solutions.Develops the specimen making process,determines the specific parameters of the process elements and im?proves the stability of the specimen materialby using water bath aging,designsclamping rabbet flangeto re?duce cutting deformation,realizes the organic glass bearing shell preparation in the visualization research of sliding bearing,which provides valuable experience and data for the similar experimental study.

process route；plexiglass；cutting parameters；oil-film flow state；visualization

TH162；TH117.2

A

1003-5168（2017）11-0059-04

2017-10-09

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（51075373）；河南省教育廳科學(xué)技術(shù)研究重點(diǎn)項(xiàng)目（12A460009）。

梁存真（1978-），男，碩士，講師，研究方向：機(jī)械設(shè)計(jì)、滑動(dòng)軸承技術(shù)。