文賢馗，張世海 ,盛 勇，白 陽

(1.貴州電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力科學(xué)研究院，貴州 貴陽 550002；2.中國科學(xué)院工程熱物理所，北京 海淀 100190)

壓縮空氣儲(chǔ)能膨脹機(jī)進(jìn)氣閥嚴(yán)密性試驗(yàn)

文賢馗1，張世海1,盛 勇2，白 陽2

(1.貴州電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力科學(xué)研究院，貴州 貴陽 550002；2.中國科學(xué)院工程熱物理所，北京 海淀 100190)

目前，國內(nèi)壓縮空氣儲(chǔ)能電站膨脹機(jī)進(jìn)氣閥嚴(yán)密性試驗(yàn)所采用的試驗(yàn)方案、試驗(yàn)指標(biāo)不明確，缺少對嚴(yán)密試驗(yàn)的科學(xué)論證，沒有膨脹機(jī)進(jìn)氣閥嚴(yán)密性是否合格的量化指標(biāo)。為準(zhǔn)確判斷膨脹機(jī)進(jìn)氣閥的嚴(yán)密性，保障壓縮空氣儲(chǔ)能發(fā)電膨脹機(jī)的安全運(yùn)行，文章通過對比分析火電和核電蒸汽輪機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)氣閥嚴(yán)密性試驗(yàn)方法，結(jié)合膨脹機(jī)的結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性及其運(yùn)行特點(diǎn)，提出膨脹機(jī)進(jìn)氣閥嚴(yán)密性試驗(yàn)的方法，并對試驗(yàn)步驟進(jìn)行規(guī)范，提出試驗(yàn)結(jié)果合格的判定標(biāo)準(zhǔn)，通過不同時(shí)間段試驗(yàn)的惰走時(shí)間數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，得到進(jìn)氣閥嚴(yán)密性的變化情況。該方法引入膨脹機(jī)轉(zhuǎn)速作為判斷依據(jù)，量化嚴(yán)密性試驗(yàn)合格指標(biāo)，使試驗(yàn)更具客觀性和可操作性，保障膨脹機(jī)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

壓縮空氣儲(chǔ)能；透平膨脹機(jī)；進(jìn)氣閥嚴(yán)密性；汽輪機(jī)；燃?xì)廨啓C(jī)

0 引言

壓縮空氣儲(chǔ)能系統(tǒng)被認(rèn)為是最有發(fā)展前景的大規(guī)模電力儲(chǔ)能技術(shù)之一[1-4]，系統(tǒng)中膨脹機(jī)進(jìn)氣閥嚴(yán)密性是保證膨脹機(jī)安全運(yùn)行的重要保證，避免膨脹機(jī)在突然甩負(fù)荷或緊急停機(jī)過程中轉(zhuǎn)速的過度飛升，以及在低轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)能有效控制轉(zhuǎn)速。在機(jī)組首次安裝和大修解體后，應(yīng)進(jìn)行相應(yīng)嚴(yán)密性試驗(yàn)進(jìn)行檢測判斷。

目前，國內(nèi)外都有一些示范工程，我國主要開展非補(bǔ)燃式壓縮空氣儲(chǔ)能，2013年中國科學(xué)院工程熱物理研究所在河北廊坊建成了1.5 MW示范工程[5]，2016年又在貴州畢節(jié)建設(shè)10 MW超臨界壓縮空氣儲(chǔ)能示范工程[6-7]。清華大學(xué)等單位在安徽蕪湖建成了500 kW示范工程[8-9]。研究的重點(diǎn)主要集中在壓縮機(jī)/膨脹機(jī)的效率、熱能回收利用、熱電冷三聯(lián)產(chǎn)上，開展了大量工作，并取得了大量研究成果，但在膨脹機(jī)嚴(yán)密性方面還沒有定量的規(guī)定。目前，采用的方法是關(guān)閉主氣閥和調(diào)節(jié)氣閥，根據(jù)兩者之間壓力變化判定主氣閥是否嚴(yán)密，這種方式對嚴(yán)密性判斷沒有提出一個(gè)定量衡量指標(biāo)，不能對調(diào)節(jié)氣閥嚴(yán)密性進(jìn)行有效判定，而且如果調(diào)節(jié)氣閥不嚴(yán)密，對主汽閥的嚴(yán)密性判斷將會(huì)導(dǎo)致較大偏差，甚至引起誤判，給膨脹機(jī)的運(yùn)行帶來安全隱患。本文根據(jù)壓縮空氣儲(chǔ)能電站膨脹機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，結(jié)合汽輪機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)氣閥嚴(yán)密性試驗(yàn)的相關(guān)準(zhǔn)則，對膨脹機(jī)進(jìn)氣閥嚴(yán)密性試驗(yàn)開展研究，為進(jìn)氣閥嚴(yán)密性提供試驗(yàn)方法和判定依據(jù)。

1 壓縮空氣儲(chǔ)能系統(tǒng)

壓縮空氣儲(chǔ)能一般采用多級(jí)壓縮放熱和多級(jí)膨脹吸熱，系統(tǒng)圖見圖1。

1-儲(chǔ)能壓縮機(jī)，2-釋能膨脹機(jī)，3- 電動(dòng)機(jī)，4- 發(fā)電機(jī)，5-冷水罐，6-熱水罐，7-壓縮空氣罐，8-換熱器，9-主氣閥，10-調(diào)節(jié)氣閥，11-空氣進(jìn)入，12-排氣 圖1 蓄熱式壓縮空氣儲(chǔ)能系統(tǒng)Fig.1 Regenerative CAES

在電網(wǎng)電量富裕時(shí)，啟動(dòng)壓縮空氣儲(chǔ)能過程，電動(dòng)機(jī)消耗電能驅(qū)動(dòng)壓縮機(jī)運(yùn)行，空氣經(jīng)多級(jí)壓縮后進(jìn)入壓縮空氣罐，冷卻水從冷水罐進(jìn)入壓縮機(jī)各級(jí)換熱器，吸收壓縮熱后進(jìn)入熱水罐，儲(chǔ)能過程將電能轉(zhuǎn)換為空氣壓力能和水的熱能進(jìn)行存儲(chǔ)。當(dāng)電網(wǎng)電量緊缺時(shí)，啟動(dòng)釋能膨脹發(fā)電過程：壓縮空氣罐內(nèi)的高壓空氣進(jìn)入釋能膨脹機(jī)進(jìn)行多級(jí)膨脹，熱水從熱水罐進(jìn)入膨脹機(jī)各級(jí)換熱器，釋放壓縮熱后進(jìn)入冷水罐，在高壓空氣的驅(qū)動(dòng)下膨脹機(jī)旋轉(zhuǎn)，經(jīng)齒輪變速箱減速后驅(qū)動(dòng)發(fā)電機(jī)發(fā)電，釋能過程將空氣壓力能和熱能轉(zhuǎn)換為接入電網(wǎng)的電能[10]。

膨脹機(jī)的調(diào)節(jié)系統(tǒng)含1個(gè)電動(dòng)快關(guān)門(主氣閥)和2個(gè)氣動(dòng)控制調(diào)節(jié)氣閥(調(diào)節(jié)氣閥)，膨脹機(jī)運(yùn)行時(shí)，調(diào)節(jié)系統(tǒng)根據(jù)轉(zhuǎn)速或負(fù)荷指令調(diào)整調(diào)節(jié)氣閥開度，控制壓縮空氣進(jìn)氣量。在并網(wǎng)前，調(diào)節(jié)氣閥控制膨脹機(jī)由靜止啟動(dòng)至額定轉(zhuǎn)速，在并網(wǎng)接帶負(fù)荷后，根據(jù)電網(wǎng)調(diào)度指令調(diào)節(jié)膨脹機(jī)輸出功率。

膨脹機(jī)各級(jí)產(chǎn)生的軸功輸入齒輪變速箱，一、二級(jí)布局在齒輪箱一側(cè)，三、四級(jí)布局在相對應(yīng)的另一側(cè)，經(jīng)過齒輪變速箱減速至1 500 r/min后由主軸輸出，帶動(dòng)發(fā)電機(jī)發(fā)電，見圖2。

圖2 膨脹機(jī)與發(fā)電機(jī)連接圖Fig.2 Connection graph of expander and generator

2 類似透平進(jìn)汽閥嚴(yán)密性試驗(yàn)方法

壓縮空氣儲(chǔ)能膨脹機(jī)屬于透平膨脹機(jī)，壓縮空氣進(jìn)入透平膨脹，降壓輸出機(jī)械功帶動(dòng)發(fā)電機(jī)輸出電能，因此透平膨脹機(jī)(turbine expander)的嚴(yán)密性試驗(yàn)可以參考工作原理與其接近的汽輪機(jī)(steam turbine)和燃?xì)廨啓C(jī)(gas turbine)的試驗(yàn)方法。

2.1 火電汽輪機(jī)試驗(yàn)方法

2.1.1 汽輪機(jī)調(diào)節(jié)控制系統(tǒng)試驗(yàn)導(dǎo)則規(guī)定的方法

按照DL/T 711—1999《汽輪機(jī)調(diào)節(jié)控制系統(tǒng)試驗(yàn)導(dǎo)則》[11]的規(guī)定，試驗(yàn)在汽輪機(jī)空負(fù)荷狀態(tài)下進(jìn)行，蒸汽參數(shù)和真空應(yīng)盡量保持額定，主(再熱)蒸汽壓力最低不得低于額定壓力的50%，高中壓主汽閥和高中壓調(diào)節(jié)汽閥關(guān)閉后,汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速應(yīng)能下降至式(1) 的計(jì)算值。

(1)

式中:nmin為合格轉(zhuǎn)速；Pt為試驗(yàn)主蒸汽壓力；Pe為額定主蒸汽壓力。

對于中壓機(jī)組閥門的最大蒸汽泄漏量應(yīng)不致影響轉(zhuǎn)子降速至靜止。對于主蒸汽壓力為9 MPa或以上的機(jī)組,其閥門最大蒸汽泄漏量不致影響轉(zhuǎn)子降速至1 000 r/min以下。

要求每類閥門分別單獨(dú)試驗(yàn)。在額定轉(zhuǎn)速下調(diào)節(jié)汽閥(或主汽閥)處于全開狀態(tài),迅速關(guān)閉主汽閥(或調(diào)節(jié)汽閥),記錄降速過程時(shí)間和最低穩(wěn)定轉(zhuǎn)速。試驗(yàn)過程中應(yīng)注意汽輪機(jī)脹差、軸向位移、機(jī)組振動(dòng)和缸溫變化。

2.1.2 轉(zhuǎn)速1 000 r/min以下低轉(zhuǎn)速試驗(yàn)方法

文獻(xiàn)[12]指出：絕大部分汽輪發(fā)電機(jī)組的臨界轉(zhuǎn)速為1 000～2 000 r/min，由于部分機(jī)組的軸系存在問題，在降轉(zhuǎn)速過程中，過臨界轉(zhuǎn)速時(shí)振動(dòng)大，導(dǎo)致試驗(yàn)無法進(jìn)行。為此提出采用1 000 r/min以下轉(zhuǎn)速進(jìn)行嚴(yán)密性試驗(yàn)的方法，既不在臨界轉(zhuǎn)速區(qū)范圍，又節(jié)省了試驗(yàn)時(shí)間。

試驗(yàn)方法是：機(jī)組解列后，打閘，待轉(zhuǎn)速下降到1 000 r/min后，重新掛閘，控制轉(zhuǎn)速，進(jìn)行調(diào)速汽門嚴(yán)密性試驗(yàn)，關(guān)閉調(diào)速汽門，記錄參數(shù)；結(jié)束后進(jìn)行主汽閥嚴(yán)密性試驗(yàn)，關(guān)閉主汽閥，開啟調(diào)速汽閥，記錄參數(shù)。

試驗(yàn)結(jié)果判定：

(2)

式中：PHt、PIt為試驗(yàn)主、再熱蒸汽壓力；PHe、PIe為額定主、再熱蒸汽壓力；0.3和0.7是高壓缸和中低壓缸的做功比例經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，可以根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行調(diào)整。

2.2 核電半速汽輪機(jī)試驗(yàn)方法

全速汽輪機(jī)的轉(zhuǎn)速是3 000 r/min，半速汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速是1 500 r/min，因?yàn)榛痣娖啓C(jī)蒸汽參數(shù)高，一般都是過熱蒸汽，而核電的蒸汽參數(shù)低，只能達(dá)到飽和蒸汽，因此在發(fā)出相同的電功率時(shí)，核電汽輪機(jī)要求通過增大蒸汽流量來彌補(bǔ)由于蒸汽參數(shù)低造成的做功能力的不足，核汽輪機(jī)的末級(jí)葉片就要求做的長一些來增大流通面積，如果采用全速機(jī)的話，葉片要承受很大的離心力，在材料上是很難滿足條件的[13]。

主氣門嚴(yán)密性試驗(yàn)方法：機(jī)組處于盤車狀態(tài)，通過主汽門油動(dòng)機(jī)上的試驗(yàn)電磁閥快速關(guān)閉主汽門。設(shè)置汽輪機(jī)的目標(biāo)轉(zhuǎn)速設(shè)定值，并進(jìn)入程序控制生效該設(shè)定值。此時(shí)由于汽輪機(jī)實(shí)際轉(zhuǎn)速仍為8 r/min，轉(zhuǎn)速控制回路上產(chǎn)生較大偏差，該偏差將控制調(diào)門逐漸開啟。

試驗(yàn)開始即開始計(jì)時(shí)，計(jì)時(shí)期間，若汽輪機(jī)實(shí)際轉(zhuǎn)速超過5% (即為75 r/min)，則自動(dòng)結(jié)束嚴(yán)密性試驗(yàn)并自動(dòng)停機(jī)，說明汽門嚴(yán)密性不合格[14]。

2.3 燃?xì)廨啓C(jī)試驗(yàn)方法

圖3 燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)圖Fig.3 System diagram of gas turbine

燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)圖見圖3。壓氣機(jī)通過進(jìn)口空氣過濾器從大氣中吸入空氣,壓縮空氣并將其送入燃燒室,與燃料混合燃燒后產(chǎn)生高溫高壓燃?xì)?燃?xì)膺M(jìn)入透平,帶動(dòng)透平做功,產(chǎn)生的機(jī)械能驅(qū)動(dòng)發(fā)電機(jī)和壓氣機(jī)。燃?xì)廨啓C(jī)的燃?xì)庹{(diào)節(jié)閥單獨(dú)進(jìn)行閥門嚴(yán)密性試驗(yàn)(類似火電機(jī)組的燃油角閥嚴(yán)密性試驗(yàn))，因此沒有進(jìn)氣管路，也無需嚴(yán)密性試驗(yàn)[15]。

為提高系統(tǒng)效率，燃?xì)廨啓C(jī)一般和蒸汽輪機(jī)聯(lián)合運(yùn)行，有雙軸和多軸等形式，系統(tǒng)中的蒸汽輪機(jī)試驗(yàn)方法同2.1.1。

3 膨脹機(jī)嚴(yán)密性試驗(yàn)方法

以上文獻(xiàn)提出的方法中，2.1.2方法主要是考慮機(jī)組降速過程中通過臨界轉(zhuǎn)速區(qū)影響，而膨脹機(jī)的臨界轉(zhuǎn)速高于工作額定轉(zhuǎn)速，因此該方法不適用于膨脹機(jī)。2.2的方法是在盤車轉(zhuǎn)速下進(jìn)行，而膨脹機(jī)不進(jìn)行盤車，轉(zhuǎn)子從靜止?fàn)顟B(tài)沖轉(zhuǎn)需要的動(dòng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于盤車狀態(tài)沖轉(zhuǎn)，因此也不適用。綜合考慮，膨脹機(jī)的氣閥嚴(yán)密性試驗(yàn)參考2.1.1的方法，具體步驟如下。

3.1 試驗(yàn)前準(zhǔn)備工作

試驗(yàn)前應(yīng)檢查調(diào)節(jié)系統(tǒng)各部件出廠試驗(yàn)報(bào)告及安裝記錄，核實(shí)調(diào)節(jié)系統(tǒng)安裝是否正符合設(shè)計(jì)要求，機(jī)組安裝檢修工作全部完成，輔助系統(tǒng)啟動(dòng)正常。

機(jī)組靜態(tài)時(shí)須進(jìn)行打閘試驗(yàn)，分別在能夠?qū)崿F(xiàn)打閘功能的地方進(jìn)行，動(dòng)作后確認(rèn)主氣閥、調(diào)節(jié)氣閥能迅速關(guān)閉，相應(yīng)信號(hào)正常。

主氣閥、調(diào)節(jié)氣閥行程測量及標(biāo)定試驗(yàn)。強(qiáng)制DEH邏輯中的閥位指令，使主氣閥、調(diào)節(jié)氣閥分別處于機(jī)械位置的全開、全關(guān)位，測取行程并標(biāo)記位置。

主氣閥、調(diào)節(jié)氣閥關(guān)閉時(shí)間測試。強(qiáng)制主氣閥、調(diào)節(jié)氣閥處于全開狀態(tài)，分別手動(dòng)觸發(fā)和保護(hù)觸發(fā)跳閘條件一次，通過錄波儀測取主氣閥、調(diào)節(jié)氣閥的關(guān)閉時(shí)間，如圖4。

t1-主氣閥自身關(guān)閉時(shí)間，t2-主氣閥總關(guān)閉時(shí)間，t3-調(diào)節(jié)氣閥自身關(guān)閉時(shí)間，t4-調(diào)節(jié)氣閥總關(guān)閉時(shí)間 圖4 主氣閥、調(diào)節(jié)氣閥關(guān)閉時(shí)間Fig.4 Closing time record of main air valve and control valve

3.2 試驗(yàn)方法

目前，大型汽輪機(jī)都采用滑參數(shù)啟動(dòng)，即鍋爐燃燒至啟動(dòng)常數(shù)就進(jìn)行汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)，在汽輪機(jī)啟動(dòng)過程中逐漸提升蒸汽參數(shù)，因此汽閥嚴(yán)密性試驗(yàn)對閥前參數(shù)要求大于50%。而膨脹機(jī)屬于額定參數(shù)啟動(dòng)，即啟動(dòng)時(shí)閥前壓力為額定值。

試驗(yàn)方法是，在膨脹機(jī)沖轉(zhuǎn)至額定轉(zhuǎn)速，壓縮空氣壓力保持額定，主氣閥或調(diào)節(jié)氣閥關(guān)閉后，膨脹機(jī)轉(zhuǎn)速應(yīng)能迅速下降，記錄降速過程時(shí)間。

主氣閥和調(diào)節(jié)氣閥應(yīng)分別單獨(dú)進(jìn)行試驗(yàn)：保持機(jī)組在額定轉(zhuǎn)速下運(yùn)行，主氣閥嚴(yán)密性試驗(yàn)時(shí)，先維持調(diào)節(jié)氣閥開度，迅速關(guān)閉主氣閥，然后逐漸將調(diào)節(jié)氣閥全開進(jìn)行試驗(yàn)；調(diào)節(jié)氣閥試驗(yàn)時(shí)，維持主汽閥在全開位置，迅速關(guān)閉調(diào)節(jié)氣閥，試驗(yàn)過程中應(yīng)嚴(yán)密監(jiān)視機(jī)組運(yùn)行參數(shù)，特別是軸向位移、振動(dòng)等。

3.3 判定標(biāo)準(zhǔn)

因壓縮空氣儲(chǔ)能膨脹機(jī)的進(jìn)氣壓力不超過7 MPa，參考汽輪機(jī)試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，當(dāng)主氣閥或調(diào)節(jié)氣閥單獨(dú)關(guān)閉時(shí)，其嚴(yán)密性試驗(yàn)的判定標(biāo)準(zhǔn)為轉(zhuǎn)子是否能夠靜止(轉(zhuǎn)速到0)，即關(guān)閉后轉(zhuǎn)子降速至靜止判定試驗(yàn)合格，否則不合格。

1-關(guān)閉信號(hào)，2-主氣閥嚴(yán)密性透平膨脹機(jī)轉(zhuǎn)速信號(hào)，3-調(diào)節(jié)氣閥嚴(yán)密性透平膨脹機(jī)轉(zhuǎn)速信號(hào)，tm -主氣閥嚴(yán)密性透平膨脹機(jī)惰走時(shí)間，tc -調(diào)節(jié)氣閥嚴(yán)密性透平膨脹機(jī)惰走時(shí)間，td-系統(tǒng)延遲時(shí)間 圖5 透平膨脹機(jī)嚴(yán)密性記錄Fig.5 Leak test record of turbine-expander

測取關(guān)閉信號(hào)和透平膨脹機(jī)轉(zhuǎn)速下降過程，如圖5，記錄透平膨脹機(jī)惰走時(shí)間(從開始降速到轉(zhuǎn)子靜止的時(shí)間)?？梢酝ㄟ^不同時(shí)間段試驗(yàn)的惰走時(shí)間數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，可以得到主氣閥(調(diào)節(jié)氣閥)嚴(yán)密性的變化。

以主氣閥惰走時(shí)間為例說明，第1次試驗(yàn)時(shí)間為tm1，經(jīng)過一段時(shí)間后進(jìn)行第2次試驗(yàn)，主氣閥惰走時(shí)間為tm2，其差值為

Δtm=tm1-tm2

(3)

如Δtm>0，說明主氣閥嚴(yán)密性變好；如Δtm<0說明主氣閥嚴(yán)密性變差，數(shù)值大小說明變化程度。

同理，可以通過不同時(shí)間段的調(diào)節(jié)閥惰走時(shí)間變化來判斷調(diào)節(jié)氣閥的嚴(yán)密性。

4 結(jié)論

參照工作原理接近的汽輪機(jī)和燃?xì)廨啓C(jī)，獲取壓縮空氣儲(chǔ)能膨脹機(jī)進(jìn)氣閥嚴(yán)密性的試驗(yàn)方法，引入轉(zhuǎn)速參考量，作為判斷嚴(yán)密性是否合格的依據(jù)，給出壓縮空氣壓力低于9 MPa的膨脹機(jī)進(jìn)氣閥嚴(yán)密性合格判斷標(biāo)準(zhǔn)，規(guī)范了嚴(yán)密性試驗(yàn)的流程，可以有效指導(dǎo)工作人員開展嚴(yán)密性試驗(yàn)，提高了嚴(yán)密性試驗(yàn)的準(zhǔn)確性。

壓縮空氣儲(chǔ)能發(fā)電膨脹機(jī)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)慣量小，很小的閥門內(nèi)漏也可能造成轉(zhuǎn)速飛升，工作人員在嚴(yán)密性試驗(yàn)過程中，應(yīng)嚴(yán)密監(jiān)視膨脹機(jī)轉(zhuǎn)速的變化情況，同時(shí)，應(yīng)擬定嚴(yán)謹(jǐn)?shù)脑囼?yàn)方案，嚴(yán)格規(guī)范試驗(yàn)步驟，確保試驗(yàn)在進(jìn)氣閥關(guān)閉時(shí)間合格情況下進(jìn)行。

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InletValveLeakTestforTurbineExpanderofCAES

WEN Xiankui1, ZHAGN Shihai1, SHENG Yong2, BAI Yang2

(1. Electric Power Research Institute of Guizhou Power Grid Co., Ltd.， Guiyang 550002, Guizhou Province, China; 2. Institute of Engineering Thermophysics, Chinese Academy of Science, Haidian District, Beijing 100190, China)

At present, the scheme adopted in inlet valve leak test of the expander in compressed air energy storage (CAES) power station and the test parameter are not definite, the leak test lacks the scientific demonstration, and there is no quantitative index of whether the inlet valve is tight. In order to estimate the leakage of inlet valve accurately and ensure the safe running of CAES power plant, through comparative analysis on the inlet valve tightness test method of steam turbine and gas turbine in thermal power and nuclear power, in combination with the structural dynamic characteristics of expander and its operation features, this paper puts forward the inlet valve leak test method of expander and its judgment basis, and compares the idling time data of different time periods to obtain the variation of CAES inlet valve leak test. The method introduces the expander speed as the judgment basis and quantifies the acceptable index of leak test, which makes the test more objective and operable, and ensures the safe and stable operation of expander.

compressed air energy storage; turbine expander; inlet valve leak test; steam turbine; gas turbine

國家重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃項(xiàng)目(2017YFB0903600)

Project supported by National Key Research and Development Program of China(2017YFB0903600)

TK 02

A

2096-2185(2017)06-0026-05

10.16513/j.cnki.10-1427/tk.2017.06.005

文賢馗

文賢馗(1972—)，男，教授級(jí)高級(jí)工程師，主要研究方向?yàn)樾履茉窗l(fā)電、網(wǎng)源協(xié)調(diào)；

張世海(1983—)，男，高級(jí)工程師，主要研究方向?yàn)榘l(fā)電廠設(shè)備調(diào)試、故障診斷等工作；

盛 勇(1984—)，男，工程師，從事物理儲(chǔ)能系統(tǒng)控制研究和試驗(yàn)研發(fā)；

白 陽(1988—)，男，工程師，主要從事物理儲(chǔ)能系統(tǒng)儀控研究。

2017-10-20

(編輯 蔣毅恒)