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        水電站接力器控制環(huán)跳動原因分析和處理

        2017-12-21 09:27:41葉偉東
        電力安全技術(shù) 2017年11期
        關(guān)鍵詞:油口跳動拉桿

        葉偉東

        (國網(wǎng)浙江省電力公司緊水灘水力發(fā)電廠,浙江 麗水 323000)

        水電站接力器控制環(huán)跳動原因分析和處理

        葉偉東

        (國網(wǎng)浙江省電力公司緊水灘水力發(fā)電廠,浙江 麗水 323000)

        某水電站1號機在一次修前試驗中發(fā)現(xiàn)接力器控制環(huán)有跳動現(xiàn)象,在接力器加工、檢修安裝等過程中出現(xiàn)的錯誤都可能導(dǎo)致控制環(huán)在運行中跳動。從修整接力器的局部尺寸、糾正安裝錯誤等方面進行了分析和改進,從根本上解決了接力器控制環(huán)跳動問題,給設(shè)備消缺積累了經(jīng)驗,為電站的安全穩(wěn)定運行提供了保障。

        水電站;接力器;控制環(huán);跳動;緩沖油口

        0 引言

        某水電站位于浙江省云和縣境內(nèi)的甌江上游龍泉溪上,安裝有6臺單機容量50?MW的水輪發(fā)電機組,擔(dān)負著浙江和華東電網(wǎng)的調(diào)峰和事故備用任務(wù)。接力器是調(diào)速器的操作機構(gòu),是水輪機調(diào)節(jié)的重要部件,接力器的開、關(guān)推動控制環(huán)的轉(zhuǎn)動,從而帶動導(dǎo)水葉的開、關(guān),調(diào)節(jié)著機組的運行。接力器檢修質(zhì)量的好壞直接影響機組運行的質(zhì)量。

        1 事件詳情

        該水電站1號機在1次A級檢修(擴大性大修)的修前試驗時發(fā)現(xiàn),接力器在全開、全關(guān)2個位置時控制環(huán)有跳動現(xiàn)象,并伴有“咯吱咯吱”的異響。實測開機時間為12.5?s,設(shè)計值為10—12?s,關(guān)機時間為 7.5?s,設(shè)計值為 6—7?s。鎖錠側(cè)接力器 (以下簡稱“1號接力器”)全行程為339?mm,不帶鎖錠側(cè)接力器(以下簡稱“2號接力器”)全行程為341?mm,設(shè)計值為 336—340?mm。

        2 原因分析

        控制環(huán)的跳動一般是由接力器引起的。2號接力器結(jié)構(gòu)如圖1所示。經(jīng)初步檢查,發(fā)現(xiàn)2號接力器活塞偏轉(zhuǎn)超過20°;拆吊控制環(huán),檢查控制環(huán)抗磨板,未發(fā)現(xiàn)異常,因此認為控制環(huán)跳動不是控制環(huán)本身的問題,而是接力器引起的。解體這2只接力器,并進一步檢查分析,得出事故原因如下。

        (1)?2號接力器活塞偏轉(zhuǎn)。2號接力器活塞偏轉(zhuǎn)超20°,造成緩沖油口偏離接力器進排油口,從而導(dǎo)致2號接力器進排油不暢,動作遲緩于1號接力器,造成控制環(huán)跳動。

        (2)?2只接力器前后腔緩沖油口深度尺寸不同。2只接力器的前后腔緩沖油口深度尺寸不同,導(dǎo)致2只接力器的活塞與缸體前后腔的窗口搭疊量不同。在全開或全關(guān)位置時會造成因進排油速度不一致,而使2只接力器動作速度不相同,造成控制環(huán)跳動。這是控制環(huán)跳動的主要原因。

        (3)?2只接力器全行程不一致。全行程不一致會造成全行程小的一只接力器已在全開(或全關(guān))位置停止動作時,全行程大的接力器仍在動作,導(dǎo)致出現(xiàn)拖動現(xiàn)象,使控制環(huán)發(fā)出響聲。

        (4)?2只接力器側(cè)推拉桿銅套裝反。接力器側(cè)推拉桿銅套裝反,會造成接力器側(cè)推拉桿與控制環(huán)側(cè)推拉桿的水平不一致,控制環(huán)在接力器動作過程中產(chǎn)生應(yīng)力,發(fā)出異響。

        圖1 2號接力器結(jié)構(gòu)

        3 事件處理

        針對上述導(dǎo)致控制環(huán)跳動的4種原因進行以下處理。

        (1)?對2號接力器活塞偏轉(zhuǎn)進行處理。在進行接力器活塞套缸時,使前后腔緩沖油口分別對準(zhǔn)進排油腔油口,避免接力器在全開或全關(guān)位置時,因緩沖油口被封死,2只接力器動作不同步而造成控制環(huán)跳動。

        安裝好接力器后,對2只接力器分別進行3.15?MPa、歷時30?min的耐壓試驗,壓力下降應(yīng)不大于0.1?MPa,以此檢驗接力器的強度,保證其安全性。耐壓正常后還進行了額定壓力2.5?MPa、歷時8?h的滲漏試驗,以檢驗接力器密封件是否滲漏。經(jīng)以上試驗未發(fā)現(xiàn)異常和滲漏。

        根據(jù)檢修工期安排,開始吊裝2只接力器,根據(jù)修前銅墊所放數(shù)量及位置,對好銷釘孔裝入銷釘,打緊組合縫螺絲。復(fù)測接力器水平合格,然后吊裝控制環(huán),捆綁好導(dǎo)水葉,聯(lián)接接力器和控制環(huán)推拉桿雙向螺母。

        2只接力器推拉桿雙向螺母聯(lián)接好后,背緊背帽。為防止雙向螺母松動而造成活塞偏轉(zhuǎn),將接力器側(cè)推拉桿、2只背帽、雙向螺母及控制環(huán)側(cè)推拉桿用電焊焊住,消除松動。

        (2)?對2只接力器前后腔緩沖油口深度尺寸進行處理。清洗接力器各部件,并進行測量,對數(shù)據(jù)進行分析處理。測量2只接力器各部件數(shù)據(jù)如表1所示。計算公式:f1=h1+m1-w1;f2=h2+m2-w2。1號接力器的前腔與2號接力器的后腔對應(yīng),在運行時都是關(guān)閉腔;而1號接力器的后腔與2號接力器前腔對應(yīng),在運行時都是開啟腔。

        從表1計算數(shù)據(jù)可知,2號接力器的前腔緩沖油口相對值f1比1號接力器的后腔緩沖油口相對值f2小6.98?mm,這是造成2只接力器動作速度不一致的主要原因,且剛好是在全開位置時不同步。同理,2號接力器的后腔緩沖油口相對值f2比1號接力器的前腔緩沖油口相對值f1要小2.74?mm,這也是造成2只接力器在全關(guān)位置動作速度不一致的主要原因。

        由于2號接力器前后腔緩沖油口深度比1號接力器對應(yīng)緩沖油口深度要小,可以通過加大2號接力器緩沖油口深度來解決這一問題。用圓銼把2號接力器前后腔緩沖油口深度分別修至51.60?mm和52.00?mm。即修后f1為 2.90?mm,f2為 3.34?mm,相當(dāng)于加深了2?mm。這樣,2只接力器的活塞與缸體前后腔的窗口搭疊量就基本相同,使其進排油速度相同,消除了2只接力器動作速度不一致導(dǎo)致控制環(huán)跳動的現(xiàn)象。修后2號接力器進排油口尺寸示意如圖2所示。

        表1 2只接力器各部件尺寸表 mm

        (3)?對2只接力器全行程不一致進行處理。計算公式:S=H-h1-h2-L。經(jīng)計算得出1號接力器理論全行程為339.40?mm,2號接力器理論全行程為341.54?mm,2只接力器理論全行程存在的設(shè)計差值為2.14?mm。理論全行程是指由接力器各部件的尺寸計算所得的全行程,它將直接影響到實際全行程。由于改變?nèi)谐讨敌韪淖兏左w或端蓋尺寸,這將影響到接力器的強度,且加工較困難。經(jīng)分析,全行程差值對接力器平穩(wěn)工作的影響不大,本次大修先不予處理。

        (4)?對2只接力器側(cè)推拉桿銅套裝反進行處理。解體2只接力器,發(fā)現(xiàn)2只接力器的銅套抗磨面均在上端,而正確的安裝方式應(yīng)該是銅套抗磨面在下端,以起到承重抗磨作用。

        解決方法:重新加工1號接力器推拉桿指針螺孔;將2只接力器銅套抗磨面放在刨床上刨去2?mm,再重新安裝,使其與控制環(huán)側(cè)推拉桿聯(lián)接時保持原有的水平。

        4 結(jié)論

        圖2 修后2號接力器進排油口尺寸示意

        通過對2只接力器的檢修及正確組裝后,在靜態(tài)試驗時,2只接力器工作正常,控制環(huán)動作平穩(wěn),聲音正常,開機時間為12?s,關(guān)機時間為7?s,符合設(shè)計要求。

        根據(jù)以上分析處理,證明了接力器的檢修質(zhì)量直接影響著控制環(huán)的動作情況。本次對控制環(huán)跳動故障的分析處理方法為今后編制接力器檢修標(biāo)準(zhǔn)提供了重要依據(jù)和經(jīng)驗,也為設(shè)備穩(wěn)定運行提供了技術(shù)支持。

        2017-07-28。

        葉偉東(1975—),男,工程師,主要從事水電站動力設(shè)備檢修工作,email:yewd1975@163.com。

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