徐進(jìn)濤

(中國(guó)石化上海石油化工股份有限公司公用事業(yè)部，上海 200540)

CCC控制系統(tǒng)在重整裝置上的應(yīng)用

徐進(jìn)濤

(中國(guó)石化上海石油化工股份有限公司公用事業(yè)部，上海 200540)

介紹了某煉化企業(yè)2#重整裝置的概況，增壓機(jī)機(jī)組工藝流程概況、原增壓機(jī)機(jī)組控制方案及存在的問(wèn)題，提出了解決方案及優(yōu)化整改措施。通過(guò)對(duì)2#重整增壓機(jī)機(jī)組控制系統(tǒng)進(jìn)行改造，不僅讓壓縮機(jī)更安全地運(yùn)行，減少了裝置生產(chǎn)波動(dòng)，還帶來(lái)了明顯的經(jīng)濟(jì)效益。

機(jī)組控制系統(tǒng) 改造 安全 經(jīng)濟(jì)效益

某煉化企業(yè)2#重整裝置設(shè)計(jì)規(guī)模為1 Mt/a，年開工時(shí)間為8 400 h，采用美國(guó)環(huán)球油品公司(UOP)超低壓連續(xù)重整工藝技術(shù)及國(guó)產(chǎn)催化劑PS-VI，鉑重整再生部分由一套獨(dú)立于重整反應(yīng)工段但又與反應(yīng)工段密切相連的聯(lián)合設(shè)備組成，可保證鉑重整反應(yīng)器在最佳催化劑性能以及高苛刻度條件下長(zhǎng)周期運(yùn)行。重整裝置的產(chǎn)品為高辛烷值的重整汽油、C6餾分和重整氫。重整汽油做汽油調(diào)和組分，氫氣送氫氣管網(wǎng)，C6餾分送抽提裝置做原料，副產(chǎn)的液化石油氣送到液化氣裝置，另外戊烷油送出界區(qū)。

2#重整裝置的增壓機(jī)為沈陽(yáng)鼓風(fēng)機(jī)集團(tuán)股份有限公司生產(chǎn)的離心式壓縮機(jī)，而驅(qū)動(dòng)裝置采用杭州汽輪機(jī)股份有限公司生產(chǎn)的凝氣式汽輪機(jī)。每個(gè)機(jī)組的入口有氣液分離罐，實(shí)現(xiàn)氣液分離，防止液體進(jìn)入壓縮機(jī)內(nèi)部導(dǎo)致壓縮機(jī)受損；出口有空冷器進(jìn)行冷卻，通過(guò)控制中間冷卻器的溫度控制氫氣純度。為了提高氫氣壓力，需要3臺(tái)壓縮機(jī)(K202-1、K202-2、K202-3)串聯(lián)運(yùn)行，串聯(lián)運(yùn)行時(shí)，壓縮機(jī)之間容易相互影響，相互制約，操作和控制的難度相對(duì)加大。壓縮機(jī)的防喘振控制系統(tǒng)原來(lái)采用的是國(guó)內(nèi)某自動(dòng)化公司自主開發(fā)的壓縮機(jī)綜合控制系統(tǒng)。裝置使用的壓縮機(jī)曲線是2#重整裝置首次開車時(shí)根據(jù)設(shè)計(jì)資料繪制的曲線，而機(jī)組生產(chǎn)廠家提供的預(yù)期性能曲線與壓縮機(jī)實(shí)際喘振線存在一定偏差，造成裝置在低負(fù)荷時(shí)產(chǎn)氫量小。由于性能曲線偏差會(huì)使防喘振閥開度加大，造成機(jī)組功率增加，蒸汽消耗較大。目前壓縮機(jī)喘振控制閥正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)大約有20%的開度，造成較多的氫氣回流到壓縮機(jī)入口，壓縮機(jī)相當(dāng)于做了較多的無(wú)用功。為了降低裝置能耗，對(duì)增壓機(jī)機(jī)組控制系統(tǒng)進(jìn)行改造。

1 壓縮機(jī)機(jī)組工藝流程概況

2#重整裝置3臺(tái)氫氣增壓機(jī)分別為低壓缸壓縮機(jī)K202-1、中壓缸壓縮機(jī)K202-2、高壓缸壓縮機(jī)K202-3，其中K202-1由一臺(tái)汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)，而K202-2與K202-3壓縮機(jī)合用一臺(tái)汽輪機(jī)，3臺(tái)壓縮機(jī)采用串聯(lián)方式進(jìn)行工作。機(jī)組防喘振保護(hù)采用增加每臺(tái)壓縮機(jī)的出口回流至入口冷卻器前的回路管線，每個(gè)管線都裝有一臺(tái)防喘振閥。其中低壓缸壓縮機(jī)K202-1的防喘振閥為FV27401，而中壓缸壓縮機(jī)K202-2與高壓缸壓縮機(jī)K202-3共用一個(gè)防喘振閥FV28401，F(xiàn)V28401防喘振閥安裝在高壓缸壓縮機(jī)K202-3出口到中壓缸K202-2入口的回流管線上。低壓缸壓縮機(jī)K202-1入口分液罐有放火炬閥PV21301，壓力高時(shí)火炬閥打開以降低壓縮機(jī)入口壓力。

具體工藝流程是：氫氣經(jīng)過(guò)重整循環(huán)氫壓縮機(jī)K-201升壓后大部分返回重整反應(yīng)系統(tǒng)循環(huán)；另一小部分與來(lái)自催化劑再生部分的廢還原氣混合，首先經(jīng)過(guò)A201空冷冷卻，壓縮至一級(jí)分液罐D(zhuǎn)202進(jìn)行氣液分離，分離后的氣體進(jìn)入低壓缸段的重整氫增壓機(jī)K-202-1進(jìn)行一級(jí)壓縮，經(jīng)重整氫增壓機(jī)一級(jí)出口水冷器E-203冷卻后與來(lái)自脫戊烷塔回流罐的氣體進(jìn)行混合，一同進(jìn)入增壓機(jī)二級(jí)入口分液罐D(zhuǎn)-203再進(jìn)行氣液分離，分離后的氣體進(jìn)入中壓缸段K202-2增壓機(jī)進(jìn)行二級(jí)壓縮，經(jīng)增壓機(jī)二級(jí)出口水冷器E-204冷卻，在增壓機(jī)三級(jí)入口分液罐D(zhuǎn)-204進(jìn)行氣液分離，分離后的氣體進(jìn)入高壓缸段K202-3壓縮機(jī)進(jìn)行三級(jí)壓縮。經(jīng)過(guò)三級(jí)壓縮的重整氫氣通過(guò)增壓機(jī)三級(jí)出口水冷器E-205后與來(lái)自重整產(chǎn)物分離罐D(zhuǎn)202的液相物料混合到再接觸頂冷器E206的殼程，混合物料與來(lái)自再接觸罐D(zhuǎn)205罐底的低溫液相料(走管程)進(jìn)行熱交換后到再接觸冷凍器E207，接著去再接觸罐D(zhuǎn)205中進(jìn)行氣液分離。D205罐頂?shù)玫捷^高純度的氫氣中一小部分送至催化劑再生部分，大部分氫氣送至可切換的重整氫脫氯罐D(zhuǎn)206A/B進(jìn)行脫除氯化氫后，被送至氫氣管網(wǎng)。而重整氫增壓機(jī)K202-3三級(jí)入口分液罐D(zhuǎn)204的罐底液混合后作為脫戊烷塔進(jìn)料的一部分。

2 機(jī)組運(yùn)行時(shí)存在的問(wèn)題

2.1壓縮機(jī)喘振線存在很大的優(yōu)化空間

壓縮機(jī)喘振線是壓縮機(jī)廠家根據(jù)壓縮機(jī)性能繪制的曲線，但是機(jī)組的喘振線會(huì)由于制造誤差和運(yùn)行損耗偏離預(yù)期喘振線，運(yùn)行條件與設(shè)計(jì)之間的變化也會(huì)導(dǎo)致喘振線偏離預(yù)期喘振線，致使機(jī)組工藝控制和防喘振控制產(chǎn)生偏差。同時(shí)裝置在新建時(shí)期由于各種原因沒(méi)有進(jìn)行實(shí)際的壓縮機(jī)喘振測(cè)試，導(dǎo)致防喘振策略偏重保護(hù)而未考慮工藝節(jié)能的需求，防喘振閥開度有優(yōu)化的空間，因此現(xiàn)有操作模式有優(yōu)化節(jié)能的潛力。實(shí)際生產(chǎn)中壓縮機(jī)回流閥開度大，其中低壓缸壓縮機(jī)K202-1防喘振閥有10.1%左右開度，而中壓缸壓縮機(jī)K202-2防喘振閥有21%左右開度，高壓缸壓縮機(jī)K202-3防喘振閥有31%左右的開度，從而導(dǎo)致壓縮機(jī)運(yùn)行的能耗過(guò)高。

2.2機(jī)組之間缺少協(xié)調(diào)控制

2#重整裝置壓縮機(jī)K202-1、K202-2、K202-3為串聯(lián)運(yùn)行，最初控制系統(tǒng)廠家設(shè)計(jì)的時(shí)候基于各種原因只是考慮每個(gè)機(jī)組獨(dú)立控制，未考慮機(jī)組間負(fù)荷分配的解耦控制。系統(tǒng)投運(yùn)后入口壓力控制及壓縮機(jī)組防喘振控制多為半自動(dòng)操作，操作人員根據(jù)工況變化手動(dòng)調(diào)節(jié)防喘振閥開度和機(jī)組轉(zhuǎn)速設(shè)定點(diǎn)，操作強(qiáng)度大。

2.3壓縮機(jī)防喘振控制效果差

防喘振控制不穩(wěn)定，抗干擾能力差，因此大部分時(shí)間將防喘振控制置于手動(dòng)控制，這樣會(huì)影響裝置的平穩(wěn)運(yùn)行，而且導(dǎo)致操作困難。

2.4機(jī)組開車期間氫氣并入管網(wǎng)的操作難度大

開機(jī)過(guò)程中靠手動(dòng)關(guān)小防喘振閥開度將機(jī)組并入系統(tǒng)，操作難度大，并機(jī)時(shí)間長(zhǎng)，造成大量氫氣放火炬。

3 解決方案及優(yōu)化措施

3.1新增S5Vanguard控制系統(tǒng)

新增一套美國(guó)壓縮機(jī)控制公司開發(fā)的S5 Vanguard控制系統(tǒng)，作為增壓機(jī)K202-1和K202-2的壓縮機(jī)綜合控制系統(tǒng)。新系統(tǒng)可以替代原有控制系統(tǒng)中的轉(zhuǎn)速、喘振和入口壓力控制功能，同時(shí)增加負(fù)荷分配控制功能、入口壓力超限控制以及喘振控制之間的協(xié)調(diào)解耦控制功能。原控制系統(tǒng)的聯(lián)鎖保護(hù)、順序控制以及一般監(jiān)控功能保留。參與機(jī)組喘振控制、速度控制和壓力控制的信號(hào)由一進(jìn)兩出信號(hào)分配器分一路接入S5 Vanguard系統(tǒng)，而原系統(tǒng)中相應(yīng)控制功能屏蔽。具體新增CCC控制系統(tǒng)硬件配置如表1所示。

表1 CCC控制系統(tǒng)配置

3.2壓縮機(jī)喘振線實(shí)際驗(yàn)證

機(jī)組的喘振線會(huì)由于制造誤差和運(yùn)行損耗偏離預(yù)期喘振線，運(yùn)行條件與設(shè)計(jì)之間的變化也會(huì)偏離預(yù)期喘振線，致使機(jī)組工藝控制和防喘振控制產(chǎn)生偏差，通過(guò)喘振線驗(yàn)證可以得到準(zhǔn)確的喘振線，以確定工藝控制和防喘振控制限制值，為工藝控制優(yōu)化奠定基礎(chǔ)。為了能夠得到機(jī)組的實(shí)際喘振線，在裝置大修停工前完成喘振線測(cè)試，為了確保對(duì)壓縮機(jī)、工藝影響降到最小，為此工藝、設(shè)備、儀表以及廠家一起探討，最終完成詳細(xì)的喘振測(cè)試和調(diào)試方案、工作危險(xiǎn)性分析、應(yīng)急預(yù)案，最終在裝置停車前順利完成3臺(tái)壓縮機(jī)喘振線驗(yàn)證。經(jīng)過(guò)喘振線驗(yàn)證試驗(yàn)后，確認(rèn)在保證安全的前提下，可將原預(yù)期喘振線向左移動(dòng)5%，作為新的機(jī)組喘振線，擴(kuò)大了性能控制的范圍。

3.3采用CCC公司的防喘振控制策略

3.3.1 CCC公司防喘振控制原理

要想防止喘振的發(fā)生，就要知道壓縮機(jī)運(yùn)行時(shí)其喘振點(diǎn)在哪里，才能確定合適的喘振控制裕度，再根據(jù)喘振發(fā)生的特點(diǎn)通過(guò)一些特定的控制響應(yīng)來(lái)防止喘振的發(fā)生，保證機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。CCC控制系統(tǒng)主要通過(guò)以下幾方面來(lái)實(shí)現(xiàn)真正的防喘振控制：第一，選擇一種適合應(yīng)用函數(shù)計(jì)算出壓縮機(jī)操作點(diǎn)與喘振點(diǎn)間的距離；第二，根據(jù)喘振發(fā)生的特點(diǎn)，將閉環(huán)PI控制和各種開環(huán)控制相結(jié)合，實(shí)現(xiàn)防喘振控制；第三，CCC控制系統(tǒng)設(shè)置極限控制、解耦控制和各種后備功能，提高系統(tǒng)的穩(wěn)定性；第四，配備快速的測(cè)量和調(diào)節(jié)設(shè)備，提高防喘振控制系統(tǒng)的響應(yīng)速度[1]。

具體CCC控制系統(tǒng)防喘振控制策略如圖1所示，整個(gè)控制策略中有5條控制線，從最右邊數(shù)起，第1條是緊密關(guān)閉線TSL，第2條是喘振控制線SCL，第3條是循環(huán)跳閘線RTL，第4條是喘振極限線SLL，第5條是安全保險(xiǎn)線SOL。其中第4條喘振極限線SLL是CCC公司現(xiàn)場(chǎng)壓縮機(jī)根據(jù)實(shí)際喘振測(cè)試結(jié)果得到的；第2條喘振控制線SCL是在喘振極限線右邊設(shè)有一個(gè)可變的安全余量得到的；第3條循環(huán)跳閘線RTL位于喘振控制線SCL和喘振極限線SLL之間，如果操作點(diǎn)越過(guò)這個(gè)極限，循環(huán)跳閘響應(yīng)將快速地打開防喘振控制閥；第1條緊密關(guān)閉線TSL，它位于防喘振控制線SCL線的右邊，當(dāng)操作點(diǎn)位于TSL右側(cè)后，防喘振閥應(yīng)該完全關(guān)死；第5條安全保險(xiǎn)線SOL是一個(gè)操作極限，如果操作點(diǎn)越過(guò)這個(gè)極限，則表明壓縮機(jī)已經(jīng)正在發(fā)生喘振，安全保險(xiǎn)響應(yīng)將增加喘振控制線的裕度，迅速制止喘振。

圖1 CCC公司的防喘振控制策略

3.3.2 CCC防喘振控制響應(yīng)具體策略

如果操作點(diǎn)在緊密關(guān)閉線TSL線的右邊，那么防喘振控制算法的TSL響應(yīng)將輸出100%的信號(hào)，關(guān)閉防喘振控制閥。

而對(duì)于緩慢的小擾動(dòng)，使操作點(diǎn)進(jìn)入喘振控制線SCL左邊的喘振控制區(qū)，CCC防喘振控制算法的PI控制算法，根據(jù)操作點(diǎn)與SCL之間的距離產(chǎn)生相應(yīng)的比例積分響應(yīng)，防止壓縮機(jī)操作點(diǎn)回到SCL左側(cè)的非安全控制區(qū)。

如果是一個(gè)較大較快的擾動(dòng)，當(dāng)比例積分響應(yīng)和特殊微分響應(yīng)不能使壓縮機(jī)操作點(diǎn)保持在SCL線的右邊，而是操作點(diǎn)瞬間越過(guò)了SCL左邊的RTL，則RTL響應(yīng)就會(huì)以快速重復(fù)的階躍響應(yīng)迅速打開防喘振閥，這樣就恰好可以增加足夠的流量來(lái)防止喘振。

如因意外情況(如組態(tài)錯(cuò)誤、過(guò)程變化、特別嚴(yán)重的波動(dòng))使壓縮機(jī)操作點(diǎn)越過(guò)SLL線和SOL線而發(fā)生喘振，則安全保險(xiǎn)響應(yīng)就會(huì)重新規(guī)定喘振控制裕度，使喘振控制線右移，增加SCL與SLL之間距離，在一個(gè)喘振周期內(nèi)將喘振止住。

如果機(jī)組實(shí)際發(fā)生了喘振，則喘振控制算法自動(dòng)加大一個(gè)安全裕度B4，以防止喘振的再次發(fā)生，這一動(dòng)作最多可以加大5次B4，并且可以手動(dòng)或者自動(dòng)復(fù)位。

3.4采用串聯(lián)機(jī)組負(fù)荷分配控制方案

在CCC系統(tǒng)中設(shè)置一個(gè)主壓力控制器PIC-21301A，控制壓縮機(jī)總的入口壓力或出口壓力，每臺(tái)壓縮機(jī)又設(shè)置各自的負(fù)荷分配控制器LSIC-01、LSIC-02，各自的喘振控制器FIC27401、FIC28401，以及汽輪機(jī)速度控制器SIC-01、SIC-02。總壓力控制器PIC-21301A測(cè)量入口壓力，其輸出指揮協(xié)調(diào)兩臺(tái)壓縮機(jī)各自的負(fù)荷分配控制器來(lái)協(xié)調(diào)控制壓縮機(jī)的負(fù)荷，這一協(xié)調(diào)動(dòng)作有兩個(gè)調(diào)節(jié)過(guò)程在同時(shí)進(jìn)行：一是當(dāng)入口壓力變化時(shí)，PIC-21301A的輸出指揮兩臺(tái)機(jī)組中的LSIC-01、LSIC-02去調(diào)節(jié)負(fù)載，其輸出作為速度控制的設(shè)定值，從而調(diào)節(jié)壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速升降，以維持總的入口壓力，這一過(guò)程叫負(fù)荷分配；二是PIC-21301A接收每臺(tái)機(jī)組的LSIC-01、LSIC-02傳來(lái)的由喘振控制器計(jì)算的壓縮機(jī)運(yùn)行點(diǎn)S值(S1，S2)，并對(duì)其做加權(quán)平均處理，將這個(gè)平均值送回每個(gè)LSIC做為其設(shè)定值，而LSIC的測(cè)量值就是其喘振控制器計(jì)算的運(yùn)行點(diǎn)S值，這樣當(dāng)LSIC調(diào)節(jié)平衡后，兩臺(tái)機(jī)組的運(yùn)行點(diǎn)S值相等，也就是S1=S2，即兩臺(tái)機(jī)組與喘振線的距離相等。這一調(diào)節(jié)過(guò)程叫負(fù)荷平衡。

3.5采用單臺(tái)壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速與防喘振閥解耦控制方案

在一個(gè)類似重整增壓機(jī)的應(yīng)用中，有多個(gè)控制回路，如每臺(tái)機(jī)的喘振控制、入口壓力控制等，這些控制回路之間存在一定的互相干擾，如兩臺(tái)壓縮機(jī)的喘振控制之間，當(dāng)高壓壓縮機(jī)防喘閥打開時(shí)，會(huì)使得低壓壓縮機(jī)出口壓力上升而促使其運(yùn)行點(diǎn)向喘振方向移動(dòng)，造成喘振。而低壓壓縮機(jī)防喘閥打開時(shí)，會(huì)使高壓縮機(jī)入口流量降低，其運(yùn)行點(diǎn)也向喘振區(qū)域移動(dòng)，進(jìn)入更深的喘振區(qū)域，這樣的互相影響就是干擾。同樣，入口壓力控制在工藝要求下調(diào)低壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速時(shí)，會(huì)使得壓縮機(jī)向喘振區(qū)域移動(dòng)，從而影響喘振控制?？刂苹芈分g的互相干擾，最終會(huì)形成控制振蕩，使得壓縮機(jī)和工藝波動(dòng)。CCC的解耦協(xié)調(diào)控制會(huì)消除這些控制上的相互干擾，使得工藝擾動(dòng)快速穩(wěn)定下來(lái)。

3.6優(yōu)化現(xiàn)場(chǎng)變送器的阻尼時(shí)間

原來(lái)壓縮機(jī)入口流量、出口流量的變送器阻尼時(shí)間設(shè)置為1 s，在2014年7月大修期間，對(duì)壓縮機(jī)入口流量計(jì)、出口流量計(jì)的變送器阻尼時(shí)間修改為0.2 s，提高控制系統(tǒng)響應(yīng)速度，控制系統(tǒng)調(diào)整將更加迅速、及時(shí)。

4 優(yōu)化后的效果及經(jīng)濟(jì)效益

4.1防喘振閥控制更加精確、及時(shí)、安全

經(jīng)過(guò)喘振線驗(yàn)證試驗(yàn)后，在保證安全的前提下，可將原預(yù)期喘振線向左移動(dòng)5%，作為新的機(jī)組喘振線，擴(kuò)大了性能控制的范圍。在全自動(dòng)控制下，機(jī)組工作點(diǎn)穩(wěn)定地運(yùn)行在新的防喘振控制線附近，既保障了機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行又使機(jī)組在低負(fù)荷時(shí)防喘振閥開度最小，實(shí)現(xiàn)了節(jié)能高效運(yùn)行，而這在以往半自動(dòng)控制模式下是無(wú)法實(shí)現(xiàn)的。

新的控制算法可以避免如K202-1喘振閥快速打開,造成壓縮機(jī)入口壓力高放火炬閥打開這樣的情況發(fā)生，避免機(jī)組控制造成生產(chǎn)事故。

4.2解耦控制提高單臺(tái)壓縮機(jī)的控制效率

本次優(yōu)化增加了機(jī)組轉(zhuǎn)速和防喘振閥解耦控制，使機(jī)組在低負(fù)荷時(shí)轉(zhuǎn)速和防喘振閥之間的高效調(diào)節(jié)，避免機(jī)組轉(zhuǎn)速過(guò)高產(chǎn)生的額外能耗，保障機(jī)組高效運(yùn)行。

4.3串聯(lián)機(jī)組負(fù)荷分配控制投運(yùn)效果明顯

負(fù)荷分配程序投用后，3臺(tái)機(jī)組之間的自動(dòng)協(xié)調(diào)控制使機(jī)組的工藝參數(shù)平穩(wěn)。當(dāng)出現(xiàn)裝置工藝變化時(shí)可減少壓縮機(jī)組運(yùn)行的波動(dòng)，可以減少機(jī)組對(duì)上、下游工藝的擾動(dòng)，提高產(chǎn)品的收率和品質(zhì)，帶來(lái)更大的綜合效益，還可以避免工藝波動(dòng)對(duì)其他裝置的干擾，同時(shí)也避免其他裝置波動(dòng)帶來(lái)的損失，也間接帶來(lái)經(jīng)濟(jì)效益。避免壓縮機(jī)防喘振閥在工藝波動(dòng)時(shí)不合理的打開，減少能耗和工藝穩(wěn)定帶來(lái)效益。通過(guò)將重整產(chǎn)物分離罐壓力控制穩(wěn)定，避免壓力波動(dòng)對(duì)反應(yīng)的影響，提高了裝置的效率，最終帶來(lái)效益。重整產(chǎn)物分離罐壓力穩(wěn)定后，保障了壓縮機(jī)入口壓力穩(wěn)定，避免了壓縮機(jī)入口的放火炬閥在工藝波動(dòng)時(shí)不合理的打開，減少物料損失，帶來(lái)可觀的經(jīng)濟(jì)效益。

同時(shí)控制程序全自動(dòng)控制的投用，使機(jī)組的自動(dòng)化控制水平提高，減少操作人員的操作頻次，節(jié)約操作時(shí)間，更好的保障裝置的操作平穩(wěn)，帶來(lái)潛在的效益[2]。

4.4經(jīng)濟(jì)效益

2#重整裝置增壓機(jī)機(jī)組控制系統(tǒng)改造后，壓縮機(jī)K202-1防喘振閥FV27401開度變化情況，壓縮機(jī)K202-2、K202-3防喘振閥FV28401開度變化情況具體見表2。

表2 優(yōu)化前后喘振閥開度變化情況 %

在裝置負(fù)荷都是119 t/h的情況下，經(jīng)過(guò)此次優(yōu)化后可以為裝置節(jié)約蒸汽4.95 t/h，具體的蒸汽用量對(duì)比數(shù)據(jù)見表3，則一年下來(lái)可以為裝置節(jié)約蒸汽4.95×24×365=43 362 t,3.5 MPa蒸汽按156.85元/t計(jì)算，相同的處理量下，在3.5 MPa蒸汽壓力和溫度變化不大的前提下，3臺(tái)串聯(lián)的機(jī)組運(yùn)行一年產(chǎn)生的經(jīng)濟(jì)效益為43 362 t×156.85元/t=680.13萬(wàn)元。

表3 優(yōu)化前后蒸汽用量變化情況

5 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)對(duì)2#重整增壓機(jī)機(jī)組控制系統(tǒng)進(jìn)行改造，可以避免裝置出現(xiàn)工藝生產(chǎn)波動(dòng)引起壓縮機(jī)組運(yùn)行的波動(dòng)，既而減少機(jī)組波動(dòng)帶來(lái)機(jī)組上、下游裝置的波動(dòng)，并提高產(chǎn)品的收率和品質(zhì)?？刂瞥绦蛉詣?dòng)控制的投用，使機(jī)組的自動(dòng)化控制水平提高，減少操作人員的操作頻次，減少操作時(shí)間，讓裝置操作更平穩(wěn)?？傊?，優(yōu)化后壓縮機(jī)機(jī)組運(yùn)行地更加平穩(wěn)、智能、安全、可靠，而且還減少了裝置的能耗，帶來(lái)可觀的經(jīng)濟(jì)效益。

[1] 侯平.壓縮機(jī)的喘振與3C防喘振控制器的基本控制[J].石油化工自動(dòng)化，2001，28(4)：28-31.

[2] 徐進(jìn)濤.重整裝置增壓機(jī)機(jī)組控制方案優(yōu)化[J].石油化工技術(shù)與經(jīng)濟(jì)，2017，33(1)：35-37.

ApplicationofCCCControlSysteminReformingUnit

Xu Jintao

(PublicUtilitiesDivision,SINOPECShanghaiPetrochemicalCo.,Ltd.,Shanghai200540)

The general situation of 2#reforming unit in a refining and refinery,as well as the technical process of the turbocharger unit,the control scheme of the original turbocharger unit and the existing problems were introduced,the solutions and optimization and rectification measures were put forward.The transformation of the 2#reforming supercharger unit control system,not only make the compressor run more safely,reduced the production fluctuations of plants,but also brought very significant economic benefits.

unit control system,transformation,safety,economic benefit

1674-1099 (2017)05-0050-05

TE967

A

2017 - 07 - 05。

徐進(jìn)濤，男，1987年出生，2010年畢業(yè)于常州大學(xué)自動(dòng)化專業(yè)，工學(xué)學(xué)士，工程師，目前主要從事芳烴裝置儀表管理工作，已公開發(fā)表論文6篇。