徐燦，馬虎,*，李健，鄧?yán)嗔?/p>

1.南京理工大學(xué) 機械工程學(xué)院，南京 210094 2.上海航天技術(shù)研究院，上海 201109

旋轉(zhuǎn)爆震發(fā)動機火焰與壓力波傳播特性

徐燦1，馬虎1,*，李健2，鄧?yán)?，余陵1

1.南京理工大學(xué) 機械工程學(xué)院，南京 210094 2.上海航天技術(shù)研究院，上海 201109

為研究旋轉(zhuǎn)爆震發(fā)動機(Rotating Detonation Engine，RDE)工作過程中火焰與壓力波的傳播特性，在采用非預(yù)混噴注方式的H2/Air發(fā)動機模型上進(jìn)行實驗，采用的測量裝置包括離子探針、高頻壓力傳感器和高速攝影。結(jié)合離子信號曲線、壓力曲線和高速攝影圖片，分析了從點火到形成穩(wěn)定旋轉(zhuǎn)爆震波的過程，從測量結(jié)果中觀察到了燃燒波的對撞現(xiàn)象及火焰與壓力波的發(fā)展過程；在RDE的穩(wěn)定工作過程中，火焰與壓力波耦合，通過分析離子信號曲線，發(fā)現(xiàn)離燃燒室入口較近的點受新鮮反應(yīng)物噴注的影響較大，并解釋了實驗所得爆震波的速度虧損和壓力峰值相比于理論C-J(Chapman-Jouguet)值偏低的現(xiàn)象；在RDE熄火過程中也觀察到了壓力波和火焰的耦合，但離子信號峰值、壓力峰值及壓力波瞬時傳播速度持續(xù)下降，一段時間后，發(fā)動機熄火。這些研究結(jié)論對理解RDE中旋轉(zhuǎn)爆震波的起始和傳播機理具有一定的參考價值。

旋轉(zhuǎn)爆震發(fā)動機(RDE)；離子信號；壓力；爆震波；起爆；熄火

燃燒一般分為爆燃和爆震2種模式。大部分推進(jìn)系統(tǒng)都采用近似等壓的爆燃燃燒產(chǎn)生動力，其化學(xué)反應(yīng)平緩，火焰?zhèn)鞑ニ俣葹閹酌酌棵肓考?。而爆震燃燒近似等容燃燒，能使壓力迅速升高，化學(xué)反應(yīng)劇烈，火焰?zhèn)鞑ニ俣冗_(dá)千米每秒量級，具有熱循環(huán)效率高、能量釋放速度快、自增壓等優(yōu)點，自20世紀(jì)以來得到國內(nèi)外學(xué)者的廣泛關(guān)注。旋轉(zhuǎn)爆震發(fā)動機(Rotating Detonation Engine，RDE)是一種基于爆震燃燒機理的新型發(fā)動機，通常采用一端封閉一端開口的圓環(huán)形燃燒室，工作時產(chǎn)生高速旋轉(zhuǎn)的爆震波，隨著燃燒產(chǎn)物的高速排出產(chǎn)生推力。

迄今為止，已經(jīng)有較多與RDE相關(guān)的文獻(xiàn)。俄羅斯Bykovskii等[1]對不同燃料和氧化劑開展了實驗研究；歐洲導(dǎo)彈集團(tuán)(MBDA)[2]成功開啟了部分相關(guān)實驗；美國空軍動力研究實驗室(AFRL)[3]設(shè)計改進(jìn)了RDE實驗臺并測量了發(fā)動機工作過程中的諸多參數(shù)；Russo等[4]采用含氮量79%的空氣，研究發(fā)動機穩(wěn)定工作的工況范圍；海軍研究院(NRL)[5]采用數(shù)值模擬，研究入口與出口壓力比值較低時RDE的工作特性；Burr和Yu[6]對爆震波熄爆/再起爆過程進(jìn)行了數(shù)值研究；Stechmann等[7]研究了RDE在2種燃料(氫氣和天然氣)下的工作過程。近期，AFRL[8]利用OH*化學(xué)發(fā)光成像儀觀察RDE的內(nèi)流場結(jié)構(gòu)，記錄了爆震波頭數(shù)的轉(zhuǎn)變過程及同向傳播和對撞傳播2種模態(tài)，確定了模態(tài)轉(zhuǎn)變的臨界條件，并發(fā)現(xiàn)燃燒室和集氣腔之間存在聲學(xué)干擾。國內(nèi)部分學(xué)者通過數(shù)值模擬和實驗，開展了如下研究：爆震和爆燃共同存在的現(xiàn)象[9]，穩(wěn)定旋轉(zhuǎn)爆震波的建立過程[10]，噴注方式對發(fā)動機的影響[11]。此外，國防科學(xué)技術(shù)大學(xué)王超等[12]在吸氣式RDE上進(jìn)行實驗，研究連續(xù)旋轉(zhuǎn)爆震波與空氣來流的相互作用，實驗中發(fā)現(xiàn)了3種結(jié)果，且初步探索了燃燒室尺寸的影響。

ZND(Zeldovich-Neumann-Doering)[13]模型理論認(rèn)為：爆震波由前導(dǎo)激波和化學(xué)反應(yīng)區(qū)組成。實驗中通常采用高頻壓力傳感器測量前導(dǎo)激波，通過壓力信號判斷爆震波是否形成，及爆震波傳播速度、方向、波頭數(shù)等，對火焰區(qū)的研究較少。然而燃燒產(chǎn)生的高溫高壓燃?xì)馐箟毫鞲衅鞴ぷ鳝h(huán)境非常惡劣，不利于開展長程實驗，為延長其使用壽命，通常會在表面鍍耐燒蝕材料或加冷卻裝置，但這些措施往往會造成信號延遲、精度下降和裝置的復(fù)雜化[14]。離子探針是目前反映發(fā)動機燃燒狀態(tài)的關(guān)鍵技術(shù)之一，通常被用于汽車發(fā)動機的燃燒狀態(tài)檢測，對環(huán)境壓力、溫度和氣流速度變化不敏感，具有靈敏度高、結(jié)構(gòu)簡單、操作方便、價格低廉等優(yōu)點[15]。

目前，國內(nèi)外有部分學(xué)者采用離子探針和高頻壓力傳感器結(jié)合的手段研究爆震發(fā)動機，包括RDE和脈沖爆震發(fā)動機(Pulsed Detonation Engine，PDE)。Frolov等[16]在大尺寸旋轉(zhuǎn)爆震燃燒室中進(jìn)行實驗，他們在發(fā)動機的軸向和周向布置了多個離子探針，用離子信號判斷爆震波傳播方向和爆震波高度；George等[17]在H2/Air組合的吸氣式RDE上采用離子探針成功檢測到高頻火焰信號；潘慕絢等[18]在PDE中開展實驗，推導(dǎo)出了離子電流衰減速度和爆震波壓力峰值間的方程式，由該公式計算獲得的壓力峰值與傳感器測量值的誤差在3%以內(nèi)；張彭崗等[19]在爆震管中進(jìn)行單爆震實驗，利用壓力傳感器和離子探針分別測量壓力波和火焰，分析了爆燃和爆震2種不同燃燒模式下波與火焰的相互作用過程。

目前，在研究RDE工作特性時，大多是基于壓力的測量開展的，而對火焰的測量較少，本文將通過實驗的方式，對火焰與壓力波的傳播特性同時展開研究。采用離子探針和高頻壓力傳感器，分別測量燃燒室內(nèi)火焰信號和壓力信號；此外還將結(jié)合可視化研究手段——高速攝影，以更直觀地觀察火焰。

1 實驗系統(tǒng)介紹

圖1給出了實驗系統(tǒng)，從圖1(a)可以看出，實驗系統(tǒng)主要由5部分組成：推進(jìn)劑供給系統(tǒng)、模型發(fā)動機、控制系統(tǒng)、測量與采集系統(tǒng)和點火裝置。

1) 推進(jìn)劑供給系統(tǒng)

利用高壓氣瓶為發(fā)動機提供燃燒工質(zhì)，以H2為燃料，Air為氧化劑。供給管路由高壓氣源、減壓閥、限流喉道、球閥、電磁閥和單向閥組成。通過調(diào)節(jié)減壓閥達(dá)到改變反應(yīng)物質(zhì)量流率的目的。

2) 模型發(fā)動機

采用非預(yù)混噴注方式，H2和Air首先噴入各自的集氣腔內(nèi)，H2由燃燒室內(nèi)壁面周向均布的90個小孔進(jìn)入燃燒室，Air由收縮-擴張環(huán)縫沿軸向進(jìn)入燃燒室，燃料和氧化劑在燃燒室內(nèi)邊混合邊燃燒。燃燒室是一端封閉一端開口的圓環(huán)形結(jié)構(gòu)，燃燒室外徑do=80 mm，內(nèi)徑di=70 mm，環(huán)縫寬5 mm，軸向長L=40 mm。

3) 控制系統(tǒng)

通過自主開發(fā)的時序控制程序改變火花塞和電磁閥的工作狀態(tài)，從而實現(xiàn)點火時刻控制和供給管路的通斷控制。

4) 測量與采集系統(tǒng)

在燃燒室內(nèi)安裝了4個離子探針，用于測量不同位置火焰信號，安裝后的離子探針電極基本處于環(huán)縫中徑位置；此外，安裝了2個PCB(Piezotronnics)高頻壓力傳感器，型號均為113B24，采用平齊安裝方式。各測量點位置如圖1(c)所示，該圖是燃燒室周向展開視圖，“Inlet”表示燃燒室入口，“Outlet”表示燃燒室出口，點I1～I(xiàn)4代表離子探針的安裝位置，P1、P2代表PCB的安裝位置，從圖中可以看出各測量點相對燃燒室入口的軸向距離及點與點間的夾角，箭頭指向“Clockwise”代表順時針方向。采用擴散硅式壓力變送器測量H2集氣腔、Air集氣腔內(nèi)壓力。離子探針及壓力傳感器的信號均由NI(National Instruments)采集設(shè)備采集，其單通道采樣頻率為2×106Hz，具有16位ADC(Analog-to-Digital Converter)分辨率，能夠確保信號的真實穩(wěn)定，本實驗采樣頻率設(shè)置為5×104Hz。此外，在發(fā)動機出口軸向上布置了高速攝影(CCD)，用于拍攝出口處火焰，幀數(shù)設(shè)置為47 000 frame/s。

圖1 實驗系統(tǒng)Fig.1 Experimental system

5) 點火裝置

采用垂直安裝的預(yù)爆震管點火，圖1(c)中的“Predetonation tube”是其安裝位置，預(yù)爆震管以H2/O2組合為工質(zhì)，利用普通火花塞點火，點火能量約為50 mJ。

圖1(b)是火焰測量系統(tǒng)示意圖。離子探針共有2個電極，如圖中“Positive electrode”和“Negative electrode”所示，兩極均置于燃燒室內(nèi)，離子探針的外殼作為負(fù)極與發(fā)動機外殼通過螺紋連接，電路接地，如圖中“GND”所示?！癉C”代表直流電源，采用9 V干電池供電，4個測量電路采用并聯(lián)方式連接。

2 實驗結(jié)果分析

2.1 起爆過程

圖2(a)是點火后U2和p2的曲線，圖2(a)中下圖是上圖虛線框內(nèi)曲線的局部放大。如圖所示，在ta時刻采集到火花塞點火時釋放的瞬時高壓電脈沖信號。隨后，在Δt1內(nèi)，離子信號和壓力值均為0，這段時間是預(yù)爆震管中發(fā)展爆震波的過程，爆震波尚未建立。在tc時刻U2、p2同時上升，說明此時在燃燒室內(nèi)形成了激波和火焰面的耦合體。

圖2(b)是點火后U1、U2、U3、U4、p1、p2的曲線?？梢钥闯觯篣3和U4在tb時刻同時上升，表明從預(yù)爆震管中傳出的高速火焰向兩側(cè)對稱傳播，其傳播速度一致，使點I3和I4同時感應(yīng)到火焰鋒面的離子信號。隨后，U1、U2和p2在tc時刻同時上升?；鹧驿h面從I3點傳播到I1點的速度vs=[π(do+di)]/[12(tc-tb)]=1 309 m/s，與火焰鋒面從I4點傳播到I2點的速度一致，說明該過程中2部分火焰仍對稱傳播。當(dāng)前導(dǎo)激波沿逆時針傳播至P1點時，p1在td時刻陡升。隨著火焰繼續(xù)向前傳播，2部分火焰將在某一時刻相遇對撞，對撞形成的透射激波仍沿各自的傳播方向向前傳播。對撞前沿順時針方向傳播的燃燒波在對撞后先傳播至P1點，使p1在te時刻再次陡升。同理，對撞前沿逆時針方向傳播的燃燒波在對撞后傳播至P2點，使p2在tf時刻緩慢上升，但壓力峰值較小，說明透射激波強度有所減弱。

U1和U2在tg時刻第一次降低到最小值0，說明此時點I1和I2處沒有燃燒產(chǎn)物。U3和U4分別在th和ti時刻先后降低到最小值，但不等于0，說明此時點I3和I4處有部分燃燒產(chǎn)物。此外，U3、U4明顯大于U1、U2。這些現(xiàn)象表明：點火初期，燃燒室下游離子濃度明顯高于上游?？赡苁怯捎诜磻?yīng)物噴注加快了燃燒室入口處氣流速度，初始火焰不穩(wěn)定，被吹向下游。

U1和U2在tg～tj內(nèi)為0，而U3和U4在ti～tj之間有微弱的信號波動，壓力曲線在tf～tj內(nèi)緩升緩降，且幅值較小，這是由于燃燒消耗了反應(yīng)物，而新鮮反應(yīng)物供給不足，使火焰和壓力波解耦，激波衰減為弱壓縮波，火焰也會減弱。經(jīng)過一段時間的發(fā)展，p2在tj時刻明顯增大，且p2先于U2上升，說明雖然形成了較強的壓縮波，但壓力波尚未與火焰耦合。從tj時刻開始，燃燒室內(nèi)形成了沿一個方向傳播的燃燒波。離子信號按U2、U4、U3、U1的順序上升，對照圖1(c)，看出燃燒波沿逆時針方向傳播，表明在2部分火焰的碰撞過程中，沿順時針方向傳播的燃燒波不斷減弱，直至消失，而沿逆時針方向傳播的燃燒波不斷增強。此后，經(jīng)過幾個周期的發(fā)展，火焰和壓力波耦合。但在Δt3時間內(nèi)，相鄰周期的火焰?zhèn)鞑ニ俣燃皦毫Σ▊鞑ニ俣仍谳^大范圍內(nèi)波動，且壓力峰值的波動也較大，說明爆震波還未穩(wěn)定傳播，這主要是由于初始時期供氣系統(tǒng)未處于穩(wěn)定工作狀態(tài)。從tk時刻開始，相鄰周期的爆震波傳播速度波動較小，且壓力峰值也比較穩(wěn)定，此時，燃燒室內(nèi)形成了穩(wěn)定自持的旋轉(zhuǎn)爆震波。從點火到形成穩(wěn)定自持的旋轉(zhuǎn)爆震波所用的時間Δti=Δt1+Δt2+Δt3=20.54 ms，包含了預(yù)爆震管內(nèi)爆震波的形成和傳播時間。

圖2 點火過程Fig.2 Ignition process

圖2(c)是點火過程中部分連續(xù)的高速攝影圖片，圖中標(biāo)出了測量點及預(yù)爆震管的安裝位置。從圖中可以直觀地看出，環(huán)形燃燒室內(nèi)形成了2個基本對稱的以相反方向傳播的火焰面，火焰先到達(dá)測量點I3和I4，然后到達(dá)I1和I2，與從圖2(b)中得出的結(jié)論一致。觀察編號2 ～ 6的照片，可以清楚看到火焰的“Tulip”結(jié)構(gòu)，即兩壁面火焰發(fā)展快于中心處火焰，這是火焰與壁面相互作用使壁面火焰加速的結(jié)果[20]。

2.2 穩(wěn)定傳播過程

圖3(a)是RDE全程工作下，集氣腔內(nèi)壓力曲線及U2、p2曲線，為方便觀察將p2減小5×105Pa?？梢钥闯?，RDE工作初始階段，U2的值明顯大于后續(xù)階段，而p2整體比較平穩(wěn)。

圖3(b)是RDE全程工作下，離子信號U1、U2、U3、U4的曲線。觀察虛線方框內(nèi)曲線的最小值，發(fā)現(xiàn)：U3、U4的最低點明顯不歸0，表明測量點處有燃燒產(chǎn)物存在，而U1的最低點最接近0，且U3、U4的最小值明顯大于其余2條曲線。出現(xiàn)這種現(xiàn)象可能是由于測量點I1、I2離燃燒室入口較近，受新鮮反應(yīng)物噴注的影響較大，由于反應(yīng)物的填充高度有限，離燃燒室入口較遠(yuǎn)的測量點I3、I4所受的影響相對較小，導(dǎo)致測量點處殘留更多燃燒產(chǎn)物。如圖1(c)所示，點P1與I3離燃燒室入口的軸向距離都是8 mm，而點P2與I4的軸向間距較小，由此可以認(rèn)為：點P1和P2處的爆震波前都存在部分燃燒產(chǎn)物。

圖4(a)是爆震波穩(wěn)定傳播階段U2、p2的曲線圖?？梢钥闯觯夯鹧媾c壓力波在每個周期都是同時上升的，證明二者在傳播過程中相互耦合。此外，U2、p2的峰值都不穩(wěn)定，這是由于燃料和氧化劑邊混合邊燃燒，每個周期的混合效果不同，導(dǎo)致爆震波后的狀態(tài)有所不同。

圖4(b)是穩(wěn)定工作階段離子信號U1、U2、U3、U4的局部放大圖?？梢钥闯觯煌瑴y量點的離子信號峰值相差較大，且曲線的變化規(guī)律也不盡相同，其中，U4在一個周期內(nèi)出現(xiàn)2個波峰。觀察其余時刻的離子信號曲線，發(fā)現(xiàn)U1、U2、U3也會出現(xiàn)雙波峰，但出現(xiàn)的頻率比U4低。離子信號曲線的第1個峰值對應(yīng)的是火焰前鋒面，但第2個波峰的形成原因尚不明確。圖中用方形點標(biāo)注了每條曲線單個周期內(nèi)的最低點，呈現(xiàn)一定規(guī)律：U4最低點的值最大，其次是U3，U1和U2最低點的值最小，且基本等高。上文已經(jīng)分析了出現(xiàn)這種現(xiàn)象可能的原因。根據(jù)曲線上升的時間先后，可以判斷爆震波傳播方向為：I2→I4→I3→I1，沿發(fā)動機出口觀察為逆時針方向。

圖4(c)是CCD拍攝的1個周期內(nèi)連續(xù)的火焰圖片。可以直觀地看出爆震波沿逆時針方向傳播，與從圖4(b)中判斷的傳播方向一致。與圖2(c)所示的起爆過程相比，此時爆震波亮度明顯減弱。

圖3 RDE整個工作過程曲線圖Fig.3 Curves in the whole working process of RDE

圖4 RDE穩(wěn)定工作階段Fig.4 Stable working stage of RDE

通過熱力計算軟件CEA計算該工況下爆震波理論C-J(Chapman-Jouguet)壓力為1.53×106Pa，C-J速度為2 126 m/s。實驗結(jié)果低于理論計算值。原因是CEA計算時認(rèn)為波前的反應(yīng)物是環(huán)境溫度和環(huán)境壓力下的H2與Air按實驗當(dāng)量比確定的混合物。但實驗中發(fā)現(xiàn)爆震波前的混合物除了有從燃燒室入口噴入的新鮮反應(yīng)物外，還存在部分燃燒產(chǎn)物，使波前混合物的放熱量降低。此外，側(cè)向膨脹、燃燒室內(nèi)壁面的發(fā)散作用及混合不均勻性等因素也可能導(dǎo)致爆震波壓力和速度的虧損[5]。

圖5 RDE穩(wěn)定工作階段的p1、p2和vp1、vp2Fig.5 p1, p2 and vp1,vp2in stable working stage of RDE

圖6 U2和p2的主頻Fig.6 Dominant frequencies of U2 and p2

2.3 熄火過程

圖7(a)是RDE熄火過程的壓力曲線，為方便觀察將p2減小了5×105Pa?？梢钥闯?，切斷H2和Air供給后，集氣腔內(nèi)壓力逐漸下降，且U2、p2也呈現(xiàn)逐漸下降趨勢。將圖7(a)的p2增加5×105Pa，再將圖中虛線框Part 1和Part 2局部放大，得到圖7(b)所示結(jié)果。觀察Part 1可以看出：壓力曲線在陡升前有一小段較平緩的上升，如圖中A所指。這個過程中火焰仍然與激波耦合。觀察Part 2可知，隨著時間推移，U2、p2的幅值將繼續(xù)減小，壓力曲線緩升緩降，此時反應(yīng)物基本消耗完畢，燃燒室內(nèi)只存在微弱的爆燃燃燒，直至熄火。

圖7(c)和圖7(d)分別是1.83 ～ 1.91 s內(nèi)，壓力峰值和壓力波瞬時傳播速度隨時間分布的散點圖，都是依據(jù)p2處理得到的?？梢钥闯?，在1.83 ～ 1.86 s內(nèi)，壓力峰值和壓力波的瞬時傳播速度都在一定范圍內(nèi)波動，但總體比較平穩(wěn)；隨后，二者呈明顯下降趨勢，壓力峰值逐漸減小到趨于0。此外，由于氫氣集氣腔壓力的迅速下降， 導(dǎo)致瞬時傳播速度在圖7(d)中標(biāo)記的虛線方框內(nèi)的波動比其余時刻更明顯。

圖7 熄火過程Fig.7 Shut down process

3 結(jié) 論

本文在非預(yù)混噴注旋轉(zhuǎn)爆震發(fā)動機模型上進(jìn)行實驗，同時采用高頻壓力傳感器、離子探針、高速攝影等測量裝備，分析了RDE的起爆、熄火和穩(wěn)定傳播過程，得出以下結(jié)論：

1) 點火初期，燃燒室內(nèi)、外壁面火焰?zhèn)鞑ニ俣瘸^中間火焰，形成了“Tulip”火焰結(jié)構(gòu)。

2) 越靠近燃燒室入口，離子信號的最低點越接近0，表明越靠近入口，燃燒產(chǎn)物在波前混合物中的比例越低，越往下游燃燒產(chǎn)物的占比越高。

3) 由于爆震波前是由新鮮反應(yīng)物與上一循環(huán)的燃燒產(chǎn)物構(gòu)成的混合物，降低了化學(xué)反應(yīng)的放熱量，導(dǎo)致RDE中的爆震波壓力和速度低于其理論C-J值。

4) 旋轉(zhuǎn)爆震波穩(wěn)定傳播過程中火焰與激波相互耦合，二者主頻一致，均為7 326 Hz，爆震波平均傳播速度為1 726 m/s，切斷燃料和氧化劑的供應(yīng)后，這種耦合會持續(xù)一段時間后解耦熄火。

本文開展的實驗工作還很有限，對不同工況下RDE內(nèi)火焰及壓力波的傳播特性缺少研究。離子信號包含豐富的燃燒信息，但由于本文所用觀測手段的限制，對其變化趨勢的解釋尚不完全，有必要在后續(xù)工作中采用更多的定量和定性分析。實驗得到的平均壓力峰值及爆震波平均傳播速度比理論值低，有必要對這一現(xiàn)象作進(jìn)一步研究和解釋。

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Propagationpropertyofflameandpressurewaveinrotatingdetonationengine

XUCan1,MAHu1,*,LIJian2,DENGLi1,YULing1

1.SchoolofMechanicalandEngineering,NanjingUniversityofScienceandTechnology,Nanjing210094,China2.ShanghaiAerospacePowerTechnologyReasearchInstitute,Shanghai201109,China

Experimentsareconductedonnon-premixedH2/AirRotatingDetonationEngine(RDE)tostudythepropagationpropertyoftheflameandpressurewaveintheworkingprocessoftheRDE.Ionprobes,high-frequencypressuretransducersandhighspeedcameraareusedsimultaneouslytomeasuretheflameandinstantaneousstaticpressuresignal.Basedontheioncurrentcurve,pressurecurveandhighspeedphotography,theprocessfromignitiontotheformationofstablerotatingdetonationwaveisanalyzed.Thecollisionofcombustionwaveandthedevelopmentprocessofflameandpressurewaveareobserved.ItcanbeconcludedthattheflameiscouplingwiththepressurewaveinthestableworkingstageoftheRDE.TheaveragepropagationvelocityandaveragepressurepeakoftherotatingdetonationwaveobtainedintheexperimentaremuchsmallerthanthetheoreticalC-J(Chapman-Jouguet)values,andexplanationtothisphenomenonisgivenbasedontheanalysisofthecharacteristicsoftheioncurrentcurve.Theeffectsoffreshreactantinjectiononthepointneartheinletofcombustionchamberaremoresignificantthanthefurtherones.Additionally,theshutdownprocessalsocharacterizesthecouplingoftheflameandpressurewave,theioncurrentpeak,pressurepeakandinstantaneousvelocityofpressurewavecontinuetodeclinetillextinction.TheseresearchconclusionsmayprovidesomereferencetotheunderstandingoftheinitiationandpropagationmechanismoftherotatingdetonationwaveoftheRDE.

rotatingdetonationengine(RDE);ionsignal;pressure;detonationwave;ignitionprocess;shutdown

2017-03-09；Revised2017-03-16；Accepted2017-04-05；Publishedonline2017-04-191352

URL：http://hkxb.buaa.edu.cn/CN/html/20171007.html

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10.7527/S1000-6893.2017.121226

V235.22

A

1000-6893(2017)10-121226-09

2017-03-09；退修日期2017-03-16；錄用日期2017-04-05；< class="emphasis_bold">網(wǎng)絡(luò)出版時間

時間：2017-04-191352

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國家自然科學(xué)基金(51606100)； 江蘇省自然科學(xué)基金(BK20150782)； 中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費專項資金(30915118836)

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.E-mailmahuokok@163.com

徐燦，馬虎，李健，等．旋轉(zhuǎn)爆震發(fā)動機火焰與壓力波傳播特性J． 航空學(xué)報,2017,38(10):121226.XUC,MAH,LIJ,etal.PropagationpropertyofflameandpressurewaveinrotatingdetonationengineJ.ActaAeronauticaetAstronauticaSinica,2017,38(10):121226.

(責(zé)任編輯：王嬌)