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        水電站混凝土蝸殼結(jié)構(gòu)不同計算方法對比分析

        2017-11-15 04:47:14,,,
        四川水利 2017年5期
        關(guān)鍵詞:蝸殼內(nèi)力計算結(jié)果

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        (中國電建集團貴陽勘測設(shè)計研究院有限公司成都分院,成都,610091)

        水電站混凝土蝸殼結(jié)構(gòu)不同計算方法對比分析

        嚴成斌,雷聲軍,金健,陳小東

        (中國電建集團貴陽勘測設(shè)計研究院有限公司成都分院,成都,610091)

        結(jié)合某河床式水電站工程實際計算結(jié)果,對鋼筋混凝土蝸殼計算常用的平面┌型框架法、混合法、三維有限元法三種方法的計算結(jié)果進行對比分析,分析三種方法的優(yōu)缺點及應注意的問題。

        鋼筋混凝土蝸殼 結(jié)構(gòu)計算 計算方法 水電站

        鋼筋混凝土蝸殼主要應用于40m水頭以下的水電站,河床式水電站通常水頭低,流量大,進水口、蝸殼和尾水管的結(jié)構(gòu)尺寸大,并且形狀復雜,主要采用梯形斷面,結(jié)構(gòu)計算復雜。本文以一河床式水電站鋼筋混凝土蝸殼結(jié)構(gòu)計算為例,分析了混凝土蝸殼結(jié)構(gòu)計算采用不同計算方法的成果,并進行對比分析,有較為有益的工程意義和借鑒價值。

        1 基本情況

        某水電站位于大渡河上,電站采用堤壩式開發(fā),為河床式廠房,最大壩高86.5m,機組間距34.6m,一機一縫,主機間段長度138.40m,順水流方向廠房總寬度94.0m,由進水口段、主機間、下游副廠房及GIS開關(guān)站、尾水閘墩等組成。主機間凈寬29.0m,廠房蝸殼型式為混凝土蝸殼,蝸殼進口處流道高度達14.3m。

        圖1 蝸殼平面

        2 三種計算方法和模型

        2.1 第一種:平面┌型框架法

        平面┌型框架法,此法沿蝸殼徑向切取幾個平面框架,框架橫梁一端與水輪機坐環(huán)鉸接,另端與蝸殼側(cè)墻剛接成┌型框架,側(cè)墻固定于蝸殼底板或尾水管頂板上。

        圖2 平面┌型框架法計算模型

        2.2 第二種:混合法

        此法是將蝸殼分成幾部分,各部分按其支撐條件和荷載條件分別采用不同的計算方法,即頂板近似采用彈性力學環(huán)形板計算;將左邊墻簡化為下端固端,上下游、上端簡支的雙向板進行計算;右邊墻為豎向梁上下固端,水平梁上游門槽處采用鉸支座,下游固端,采用交叉梁法進行計算。

        圖3 混合法頂板計算簡圖

        圖4 混合法左邊墻計算簡圖

        圖5 混合法右邊墻計算簡圖

        2.3 第三種:三維有限元法

        計算選擇一個機組段廠房結(jié)構(gòu)建模,上下游側(cè)各取120.00m,基巖深度取130.00m,沿廠房縱軸線方向與廠房同寬,為34.60m。在計算范圍內(nèi),對廠房(壩體)上、下游排架柱、風罩、機墩、樓板、梁等均按實際尺寸進行模擬。整個計算模型共分成121965個結(jié)點,118589個單元。

        圖6 三維有限元整體計算網(wǎng)格圖

        3 內(nèi)力計算成果分析

        3.1 內(nèi)力計算成果

        三種計算方法主要是模型簡化不同,內(nèi)力計算成果見表1~表5。

        表1 0°斷面平面┌型框架法內(nèi)力計算結(jié)果統(tǒng)計

        表2 0°斷面混合法頂板內(nèi)力計算結(jié)果統(tǒng)計

        表3 0°斷面混合法左邊墻內(nèi)力計算結(jié)果統(tǒng)計

        表4 180°斷面混合法右邊墻內(nèi)力計算結(jié)果統(tǒng)計

        表5 三維有限元法內(nèi)力計算結(jié)果統(tǒng)計(MPa)

        3.2 計算成果分析

        蝸殼結(jié)構(gòu)中,0°斷面的邊墻是所有蝸殼斷面中最薄的,而且頂板跨度是最大的,都是結(jié)構(gòu)最薄弱部分,作為主要對比結(jié)構(gòu),從計算結(jié)果來看:

        (1)平面┌型框架法計算的頂板最大內(nèi)力為彎矩5729kN·m,剪力2195kN。邊墻底內(nèi)力為彎矩11764kN·m,剪力4397kN;

        (2)混合法計算的頂板最大內(nèi)力為彎矩3396kN·m,剪力1952kN;邊墻底內(nèi)力為彎矩9130kN·m,剪力3933kN;

        (3)三維有限元法計算的頂板最大拉應力2.77MPa;邊墻最大拉應力為2.5MPa。

        根據(jù)內(nèi)力計算成果,配筋成果見表6、表7。

        4 三種計算方法分析

        (1)經(jīng)計算分析,有限元計算考慮整體結(jié)構(gòu),計算結(jié)果配筋較小,平面┌型框架法計算結(jié)果較大;

        (2)有限元計算能較直接反映整體結(jié)構(gòu)各個斷面受力情況,直觀性強,平面┌型框架法和混合法只能反映所計算斷面的受力情況,具有較大的局限性;

        (3)有限元計算考慮整體結(jié)構(gòu)的受力,由于混凝土蝸殼運行工況復雜,還需要采用平面┌型框架法和混合法計算復核。

        表6 配筋情況

        表7 實配配筋情況

        5 結(jié)論

        鋼筋混凝土蝸殼結(jié)構(gòu)復雜,平面┌型框架法和混合法都對結(jié)構(gòu)進行了簡化,不能很好地反映混凝土結(jié)構(gòu)的整體受力情況,對一些局部應力集中的部位容易忽略,計算結(jié)果偏大。大型混凝土蝸殼需進行三維有限元分析,計算結(jié)果能較全面反映結(jié)構(gòu)整體受力情況。

        〔1〕石長征.河床式水電站混凝土蝸殼抗裂和限裂研究[J].水力發(fā)電學報,2015,34(6):154-459.

        〔2〕黃克戩.水電站廠房鋼筋混凝土蝸殼結(jié)構(gòu)分析第八屆全國水電站壓力管道學術(shù)會議論文集.

        TV314∶TV222.2

        A

        2095-1809(2017)05-0100-03

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