李利橋 王德福 李 超 李東紅 江志國 平忠源

(1.東北農業(yè)大學工程學院，哈爾濱 150030； 2.農業(yè)部生豬養(yǎng)殖設施工程重點實驗室，哈爾濱 150030)

轉筒與槳葉組合式日糧混合機設計與試驗優(yōu)化

李利橋1,2王德福1,2李 超1,2李東紅1,2江志國1,2平忠源1,2

(1.東北農業(yè)大學工程學院，哈爾濱 150030； 2.農業(yè)部生豬養(yǎng)殖設施工程重點實驗室，哈爾濱 150030)

根據(jù)我國推廣日糧飼養(yǎng)技術的需要及日糧混合機自主創(chuàng)新研究少的現(xiàn)狀，設計了一種由中空正十棱柱狀轉筒與其主軸上安裝的槳葉組合而成的日糧混合機，實現(xiàn)日糧各組分的混合加工。為探究其混合性能，利用轉筒與槳葉組合式日糧混合試驗裝置，以混合時間、填充率、轉筒轉速、槳葉回轉半徑為試驗因素，以混合均勻度、凈功耗為評價指標，采用二次回歸正交旋轉組合試驗設計方法進行試驗研究。運用Design-Expert軟件建立并優(yōu)化分析了試驗因素與評價指標之間的回歸數(shù)學模型，對優(yōu)化結果進行了試驗驗證。結果表明：各試驗因素對混合均勻度的影響由大到小依次為填充率、轉筒轉速、混合時間、槳葉回轉半徑；各試驗因素對凈功耗的影響由大到小依次為混合時間、轉筒轉速、填充率、槳葉回轉半徑；最佳參數(shù)組合方案為混合時間3.5 min、填充率66%、轉筒轉速29 r/min和槳葉回轉半徑236 mm，對應的混合均勻度為92.98%、凈功耗為32.618 kJ，比優(yōu)化前分別降低了5.04%、3.31%。

日糧混合機； 轉筒與槳葉組合式； 試驗； 優(yōu)化

引言

日糧是根據(jù)反芻動物的營養(yǎng)需要，將各種原料通過混合設備制成的均勻一致的混合飼料[1-2]。近年來，隨著我國畜牧業(yè)的迅速發(fā)展，日糧飼養(yǎng)技術受到青睞，而研制適用的日糧混合機是實施該技術的關鍵[2]。

養(yǎng)殖業(yè)發(fā)達的國家對日糧混合機的研究已有幾十年歷史，目前國外20多家生產(chǎn)日糧混合機的主要企業(yè)已研制出了撥輪式、轉筒式、立式螺旋和臥式螺旋日糧混合機等多種機型[2]，同時國外學者對已研制的日糧混合機進行了應用研究[2-5]。國內推廣日糧飼養(yǎng)技術的時間較短，對日糧混合機的研究始于對進口設備的消化吸收[2,6-8]，國內研究主要偏重于對已有日糧混合機進行改進設計與試驗研究[2,6-8]，基于日糧混合新機理而自主創(chuàng)新設計的日糧混合機較少。綜上所述，國內日糧混合機的研究總體上還處于跟蹤設計階段，考慮到國外日糧混合機存在的價格高、配套動力大等問題[2]，以及國內現(xiàn)階段畜牧場日糧混合機的配套需要，我國亟需開展日糧混合機的創(chuàng)新性研究，以期研制出配套成本低、結構簡單和混合性能優(yōu)的適用型日糧混合機。

為此，綜合分析國內外日糧混合機的特點，同時結合我國畜牧場的配套需要，本文在前期研究工作的基礎上，為減輕整機結構重量及清理殘留物料的工作量，設計一種轉筒與槳葉組合式日糧混合機，并對其進行混合性能試驗與參數(shù)優(yōu)化研究。

1 總體方案與工作原理

1.1 總體方案

轉筒式日糧混合機工作時通常是通過轉筒(內壁配置揚料板)的旋轉將物料提升至一定高度后拋落，以剪切混合為主實現(xiàn)物料的均勻混合。其中，揚料板的作用是提升物料并促進其進行剪切混合，但揚料板增加了轉筒的整體結構重量及清理轉筒內殘留物料的工作量。為此，結合槳葉式混合機的結構特點，設計轉筒與槳葉組合式日糧混合機，將轉筒設計為中空的正多棱柱結構，在轉筒內壁不配置揚料板，但在主軸上安裝槳葉，通過轉筒的旋轉拖帶、轉筒與槳葉的組合托送作用實現(xiàn)物料的均勻混合。

為研究轉筒與槳葉組合式日糧混合機的混合性能，設計了轉筒與槳葉組合式日糧混合試驗裝置，該裝置主要由轉筒、槳葉、機架、傳動系統(tǒng)等部分組成，如圖1所示。其中轉筒是該機的主要工作部件，是由周向壁板通過側向壁板、連接圓環(huán)和支撐臂等部件與主軸相連而成的一個整體，主軸通過傳動系統(tǒng)驅動。槳葉呈一定角度安裝在主軸上，且每個槳葉通過支撐桿、連接板等與主軸固連。傳動系統(tǒng)由電動機、鏈傳動機構組成。為便于觀察轉筒內物料的運動情況，轉筒兩端側向壁板材料選用透明有機玻璃板。

圖1 轉筒與槳葉組合式日糧混合試驗裝置結構示意圖Fig.1 Structure diagram of combined-type ration mixing experimental device of drum and blade1.電動機 2.鏈傳動機構 3.機架 4.側向壁板 5.槳葉 6.連接圓環(huán) 7.支撐臂 8.連接板 9.支撐桿 10.主軸 11.周向壁板

1.2 工作原理

圖2 轉筒內物料的運動狀態(tài)Fig.2 Movement states of material in drum

工作時，將按一定比例配制的各種物料放入轉筒內，然后啟動轉筒順時針方向旋轉。利用Phantom V5.1型數(shù)字式高速攝像機(美國Vision Research公司生產(chǎn))對轉筒內物料的混合過程進行逐幀觀察和分析，拍攝條件為填充率30%、轉筒轉速25 r/min、槳葉回轉半徑220 mm。物料因受轉筒的拖帶作用而隨轉筒慣性上行，一部分物料(位于轉筒前側或后側、非槳葉所在區(qū)域內的物料)被轉筒提升至主軸左側中部后因受自身重力的作用而下落，形成局部的、以剪切混合為特征的小循環(huán)混合(見圖2a中橢圓形標記的轉筒前側區(qū)域)，一部分物料(位于轉筒前側或后側、槳葉所在區(qū)域內的物料)在轉筒與槳葉的組合托送作用下繼續(xù)上行至主軸左側上部后下落，形成大范圍的、以剪切與擴散混合為特征的大循環(huán)混合(見圖2b中橢圓形標記的轉筒前側區(qū)域)，且呈一定角度安裝在主軸上的槳葉將使圖2a中橢圓形標記右后上方的物料(在轉筒后側，由于正面拍攝而使其顏色較暗)形成大循環(huán)混合，同時槳葉推送物料沿軸向運動，形成對流與剪切混合。因此，物料在轉筒的旋轉拖帶、轉筒與槳葉的組合托送作用下沿轉筒的周向和軸向進行三維空間運動，形成以剪切混合為主、輔以對流與擴散混合的物料混合過程，如此反復而實現(xiàn)物料的均勻混合。

2 關鍵部件設計與參數(shù)分析

轉筒與槳葉組合式日糧混合試驗裝置的關鍵部件主要包括轉筒與槳葉。

2.1 轉筒

將轉筒設計為中空的正多棱柱結構，并通過理論分析結合對比研究的方法來確定轉筒的參數(shù)。

圖3 相鄰周向壁板交界處物料單元的受力分析Fig.3 Force analysis of material unit at junction of adjacent circumferential plate

由于相鄰周向壁板交界處物料單元在上下部周向壁板(根據(jù)轉筒轉向進行定義)的組合作用下托送上部周向壁板處物料單元隨轉筒轉動，這有利于提升轉筒拋落物料的高度，進而影響整個混合過程，因此選擇該相鄰周向壁板交界處的物料單元為研究對象。假定轉筒內所有的物料為多個物料單元的集合，同時由于物料單元的尺寸與轉筒直徑相比很小，故可將所研究物料單元的線速度與筒壁的線速度視為相同[9]。對相鄰周向壁板交界處的物料單元進行受力分析，并參考文獻[10]中的方法，建立以物料單元的質心O2為坐標原點、平行于下部周向壁板并與轉筒轉向相反的方向為X軸正向、垂直于X軸并指向轉筒內側方向為Y軸正向的XO2Y直角坐標系，結果如圖3所示。其中，由于摩擦的影響，使得下部、上部周向壁板對物料單元作用力的合力F1、F2分別與下部、上部周向壁板簡化線的法線方向偏離了β角，該角由物料對周向壁板的摩擦角φ(24°～29°)及周向壁板的表面粗糙程度決定，忽略周向壁板的表面粗糙程度對β角的影響，則可認為β=φ[8,11]。

由圖3可知，當所研究物料單元達到相對運動的臨界狀態(tài)時，平衡方程為:

X軸方向

Gsinθ2+F2sin(θ3-β)=F1sinβ+Fcsinθ1

(1)

Y軸方向

Gcosθ2+Fccosθ1=F1cosβ+F2cos(θ3-β)

(2)

其中

θ3=2θ1

(3)

G=mg

(4)

(5)

式中G——物料單元所受的重力，N

F1——下部周向壁板對物料單元作用力的合力，N

F2——上部周向壁板對物料單元作用力的合力，N

Fc——物料單元在等效圓周上所受的慣性力，N

θ1——物料單元質心和轉筒中心的連線與下部周向壁板簡化線的中垂線間的夾角，(°)

θ2——下部周向壁板與水平面的夾角，(°)

θ3——相鄰兩塊周向壁板法線的夾角，(°)

β——合力F1、F2與其對應支持力N1、N2的夾角，(°)

m——物料單元的質量，kg

g——重力加速度，m/s2

ω——轉筒角速度，rad/s

R——轉筒中心到筒壁的最短距離，其大小等于轉筒的內切圓半徑，m

由于相鄰周向壁板交界處的物料單元主要受合力F1和F2的作用，為使轉筒在旋轉過程中更容易帶動相鄰周向壁板交界處的物料單元，進而提升轉筒拋落物料的高度，對合力F1和F2進行分析。由式(1)～(5)并利用代入消元法可得出F1和F2的計算公式分別為

(6)

(7)

由式(6)、(7)可知，合力F1和F2均與參數(shù)θ1、θ2、β、ω、R、m有關，其中θ1由轉筒結構參數(shù)中的棱數(shù)確定。

綜上所述，本文在中空正多棱柱的內切圓直徑相同、運行條件相同的前提下，對不同棱數(shù)的轉筒進行對比分析研究，確定轉筒為中空的正十棱柱，并根據(jù)試驗需求將轉筒的內切圓直徑、寬度、周向壁板厚度分別設計為806、584、4 mm，則此時轉筒中心到筒壁的最短距離R為403 mm。

當相鄰周向壁板交界處的物料單元開始下落時(物料單元脫離上部周向壁板，此時F2=0)，其上方物料單元均已進入拋落狀態(tài)，由式(7)可得出此時轉筒轉速n(r/min)的計算公式為

(8)

由于正十邊形的每個內角為144°，則θ1=18°。鑒于小循環(huán)混合主要發(fā)生在主軸左側中部(轉筒按順時針方向旋轉)，則可確定物料單元開始下落時θ2的最大值為90°。運用Matlab軟件調用fmincon函數(shù)對式(8)相應的約束非線性規(guī)劃問題進行求解，得出極限轉速為53.7 r/min。因此，當轉筒轉速小于53.7 r/min時，緊貼于轉筒內壁的物料在隨轉筒旋轉過程中能及時下落，進而形成混合運動。

2.2 槳葉

根據(jù)轉筒尺寸，在主軸上采用軸向兩列交錯布置的方式安裝兩對槳葉，每對槳葉支撐桿的中心線重合且與主軸軸線垂直相交，且兩對槳葉支撐桿的中心線相互垂直。為實現(xiàn)物料在三維空間上的滲透和變位，需使槳葉對物料的周向和軸向運動均起到促進作用，且進行混合作業(yè)時槳葉向轉筒軸向中間位置推送物料，參考相關資料[12-14]，將每對槳葉相對安裝，即槳葉在過主軸軸線且與槳葉作用面垂直的平面上的投影與主軸軸線之間的夾角θ等值且相反，并將θ設置為45°。槳葉與主軸的連接方式如圖4所示。

圖4 槳葉與主軸的連接方式Fig.4 Connection method of blade and principal axis1.1號槳葉 2.2號槳葉 3.主軸 4.3號槳葉 5.連接板 6.支撐桿 7.軸套 8.4號槳葉

當其中一對槳葉支撐桿的中心線垂直于周向壁板時，另一對槳葉支撐桿的中心線與轉筒的棱線相交，此時各對槳葉的頂端與轉筒內壁的間隙大小不同。因此，為保證上述間隙均勻一致，根據(jù)正十邊形各邊對應36°中心角的幾何性質推算出4個槳葉支撐桿的布置方式，結果如圖5所示。

圖5 槳葉支撐桿的布置方式Fig.5 Arrangement method of blade-supporting bar

為減小阻力、改善槳葉對物料的剪切能力，在板厚相同的前提條件下，應盡量縮短切割邊長度，因此將槳葉的作用面設計為正方形[15]。根據(jù)轉筒尺寸及槳葉支撐桿的布置方式，將槳葉尺寸設計為160 mm×160 mm×6 mm，并將每對槳葉支撐桿的中心線與鄰近側向壁板之間的距離設計為145 mm。

由預試驗可知，當槳葉回轉半徑過小時，槳葉上物料的周向和軸向運動強度均較弱；當槳葉回轉半徑在一定范圍內增大時，轉筒與槳葉的組合托送作用有助于周向托送提升、軸向推送物料，進而加快物料的混合過程；當槳葉回轉半徑過大時，由于槳葉頂端與筒壁的距離較小而易出現(xiàn)夾帶物料的現(xiàn)象。因此，為探索槳葉回轉半徑對該機混合性能的影響規(guī)律，本文將槳葉回轉半徑設計為可變量，并通過混合性能試驗來確定其較優(yōu)值。

3 混合性能試驗與結果分析

為研究轉筒與槳葉組合式日糧混合機的混合性能，并尋求較優(yōu)參數(shù)組合，利用轉筒與槳葉組合式日糧混合試驗裝置進行了試驗研究。

3.1 儀器設備與試驗材料

試驗儀器設備包括轉筒與槳葉組合式日糧混合試驗裝置、FRN37G11S-4CX型變頻器(富士電機株式會社)、功率測控系統(tǒng)(東北農業(yè)大學工程學院研制)、電子秤、電子天平、秒表等。

參考相關資料[2,4,8]，根據(jù)35∶65的精粗比(以干物質質量比為基礎)確定試驗日糧的組成原料，如表1所示，其中后兩者為粗飼料。

表1 試驗日糧組成Tab.1 Composition of experimental diet

3.2 試驗方法

3.2.1試驗因素與評價指標

由預試驗及相關資料[2,16]可知，影響該機混合性能的主要因素有混合時間、填充率、轉筒轉速、槳葉回轉半徑，故本文選擇上述4個因素進行試驗研究。結合理論分析、單因素預試驗結果、轉筒結構參數(shù)與生產(chǎn)實際，確定各試驗因素的取值范圍為：混合時間3～17 min、填充率30%～70%、轉筒轉速16～40 r/min、槳葉回轉半徑200～260 mm。

[2]，選用混合均勻度作為衡量該機混合性能的主要評價指標，以試驗日糧中的鹽為示蹤物，并先采用四分法取樣、再采用摩爾法對樣品中的氯離子含量進行測定，由此得出混合均勻度的計算公式為

(9)

式中M——混合均勻度，%

S——樣品中氯離子質量濃度標準差，kg/m3

同時，利用功率測控系統(tǒng)對該機在不同工況下所需的功耗進行測定，為使測定結果更具有可比性，選用該機進行混合作業(yè)時所需的凈功耗作為相應的評價指標[17]，其計算公式為

WN=WT-WI

(10)

式中WN——凈功耗，kJ

WT——混合作業(yè)時機組總功耗，kJ

WI——機組空載功耗，kJ

3.2.2試驗設計方案

通過分析各試驗設計方法的特點，確定采用四因素五水平的二次回歸正交旋轉組合試驗方法來定量分析混合時間x1、填充率x2、轉筒轉速x3和槳葉回轉半徑x4對混合均勻度Y1、凈功耗Y2的影響。試驗因素編碼如表2所示。試驗設計方案如表3所示，表中X1、X2、X3、X4分別表示混合時間、填充率、轉筒轉速、槳葉回轉半徑的編碼值。

表2 試驗因素編碼Tab.2 Codes of experimental factors

3.3 試驗結果與分析

將試驗設計方案中每組試驗均重復5次，取其平均值，結果如表3所示。

運用Design-Expert軟件對表3中數(shù)據(jù)進行方差分析，結果如表4所示。

由表4可知，評價指標的失擬項均不顯著、回歸模型均極顯著，表明試驗設計方案正確，對試驗結果進行分析具有實際意義[18-19]。

表3 試驗設計方案與結果Tab.3 Experimental scheme and results

表4 方差分析Tab.4 Analysis of variance

注：p<0.01，極顯著；0.010.1，不顯著。

在保證回歸模型顯著、失擬項不顯著的基礎上，逐個剔除最不顯著的回歸項，并將其自由度與平方和并入誤差項后再重新擬合回歸模型[18-19]，得出簡化回歸模型為

(11)

(12)

為直觀地分析試驗因素與評價指標之間的關系，根據(jù)各回歸項對評價指標的影響，并結合簡化回歸模型，用“降維法”將任意2個試驗因素固定在中心水平，得到另外2個試驗因素與評價指標之間的降維回歸模型[19-20]，運用Design-Expert軟件繪制出相應的響應曲面，結果如圖6所示。

在試驗范圍內，將轉筒轉速和槳葉回轉半徑固定在中心水平上，得到填充率和混合時間的交互作用對混合均勻度的影響，如圖6a所示。由圖6a可知：填充率和混合時間的交互作用對混合均勻度的影響為上凸型曲面；當混合時間一定時，混合均勻度隨填充率的增加呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢，且變化幅度隨混合時間的增加呈現(xiàn)出先逐漸減緩、后逐漸加劇的規(guī)律；當填充率一定時，混合均勻度隨混合時間的增加呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢，且變化幅度隨填充率的增加呈現(xiàn)出先逐漸減緩、后逐漸加劇的規(guī)律。

圖6 各交互作用對評價指標的影響Fig.6 Effects of interactions on evaluation indexes

在試驗范圍內，將槳葉回轉半徑和填充率固定在中心水平上，得到轉筒轉速和混合時間的交互作用對混合均勻度的影響，如圖6b所示。由圖6b可知：轉筒轉速和混合時間的交互作用對混合均勻度的影響為上凸型曲面；當混合時間一定時，混合均勻度隨轉筒轉速的增加呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢，且變化幅度隨混合時間的增加呈現(xiàn)出先逐漸減緩、后逐漸加劇的規(guī)律；當轉筒轉速一定時，混合均勻度隨混合時間的增加呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢，且變化幅度隨轉筒轉速的增加呈現(xiàn)出先逐漸減緩、后逐漸加劇的規(guī)律。

在試驗范圍內，將混合時間和槳葉回轉半徑固定在中心水平上，得到轉筒轉速和填充率的交互作用對混合均勻度的影響，如圖6c所示。由圖6c可知：轉筒轉速和填充率的交互作用對混合均勻度的影響為上凸型曲面；當填充率一定時，混合均勻度隨轉筒轉速的增加呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢，且變化幅度隨填充率的增加呈現(xiàn)出先逐漸減緩、后逐漸加劇的規(guī)律；當轉筒轉速一定時，混合均勻度隨填充率的增加呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢，且變化幅度隨轉筒轉速的增加而逐漸減緩。

在試驗范圍內，將轉筒轉速和混合時間固定在中心水平上，得到槳葉回轉半徑和填充率的交互作用對混合均勻度的影響，如圖6d所示。由圖6d可知：槳葉回轉半徑和填充率的交互作用對混合均勻度的影響為上凸型曲面；在該交互作用中，填充率對混合均勻度的響應相對于槳葉回轉半徑對混合均勻度的響應變化更為陡峭，說明混合均勻度受填充率的影響大于槳葉回轉半徑，這與上文得出的各試驗因素對混合均勻度影響的大小順序相一致；當槳葉回轉半徑一定時，混合均勻度隨填充率的增加呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢，且變化幅度隨槳葉回轉半徑的增加而逐漸減緩；當填充率取值較小時，混合均勻度隨槳葉回轉半徑的增加而增大，且變化幅度隨填充率的增加而逐漸減緩；當填充率取值較大時，混合均勻度隨槳葉回轉半徑的增加而減小，且變化幅度隨填充率的增加而逐漸加劇。

在試驗范圍內，將槳葉回轉半徑和填充率固定在中心水平上，得到轉筒轉速和混合時間的交互作用對凈功耗的影響，如圖6e所示。由圖6e可知：在該交互作用中，混合時間對凈功耗的響應相對于轉筒轉速對凈功耗的響應變化更為陡峭，說明凈功耗受混合時間的影響大于轉筒轉速，這與上文得出的各試驗因素對凈功耗影響的大小順序相一致；當混合時間一定時，凈功耗總體上隨轉筒轉速的增加而增大，且變化幅度隨混合時間的增加而逐漸加劇；當轉筒轉速一定時，凈功耗總體上隨混合時間的增加而增大，且變化幅度隨轉筒轉速的增加而逐漸加劇。

3.4 參數(shù)優(yōu)化與試驗驗證

為尋求該機獲得最佳混合性能時的作業(yè)參數(shù)組合，需要對評價指標的簡化回歸模型進行有約束多目標優(yōu)化求解。根據(jù)日糧混合要求，取混合均勻度Y1較優(yōu)的界限為Y1≥90%，同時為獲得較好的經(jīng)濟效益，將填充率的變化范圍設為50%～70%。以上述條件為前提，以混合時間3～17 min、轉筒轉速16～40 r/min、槳葉回轉半徑200～260 mm為約束條件，以混合均勻度最大、凈功耗最小為優(yōu)化目標，以簡化回歸模型為目標函數(shù)，建立非線性規(guī)劃數(shù)學模型，運用Design-Expert軟件中的優(yōu)化模塊對其進行求解。考慮到試驗因素取值的可操作性，則從多個參數(shù)優(yōu)化結果中選取最佳組合的圓整結果為：混合時間3.5 min、填充率66%、轉筒轉速29 r/min、槳葉回轉半徑236 mm，此時混合均勻度、凈功耗的預測值分別為91.20%、31.336 kJ。

為檢驗上述圓整優(yōu)化結果的可靠性，對其進行試驗驗證(與表3中各組試驗的操作條件相同)，得出此時混合均勻度、凈功耗的實測值分別為92.98%、32.618 kJ，對應的物料殘留率為0.067%，這說明該機的混合效果較好[2,21-22]。與優(yōu)化前有抄板機型的最佳參數(shù)組合對應的混合均勻度、凈功耗相比[21]，分別降低了5.04%、3.31%。通過對比分析可知，混合均勻度、凈功耗的實測值與預測值之間的相對誤差分別為1.91%、3.93%，這說明簡化回歸模型和圓整優(yōu)化結果均可靠。

4 結論

(1)設計了一種轉筒與槳葉組合式日糧混合機，其轉筒為中空的正十棱柱，并在主軸上采用軸向兩列交錯排列的方式設置4個槳葉。經(jīng)試驗證實，該機適用于日糧各組分的混合加工。

(2)各試驗因素對混合均勻度的影響由大到小依次為填充率、轉筒轉速、混合時間、槳葉回轉半徑；各試驗因素對凈功耗的影響由大到小依次為混合時間、轉筒轉速、填充率、槳葉回轉半徑；最佳參數(shù)組合方案為混合時間3.5 min、填充率66%、轉筒轉速29 r/min和槳葉回轉半徑236 mm，對應的混合均勻度、凈功耗分別為92.98%、32.618 kJ，比優(yōu)化前分別降低了5.04%、3.31%。

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DesignandExperimentalOptimizationofCombined-typeRationMixerofDrumandBlade

LI Liqiao1,2WANG Defu1,2LI Chao1,2LI Donghong1,2JIANG Zhiguo1,2PING Zhongyuan1,2

(1.CollegeofEngineering,NortheastAgriculturalUniversity,Harbin150030,China2.KeyLaboratoryofPig-breedingFacilitiesEngineering,MinistryofAgriculture,Harbin150030,China)

The key of utilization of the ration feeding technique in ruminant-breeding industry is the research and application of ration mixers.In view of the practical application and popularization of the ration feeding technique in recent years in China, and in order to promote the development of animal husbandry, combining with the current situation of few self-dependent innovation of ration mixers in China, a combined-type ration mixer of drum and blade was designed.To explore the mixing performance and obtain the optimum parameters of the combined-type ration mixer of drum and blade, the method of quadratic regression orthogonal rotational combination design was adopted to conduct the experiment by the self-developed combined-type ration mixing experimental device of drum and blade.The experimental diet was composed of cornmeal, soybean meal, salt, corn silage and hay.Mixing time, filling rate, rotational speed of drum and gyrating radius of blade were chosen as experimental factors, and mixing uniformity and net power consumption were determined as evaluation indexes.The regression mathematical models between the experimental factor and the evaluation index were established and analyzed by Design-Expert software, then the optimization result was verified by experiment.The results showed that the descending order of effects of various factors on mixing uniformity was filling rate, rotational speed of drum, mixing time and gyrating radius of blade; the descending order of effects of various factors on net power consumption was mixing time, rotational speed of drum, filling rate and gyrating radius of blade; and the mixing uniformity was 92.98% and net power consumption was 32.618 kJ under the condition that mixing time was 3.5 min, filling rate was 66%, rotational speed of drum was 29 r/min and gyrating radius of blade was 236 mm.The research results could provide reference for the research and development, optimization design and parameter selection of ration mixers.

ration mixer; combined-type of drum and blade; experiment; optimization

10.6041/j.issn.1000-1298.2017.10.008

S816.34; S817.12

A

1000-1298(2017)10-0067-09

2017-05-31

2017-07-15

國家重點研發(fā)計劃項目(2016YFD0701300)和國家自然科學基金項目(51405076)

李利橋(1988—)，女，博士生，主要從事畜牧機械研究，E-mail：liliqiao1108@163.com

王德福(1964—)，男，教授，博士生導師，主要從事畜牧機械研究，E-mail：dfwang0203@163.com