劉文東,李華濱,包為民

(1 北京航天自動(dòng)控制研究所,北京 100854; 2 北京宇航系統(tǒng)工程研究所,北京 100076; 3 中國(guó)航天科技集團(tuán)公司,北京 100037)

降階控制器性能指標(biāo)權(quán)系數(shù)設(shè)計(jì)方法*

劉文東1,李華濱2,包為民3

(1 北京航天自動(dòng)控制研究所,北京 100854; 2 北京宇航系統(tǒng)工程研究所,北京 100076; 3 中國(guó)航天科技集團(tuán)公司,北京 100037)

為解決低階反饋控制高階系統(tǒng)的合理性問(wèn)題,利用基于閉環(huán)系統(tǒng)時(shí)間尺度特性分析方法,分析了控制性能指標(biāo)中權(quán)系數(shù)對(duì)六階滾轉(zhuǎn)駕駛儀系統(tǒng)時(shí)間尺度特性的影響,討論了原系統(tǒng)二階、四階控制對(duì)反饋狀態(tài)的選取與系統(tǒng)當(dāng)前慢模態(tài)的差別,對(duì)不同控制的控制性能進(jìn)行了仿真對(duì)比。結(jié)果表明:只有通過(guò)設(shè)計(jì)控制性能指標(biāo)中的權(quán)系數(shù),使得反饋狀態(tài)變量完全包含當(dāng)前系統(tǒng)慢模態(tài)時(shí),對(duì)系統(tǒng)的降階控制才能達(dá)到控制性能要求。

兩時(shí)間尺度;LQR設(shè)計(jì);降階控制;權(quán)系數(shù)

0 引言

降階控制在控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)中有廣泛的應(yīng)用。對(duì)恰當(dāng)?shù)谋豢貙?duì)象降階模型設(shè)計(jì)的控制律同樣能夠滿足期望的性能要求。之所以利用降階控制,一方面是由于系統(tǒng)建模的局限性,設(shè)計(jì)者面對(duì)的被控對(duì)象模型階數(shù)往往低于真實(shí)對(duì)象階數(shù);另一方面是由于原系統(tǒng)求解復(fù)雜,對(duì)系統(tǒng)降階設(shè)計(jì)可以簡(jiǎn)化計(jì)算,滿足特定任務(wù)需求。

廣義上講,幾乎所有的系統(tǒng)都是多尺度系統(tǒng)[1]。對(duì)于多尺度系統(tǒng)中最典型的兩尺度問(wèn)題,可將原系統(tǒng)拆解為兩個(gè)子系統(tǒng)分別求解。Shinar在攔截問(wèn)題[2],Ardema在軌跡規(guī)劃問(wèn)題[3]上都利用了系統(tǒng)的兩尺度特性,然而其對(duì)快慢變量的選取依靠的是經(jīng)驗(yàn)。Kokotovic分析了線性系統(tǒng)的快慢模態(tài)分離方法[4],并證明了對(duì)慢模態(tài)設(shè)計(jì)LQR控制器[5]的性能指標(biāo),但其控制性能對(duì)系統(tǒng)參數(shù)變化敏感。

在古典控制方面,Nesline針對(duì)LQR降階控制的穩(wěn)定性問(wèn)題提出了關(guān)于性能指標(biāo)權(quán)系數(shù)矩陣的建議[6],但其并未對(duì)系統(tǒng)能否使用降階控制這一前提進(jìn)行驗(yàn)證。文中利用閉環(huán)尺度分塊方法對(duì)文獻(xiàn)[7]中六階模型進(jìn)行了尺度分析,調(diào)節(jié)尺度差μ觀測(cè)系統(tǒng)降階控制包含的控制量,并將其控制性能與二階、四階控制性能對(duì)比,得到了設(shè)計(jì)降階控制所需包含的最少控制量及控制性能對(duì)指標(biāo)權(quán)系數(shù)的要求。

1 兩尺度數(shù)學(xué)模型

對(duì)于線性定常系統(tǒng):

y=Cx

(1)

若通過(guò)反饋控制使得閉環(huán)系統(tǒng)具有兩尺度特性,則可通過(guò)一系列變換將式(1)轉(zhuǎn)化為下式的形式:

y=C1x1+C2x2

(2)

式中:μ為小于1的小量;x1、x2維度分別為n1×1和n2×1。進(jìn)而可將其分解為兩個(gè)快慢子系統(tǒng)近似。

慢子系統(tǒng)為:

ys=Coxs+Dous

(3)

(4)

快子系統(tǒng)為:

yf=C2xf

(5)

原系統(tǒng)的控制可用兩個(gè)子系統(tǒng)的控制復(fù)合近似為:

uc=us+uf=Goxs+G2xf

(6)

圖1 系統(tǒng)框圖

2 降階控制器設(shè)計(jì)及性能指標(biāo)分析

對(duì)于輸出調(diào)節(jié)器問(wèn)題,控制性能指標(biāo)為:

(7)

由文獻(xiàn)[5]知,兩尺度系統(tǒng)復(fù)合控制為:

(8)

(9)

對(duì)于式(9)得到的降階控制,不能依據(jù)LQR方法[8]得到其性能指標(biāo)。文獻(xiàn)[5]指出,通過(guò)解Riccati方程:

0=Pr(A-BF)+(A-BF)TPr+FTRF+CTC

(10)

3 降階控制器設(shè)計(jì)

3.1 時(shí)間尺度分析

對(duì)系統(tǒng)的認(rèn)識(shí)越深入,系統(tǒng)模型就越復(fù)雜。通常只能根據(jù)已知的系統(tǒng)模型設(shè)計(jì)控制器去控制真實(shí)的更高階數(shù)的系統(tǒng)。而有時(shí)雖然已知系統(tǒng)的高階模型,仍希望能夠通過(guò)設(shè)計(jì)低階而有效的控制器對(duì)其進(jìn)行控制。

對(duì)于滾轉(zhuǎn)駕駛儀,二階、四階、六階模型如圖1所示,控制性能指標(biāo)為:

(11)

表1 模型參數(shù)

根據(jù)二階、四階模型分別設(shè)計(jì)的LQR最優(yōu)反饋控制為:

(12)

式中:C21=3,C22=0.103,C41=3,C42=0.127,C43=8.81,C44=0.030 9。

文獻(xiàn)[6]已經(jīng)指出,若利用δ2c、δ4c控制六階系統(tǒng),則δCMX必須小于某一數(shù)值才能保證系統(tǒng)穩(wěn)定。雖然此時(shí)穩(wěn)定性得以保證,但使用二階、四階控制的合理性并未得到驗(yàn)證,即二階、四階控制的控制性能無(wú)法保證。

根據(jù)多尺度理論[9],高階系統(tǒng)能夠被低階控制的前提即為系統(tǒng)呈現(xiàn)多時(shí)間尺度特性?？紤]到六階系統(tǒng)可以寫成如下?tīng)顟B(tài)空間形式:

(13)

若令尺度差μ=0.3,依據(jù)閉環(huán)兩尺度分塊方法,隨著δCMX以0.1°的間隔從0°到10°變化,整個(gè)系統(tǒng)呈現(xiàn)的時(shí)間尺度特性如表2所示。

表2 系統(tǒng)時(shí)間尺度特性(μ=0.3)

由于尺度差μ直接影響系統(tǒng)快慢模態(tài)分塊結(jié)果,而該參數(shù)的設(shè)置應(yīng)結(jié)合具體系統(tǒng)實(shí)際情況。故令μ=0.8,重新觀察系統(tǒng)時(shí)間尺度特性。

表3 系統(tǒng)時(shí)間尺度特性(μ=0.8)

綜合表2、表3可見(jiàn),尺度差μ越大,慢模態(tài)的最低階數(shù)就越高,系統(tǒng)能夠使用降階控制的最低階數(shù)就越高。同樣也可以看到,系統(tǒng)的時(shí)間尺度特性隨控制性能指標(biāo)中的權(quán)系數(shù)變化,在針對(duì)不同控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)降階控制器時(shí),有必要分析其合理的降階系統(tǒng)階數(shù)。

3.2 控制性能對(duì)比分析

在上節(jié)分析了系統(tǒng)時(shí)間特性的基礎(chǔ)上,對(duì)二階控制、四階控制、基于閉環(huán)尺度特性的降階控制及全狀態(tài)反饋的控制性能進(jìn)行對(duì)比分析。

由圖2可見(jiàn),當(dāng)δCMX∈(0°,1.2°]時(shí),系統(tǒng)的慢模態(tài)與二階控制選取的狀態(tài)相符,故初始段Jr位于J2下方,與J2幾乎重合,降階控制性能略優(yōu)于二階控制。由于此段四階控制包含了所有慢模態(tài)及部分快模態(tài),故其控制性能J4要優(yōu)于J2、Jr,略低于全狀態(tài)反饋J6。δCMX位于其他區(qū)間時(shí),依據(jù)系統(tǒng)時(shí)間尺度特性,系統(tǒng)不再適合使用降階控制,即使其目前控制性能指標(biāo)未發(fā)散,也不可預(yù)知其發(fā)展趨勢(shì),設(shè)計(jì)δCMX時(shí)應(yīng)避免其值落入該區(qū)域。

圖2 降階控制與二階、四階控制性能(μ=0.3)

由圖3可見(jiàn),初始段δCMX∈(0°,3.6°],系統(tǒng)呈現(xiàn)四階慢模態(tài)特性,此時(shí)利用二階控制相當(dāng)于主觀降低被控對(duì)象階數(shù),其控制性能J2迅速惡化。而四階控制選取的狀態(tài)與慢模態(tài)相符,故初始段J4與Jr接近。對(duì)于中間段δCMX∈[3.7°,8.4°]由于不能使用降階控制,該段不予討論。對(duì)于末端δCMX∈[8.5°,10°],降階控制無(wú)論階數(shù)或者控制性能都更接近全狀態(tài)反饋,然而使用降階控制的目的就是為了簡(jiǎn)化計(jì)算,末端對(duì)系統(tǒng)的簡(jiǎn)化不大,故選取權(quán)系數(shù)δCMX時(shí)也應(yīng)避免選取在該段。

圖3 降階控制與二階、四階控制性能(μ=0.8)

綜合圖2、圖3可知,若通過(guò)選取δCMX數(shù)值,使反饋的控制量已經(jīng)包含當(dāng)前系統(tǒng)全部慢模態(tài),則其控制性能能夠得以保證;若反饋的控制量只包含當(dāng)前系統(tǒng)部分慢模態(tài),則該控制器設(shè)計(jì)存在不合理性,其控制效果無(wú)法預(yù)知。

4 結(jié)論

對(duì)于特定的控制系統(tǒng),一旦確定了尺度差μ,即可分析系統(tǒng)控制性能指標(biāo)中權(quán)系數(shù)對(duì)系統(tǒng)時(shí)間尺度特性的影響,由此可以確定適合該系統(tǒng)的低階反饋狀態(tài)變量,只有包含全部慢模態(tài)的反饋控制才能夠保證系統(tǒng)控制性能,在此基礎(chǔ)上,可根據(jù)權(quán)系數(shù)與系統(tǒng)開(kāi)環(huán)剪切頻率的關(guān)系調(diào)整權(quán)系數(shù)保證系統(tǒng)的穩(wěn)定性,進(jìn)而得到恰當(dāng)?shù)牡碗A控制器。

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[2] SHINAR J,FARBER N.Horizontal Variable Speed Interception Game Solved by Forced Singular Perturbation Technique [J].Journal of Optimization Theory and Applications,1984,42(4):630-636.

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DesignofReducedOrderControllerPerformanceIndexWeights

LIU Wendong1,LI Huabin2,BAO Weimin3

(1 Beijing Aerospace Automatic Control Institute,Beijing 100854,China; 2 Beijing Institute of Astronautical Systems Engineering,Beijing 100076,China; 3 China Aerospace Science and Technology Corporation,Beijing 100037,China)

To solve rationality problem using low order feedback to control high order system,a method of system decomposing based on closed-loop time scale characteristic was used.The influence of performance index weights on sixth order roll autopilot system characteristic was analyzed.The differences of feedback state choosing between second order,fourth order and current system reduced order were discussed,and the performances were simulated and compared respectively.The results show that:Only if the feedback states contain all slow modes through design of performance index weights,the reduced control can achieve the performance requirement.

two-scale system; LQR design; reduced control; weights

10.15892/j.cnki.djzdxb.2017.02.003

2016-05-30

國(guó)家自然科學(xué)基金青年基金(61403355)資助

劉文東(1987-),男,遼寧大連人,博士研究生,研究方向:兩尺度系統(tǒng)、飛行控制。

O232

A