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        輸電鐵塔主材角鋼的低溫拉伸和沖擊試驗(yàn)

        2017-11-07 05:40:41江文強(qiáng)安利強(qiáng)王燁迪
        振動、測試與診斷 2017年5期
        關(guān)鍵詞:延伸率角鋼鐵塔

        江文強(qiáng), 安利強(qiáng), 王燁迪, 石 強(qiáng)

        (1.華北電力大學(xué)機(jī)械工程系 保定,071003) (2.國網(wǎng)內(nèi)蒙古東部電力有限公司經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院 呼和浩特,010020)

        10.16450/j.cnki.issn.1004-6801.2017.05.028

        輸電鐵塔主材角鋼的低溫拉伸和沖擊試驗(yàn)

        江文強(qiáng)1, 安利強(qiáng)1, 王燁迪1, 石 強(qiáng)3

        (1.華北電力大學(xué)機(jī)械工程系 保定,071003) (2.國網(wǎng)內(nèi)蒙古東部電力有限公司經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院 呼和浩特,010020)

        低溫會影響輸電鐵塔鋼材的力學(xué)性能,容易導(dǎo)致塔材的脆性斷裂事故,危及鐵塔乃至整個電力系統(tǒng)的安全。筆者針對Q345B和Q420C高強(qiáng)度鋼材角鋼及其焊接接頭,通過低溫拉伸試驗(yàn)和夏比沖擊試驗(yàn),研究了不同材質(zhì)、不同厚度角鋼及其焊接接頭的低溫力學(xué)性能。結(jié)果發(fā)現(xiàn),Q345B角鋼和焊接接頭、Q420C角鋼和焊接接頭的韌脆轉(zhuǎn)變溫度分別為-2.59,-15.28,-32.33和-6.76 ℃,低溫會使4種鋼材的的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度均有所提高,在-45℃的高寒地區(qū)的輸電鐵塔,選擇Q420C角鋼可以滿足設(shè)計(jì)要求,但是應(yīng)該盡量避免對Q420C進(jìn)行焊接處理。

        輸電鐵塔; 主材角鋼; 低溫; 拉伸試驗(yàn); 沖擊試驗(yàn)

        引 言

        隨著我國電網(wǎng)建設(shè)的不斷完善,越來越多的超特高壓輸電線路必須通過寒冷地區(qū),尤其是在東北地區(qū),冬季氣溫低,持續(xù)時間長,部分地區(qū)的年極端最低氣溫可達(dá)-45 ℃,甚至更低[1]。由于輸電線路鐵塔暴露在大氣環(huán)境之中,容易受到覆冰、大風(fēng)、導(dǎo)線脫冰等靜態(tài)、動態(tài)和沖擊載荷的影響[2-4],一旦設(shè)計(jì)和施工不當(dāng),在寒冷地區(qū)運(yùn)行的超特高壓輸電線路,就容易出現(xiàn)角鋼低溫冷脆破壞事故。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì),自1988~2013年,國內(nèi)由低溫環(huán)境引起的累計(jì)倒塔事故多達(dá)數(shù)十余次[5]。

        為了加工運(yùn)輸方便,輸電鐵塔主材通常由多段角鋼通過螺栓連接而成,在螺栓孔加工過程中大多采用的是沖孔加工工藝。螺栓孔沖孔加工時,容易在孔壁周圍產(chǎn)生微裂紋形成裂紋源。一旦溫度低于角鋼的韌脆轉(zhuǎn)變溫度,在外載荷作用下,微裂紋容易不斷擴(kuò)展,從而導(dǎo)致螺栓連接節(jié)點(diǎn)破壞和輸電線路倒塔事故的發(fā)生。主材是輸電鐵塔的關(guān)鍵部件,一旦發(fā)生低溫冷脆破壞,就會不可避免的導(dǎo)致整塔倒塌事故的發(fā)生,從而危及整個電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。因此研究輸電線路鐵塔主材角鋼的低溫力學(xué)性能,防止鐵塔結(jié)構(gòu)發(fā)生低溫冷脆破壞,給出鐵塔材料的選材依據(jù),這對于超特高輸電線路工程具有重要意義。

        鋼材在常溫下有良好的塑性和韌性,但隨著溫度的降低,鋼材的塑性和韌性會不斷變差,并且鋼材的低溫力學(xué)性能與其材質(zhì)、截面形狀及厚度等因素有關(guān)。王元清等[6-10]對4種不同厚度的高強(qiáng)鋼板Q345B進(jìn)行了低溫力學(xué)性能試驗(yàn)研究,結(jié)果發(fā)現(xiàn)隨溫度的降低,鋼材的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度增大而斷面收縮率減小。隨鋼板厚度的增加,z向試樣的斷面收縮率逐漸減小,且小于橫向試樣的斷面收縮率。另外,還針對Q460C高強(qiáng)鋼板進(jìn)行了低溫拉伸、沖擊韌性和3點(diǎn)彎曲試驗(yàn),研究了Q460C鋼板的低溫力學(xué)性能。Liu等[11-12]在以上試驗(yàn)的基礎(chǔ)上增加了焊接接頭的對比試驗(yàn)研究。學(xué)者們針對鋼材的低溫力學(xué)性能進(jìn)行了大量研究,然而針對輸電鐵塔主材用角鋼,特別是高強(qiáng)度鋼材角鋼的研究還不完善,從而影響了高強(qiáng)鋼在低溫地區(qū)的推廣和應(yīng)用。筆者主要針對Q345B,Q420C高強(qiáng)度主材角鋼及其焊接接頭,通過低溫拉伸和沖擊試驗(yàn),研究不同材質(zhì)、不同規(guī)格厚度角鋼的低溫力學(xué)性能,分析低溫對輸電鐵塔主材角鋼力學(xué)性能的影響規(guī)律,為低溫地區(qū)輸電鐵塔的合理選材提供依據(jù)。

        1 試驗(yàn)概述

        本試驗(yàn)主要研究Q345B和Q420C主材角鋼及其焊接接頭的低溫力學(xué)性能,低溫拉伸試驗(yàn)參考的標(biāo)準(zhǔn)為《GB/T 228-2002金屬材料室溫拉伸試驗(yàn)方法》[13]和《GB/T 13239-2006金屬材料低溫拉伸試驗(yàn)方法》[14],低溫沖擊試驗(yàn)采用的試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)為《GB/T 2009-2007金屬材料夏比擺錘沖擊試驗(yàn)方法》[15],試樣的加工及取樣參考標(biāo)準(zhǔn)為《GB/T 2975-1998鋼及鋼產(chǎn)品力學(xué)性能試驗(yàn)取樣位置及試樣制備》[16]。試樣的幾何尺寸如圖1所示,試驗(yàn)完成后結(jié)果如圖2所示。

        圖1 試樣幾何尺寸(單位:mm)Fig.1 Geometric parameters of specimens(unit: mm)

        圖2 試樣試驗(yàn)結(jié)果Fig.2 Specimens after test

        低溫拉伸試驗(yàn)的材質(zhì)類型包括Q345B角鋼、Q345B焊接接頭、Q420C角鋼和Q420C焊接接頭。選用的主材角鋼規(guī)格分別為L125×12,L140×14,L160×16(分別記為12,14和16 mm),選用的焊接板材厚度分別為12,14,16 mm。試驗(yàn)溫度包括室溫(20 ℃),-10,-20,-45 ℃,共計(jì)完成了144個試樣的拉伸試驗(yàn)。低溫沖擊試驗(yàn)的鋼材類型、角鋼型號和焊接板材厚度與拉伸試驗(yàn)相同,試驗(yàn)時采用的溫度分別為室溫(20 ℃),-10 ℃(Q345B角鋼),-20,-45,-60 ℃(Q345B焊接接頭、Q420C角鋼及其焊接接頭),共計(jì)完成了144個試樣的沖擊試驗(yàn)。具體試驗(yàn)清單如表1所示。

        表1 沖擊試驗(yàn)和拉伸試驗(yàn)清單

        2 拉伸試驗(yàn)結(jié)果分析

        2.1 強(qiáng)度指標(biāo)

        如圖3所示分別為Q345B角鋼、Q345B焊接、Q420C角鋼和Q420C焊接4種材質(zhì),在20,-10,-20和-45 ℃ 4種不同溫度下,抗拉強(qiáng)度隨溫度的變化曲線,圖中抗拉強(qiáng)度為同一鋼材,在相同試驗(yàn)條件下3個試樣試驗(yàn)結(jié)果的平均值。

        圖3 抗拉強(qiáng)度Fig.3 Tensile strength

        從圖3(a)可以看出,12 mmQ345B角鋼,在20 ℃(常溫)時,抗拉強(qiáng)度為566.67 MPa,在-10,-20,-45 ℃時,抗拉強(qiáng)度分別為574.50,588.33,609.67 MPa,可見在低溫環(huán)境下,Q345B角鋼的抗拉強(qiáng)度是有所提高的。14和16 mm的Q345B角鋼也有相同的規(guī)律。

        從圖3(b)~(d)中可以看出,Q345B焊接、Q420C角鋼和Q420C焊接在低溫環(huán)境下的抗拉強(qiáng)度也略有提高。但是隨溫度的降低,抗拉強(qiáng)度并非單調(diào)增加,如12 mm Q420C焊接,在20 ℃(常溫)時,抗拉強(qiáng)度為555.67 MPa,在-10,-20,-45 ℃時,抗拉強(qiáng)度分別為547.67,580.33,573.00 MPa;16 mm Q420C焊接,在20 ℃(常溫)時,抗拉強(qiáng)度為595.33 MPa,在-10,-20,-45 ℃時,抗拉強(qiáng)度分別為583.33,619.33,639.67 MPa??梢娨陨蟽煞N厚度的Q420C焊接試樣,在-10 ℃時的抗拉強(qiáng)度略低于常溫環(huán)境,但在-20和-45 ℃的抗拉強(qiáng)度仍高于常溫??偟膩碚f,在-45 ℃的高寒地區(qū)上述四種鋼材的抗拉強(qiáng)度都會略有提高。

        從圖3還可以看出,鋼材的厚度不同,其抗拉強(qiáng)度值也差異明顯,以Q345B角鋼為例,12,14,16 mm 3種不同厚度的Q345B角鋼,抗拉強(qiáng)度變化范圍分別為555.67~609.67 MPa,582.33~629.00 MPa和535.67~572.00 MPa,其中厚度為14 mm的Q345B角鋼抗拉強(qiáng)度最高,厚度為16 mm最低,不同厚度Q345B角鋼的抗拉強(qiáng)度最大差值在50 MPa左右??梢婋m然厚度對鋼材抗拉強(qiáng)度影響比較顯著,但在12~16 mm這3個厚度規(guī)格中,并非厚度越薄鋼材的抗拉強(qiáng)度越高,厚度與抗拉強(qiáng)度的大小沒有確定性的關(guān)系。同樣的,可以看出Q345B焊接接頭、Q420C角鋼和焊接接頭也有相同的規(guī)律。

        為了研究焊接對鋼材低溫拉伸力學(xué)性能的影響,將圖3(a)~(c)和圖3(b)(d)進(jìn)行對比可以發(fā)現(xiàn),Q345B和Q420C的母材都比焊接接頭抗拉強(qiáng)度高,差值在50~100 MPa之間,說明焊接會降低鋼材的抗拉強(qiáng)度。

        為了更好地研究低溫對屈服強(qiáng)度和屈強(qiáng)比的影響規(guī)律,將同一類鋼材在相同溫度下,對9個試樣試驗(yàn)結(jié)果取平均值。Q345B角鋼、Q345B焊接、Q420C角鋼和Q420C焊接4種鋼材,在20,-10,-20和-45 ℃ 4種不同溫度下的屈服強(qiáng)度和屈強(qiáng)比隨溫度變化的曲線,如圖4所示。

        圖4 強(qiáng)度指標(biāo)Fig.4 Strength index

        從圖4(a)可以看出,在-45℃的高寒地區(qū),上述4種鋼材的屈服強(qiáng)度都會有所提高,但屈服強(qiáng)度并非隨著溫度降低單調(diào)增加,這與抗拉強(qiáng)度的變化規(guī)律類似。從圖中還可以看出,Q420C焊接的屈服強(qiáng)度均低于其母材的屈服強(qiáng)度,而Q345B焊接的屈服強(qiáng)度則均高于其母材的屈服強(qiáng)度,可見在低溫條件下Q345B的焊接性能優(yōu)于Q420C。

        從圖4(b)可看出,Q345B角鋼和焊接在20 ℃(常溫)時,屈強(qiáng)比分別為0.69和0.79,在-10,-20,-45 ℃時,屈強(qiáng)比分別為0.71,0.72,0.71和0.78,0.81,0.80。Q420C角鋼和焊接在20 ℃(常溫)時,屈強(qiáng)比分別為0.75和0.80,在-10,-20,-45 ℃時,屈強(qiáng)比分別為0.75,0.78,0.75和0.81,0.83,0.84??梢娫诘蜏貤l件下,鋼材的屈強(qiáng)比略有提高,材料抵抗變形的能力變?nèi)?。同時從圖中還可以看出,Q345B和Q420C焊接接頭的屈強(qiáng)比都高于母材,說明焊接接頭抵抗變形能力更弱,低溫下更容易發(fā)生冷脆破壞。

        2.2 塑性指標(biāo)

        圖5所示為Q345B角鋼、Q345B焊接、Q420C角鋼和Q420C焊接4種鋼材,在室溫(20 ℃),-10,-20和-45 ℃ 4種不同溫度下的斷后延伸率隨溫度變化曲線。圖中斷后延伸率為同一類鋼材,在相同條件下3個試樣試驗(yàn)結(jié)果的平均值。

        圖5 斷后延伸率Fig.5 Specimens elongation

        從圖5(a)看出,室溫(20 ℃)時厚度為12 mm厚的Q345B角鋼斷后延伸率為31.67%,溫度降低到-45 ℃后斷后延伸率降至29.37%。同樣的室溫(20 ℃)時厚度為14和16 mm的Q345B角鋼的斷后延伸率分別為27.23%和34.00%,溫度降低到-45 ℃后斷后延伸率分別降至26.67%和32.00%??梢娫诘蜏貤l件下,Q345B角鋼的斷后延伸率略有降低,塑性變差。

        然而,從圖5(b)可以看出,在低溫條件下Q345B焊接接頭的斷后延伸率卻略有升高,塑性變好。室溫(20℃)時厚度為12,14和16 mm的Q345B焊接接頭斷后延伸率分別為25.87%,18.10%和25.63%,當(dāng)溫度降低到-45 ℃時其斷后延伸率分別增加至26.53%,23.30%和27.13%。

        同理,從圖5(c)(d)可以看出,低溫使Q420C角鋼的斷后延伸率略有升高,塑性變好,12 mmQ420C焊接接頭的斷后延伸率略有升高,14和16 mm Q420C焊接接頭的斷后延伸率略有降低。

        綜上,Q420C角鋼在低溫條件下的塑性變形能力優(yōu)于Q345B角鋼,而Q345B材質(zhì)在低溫下的焊接性能優(yōu)于Q420C。

        3 沖擊試驗(yàn)結(jié)果分析

        本研究采用形如式(1)的Boltzmann函數(shù)對沖擊功和溫度的關(guān)系進(jìn)行回歸分析。大量的試驗(yàn)與實(shí)踐表明[17-19],該方法具有較好的相關(guān)性和較小的殘差,而且函數(shù)各參數(shù)的物理意義明確,可以很好地描述沖擊功與溫度之間的關(guān)系。

        Boltzmann函數(shù)的表達(dá)式為

        (1)

        其中:函數(shù)y為沖擊功(J);A1,A2分別為上下平臺能(J);t0和Δt表征了材料的溫度特性,t0為韌脆轉(zhuǎn)變溫度(℃),Δt為韌脆轉(zhuǎn)變速率(℃),Δt越小,轉(zhuǎn)變溫度區(qū)的跨越溫度范圍越窄,材料就越容易由塑性向脆性轉(zhuǎn)變。

        如圖6(a)所示為12,14,16 mm厚度Q345B角鋼,在20,-10,-20,-45 ℃時對應(yīng)的沖擊功結(jié)果。將相同厚度的Q345B角鋼,在4種不同溫度下的12個沖擊試驗(yàn)結(jié)果用Boltzmann函數(shù)進(jìn)行擬合,其結(jié)果如圖6(a)(c)所示。

        同樣道理,分別對Q420C角鋼、Q345B焊接接頭、Q420C焊接接頭的沖擊試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行擬合,其結(jié)果分別如圖6(b)~(d)所示。

        圖6 低溫沖擊試驗(yàn)結(jié)果Fig.6 Low temperature impact test results

        從圖6中看出,兩種材質(zhì)的角鋼和焊接接頭,其沖擊功都隨著溫度的降低而降低,并且達(dá)到某個溫度點(diǎn)后,隨著溫度的降低其沖擊功值迅速下降。

        將12個Boltzmann函數(shù)擬合曲線結(jié)果進(jìn)行整理,從而得到如:下平臺值A(chǔ)1、上平臺值A(chǔ)2、脆韌轉(zhuǎn)變溫度t0、轉(zhuǎn)變溫度區(qū)Δt,匯總結(jié)果如表2所示。

        從表2可以看出,對于Q345B角鋼,在厚度分別為12,14和16 mm時,其韌脆轉(zhuǎn)變溫度分別為-1.51,-5.04和-1.22 ℃,這與文獻(xiàn)[6]中得到Q345B角鋼的韌脆轉(zhuǎn)變溫度-3.94 ℃基本一致。

        表2 Boltzmann函數(shù)擬合結(jié)果

        通過對比在同一材質(zhì)下,不同厚度的t0和Δt,可以發(fā)現(xiàn)厚度對Q345B角鋼、Q345B焊接、Q420C角鋼和Q420C焊接的韌脆轉(zhuǎn)變溫度和韌脆轉(zhuǎn)變速率的有一定影響,但沒有明顯規(guī)律。從韌脆轉(zhuǎn)變溫度來看,Q345B角鋼及其焊接接頭,在厚度為14 mm厚時的低溫沖擊韌性最好,而Q420C角鋼及其焊接接頭,在厚度為12 mm時低溫沖擊韌性略優(yōu)。

        為了比較不同材質(zhì)對沖擊韌性的影響,對同一材質(zhì)下3種不同厚度的韌脆轉(zhuǎn)變溫度取平均值,從表2可以看出,Q345B角鋼、Q345B焊接、Q420C角鋼和Q420C焊接接頭的韌脆轉(zhuǎn)變溫度分別為-2.59,-15.28,-32.33和-6.76 ℃。顯然,Q420C角鋼抵抗低溫冷脆破壞的能力要遠(yuǎn)優(yōu)于Q345B角鋼。同時,通過對比Q345B角鋼和Q345B焊接的韌脆轉(zhuǎn)變溫度可以發(fā)現(xiàn),Q345B焊接接頭的耐低溫脆斷能力強(qiáng)于母材。相反,Q420C焊接接頭的耐低溫冷脆能力要遠(yuǎn)低于其母材,甚至Q420C焊接接頭耐低溫脆斷的能力還不如Q345B焊接接頭。

        在最不利的情況下,根據(jù)擬合曲線求得16 mm厚的Q345B角鋼在0 ℃的沖擊功吸收值為45 J,因此Q345B和Q420C母材和焊材都滿足規(guī)范[20]中20和0 ℃時沖擊功≥34 J的規(guī)定。但是當(dāng)溫度達(dá)到-45 ℃時,只有Q420C角鋼滿足沖擊功≥34 J的要求。

        4 結(jié) 論

        1) 在-45 ℃的高寒地區(qū),低溫會使4種鋼材的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度均有所提高。低溫條件下不同厚度鋼材的抗拉強(qiáng)度有差異,但并非厚度越薄鋼材的抗拉強(qiáng)度越高。

        2) Q345B角鋼、Q345B焊接、Q420C角鋼和Q420C焊接的韌脆轉(zhuǎn)變溫度分別為-2.59,-15.28,-32.33和-6.76 ℃,Q420C角鋼抵抗低溫冷脆破壞的能力要遠(yuǎn)優(yōu)于Q345B角鋼,在-45 ℃的高寒地區(qū)的輸電鐵塔,使用Q345B角鋼是不安全的,而Q420C角鋼可以滿足設(shè)計(jì)要求。

        3) 焊接會降低Q420C角鋼的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度,使屈強(qiáng)比增大。在低溫條件下,焊接會極大地降低Q420C角鋼抵抗低溫脆斷的能力,因此在-45 ℃的高寒地區(qū)的輸電鐵塔,盡量避免對Q420C進(jìn)行焊接。

        [1] 聶建波,潘峰,應(yīng)建國.低溫環(huán)境下±800 kV直流輸電鐵塔的強(qiáng)度設(shè)計(jì)[J].電力建設(shè),2012,33(11):41-45.

        Lie Jianbo, Pan Feng, Ying Jianguo. Strength design of ±800 kV transmission towers under low-temperature environment[J].Electric Power Construction,2012,33(11):41-45. (in Chinese)

        [2] 楊曉輝,樓文娟,陳貴寶,等.導(dǎo)線舞動對輸電桿塔作用的試驗(yàn)技術(shù)[J].振動、測試與診斷,2015,35(5):973-976.

        Yang Xiaohui, Lou Wenjuan, Chen Guibao, et al. Galloping test technology on transmission tower effect[J]. Journal of Vibration, Measurement & Diagnosis, 2015,35(5):973-976. (in Chinese)

        [3] 楊靖波.輸電線路鋼管塔微風(fēng)振動及其對結(jié)構(gòu)安全性的影響[J].振動、測試與診斷,2007,27(3):208-211.

        Yang Jingbo. Aeolian vibration of steel tube tower of transmission line and its influence on structural safety[J]. Journal of Vibration, Measurement & Diagnosis, 2007,27(3):208-211.(in Chinese)

        [4] 楊文剛,蘇士斌,王璋奇.導(dǎo)線脫冰振動的模擬實(shí)驗(yàn)研究[J].振動、測試與診斷,2013,33(5):892-896.

        Yang Wengang, Su Shibing, Wang Zhangqi. Simulation experimental study on ice free vibration of conductor[J].Journal of Vibration, Measurement & Diagnosis, 2013,33(5):892-896. (in Chinese)

        [5] 楊富堯,李現(xiàn)兵,陳新,等.輸電鐵塔用角鋼的應(yīng)用及低溫服役性能研究[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào),2013,33(1):117-122.

        Yang Fuyao, Li Xianbing, Chen Xin, et al. Study on low temperature service capabilities and application of power transmission tower steel[J].Proceedings of the CSEE, 2013,33(1):117-122.(in Chinese)

        [6] 王元清,廖小偉,張子富,等.輸電線鐵塔鋼材的低溫力學(xué)和沖擊韌性試驗(yàn)[J]. 哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào),2015,47(12):70-74.

        Wang Yuanqing, Liao Xiaowei, Zhang Zifu, et al. Experimental study on mechanical properties and impact toughness of steel for transmission line towers at low temperatures[J]. Journal of Harbin Institute of Technology, 2015,47(12):70-74. (in Chinese)

        [7] 王元清,林云,張延年,等.高強(qiáng)度鋼材Q460C低溫力學(xué)性能試驗(yàn)[J].沈陽建筑大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2011,27(4):646-652.

        Wang Yuanqing, Lin Yun, Zhang Yannian, et al. Experimental study on the mechanical properties of Q460C the high strength construction steel at low temperature[J]. Journal of Shenyang Jianzhu University: Natural Science, 2011,27(4):646-652. (in Chinese)

        [8] 王元清,周暉,胡宗文,等.鋼結(jié)構(gòu)厚板力學(xué)性能的低溫試驗(yàn)研究[J].土木建筑與環(huán)境工程,2011,33(5):7-12.

        Wang Yuanqing, Zhou Hui, Hu Zongwen, et al. Experimental analysis of mechanical properties of thick plate in steel structure at low temperature[J].Architectural and Environmental Engineering, 2011,33(5): 7-12. (in Chinese)

        [9] 王元清,林云,張延年,等.高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼材Q460-C低溫沖擊韌性試驗(yàn)研究[J].工業(yè)建筑,2012,42(1):8-12.

        Wang Yuanqing, Lin Yun, Zhang Yannian, et al. Experimental study on the impact toughness of Q460-C high-strength construction steel at low temperature[J]. Industrial Construction, 2012,42(1):8-12. (in Chinese)

        [10] 王元清,林云,張延年,等.高強(qiáng)度鋼材Q460C斷裂韌性低溫試驗(yàn)[J].吉林大學(xué)學(xué)報(bào):工學(xué)版,2012,42(3):639-644.

        Wang Yuanqing, Lin Yun, Zhang Yannian, et al. Test on the fracture toughness of high-strength steel Q460C at low temperature[J]. Journal of Jilin University: Engineering and Technology Edition, 2012,42(3):639-644. (in Chinese)

        [11] Liu Xiyue, Wang Yuanqing, Zong Liang, et al. Experimental study on mechanical properties and toughness of Q460C high-strength steel and its butt welded joint at low temperature[J]. International Journal of Steel Structures, 2014,14(3):457-469.

        [12] Wang Yuanqing, Liu Xiyue, Hu Zongwen, et al. Experimental study on mechanical properties and fracture toughness of structural thick plate and its butt weld along thickness and at low temperatures[J]. Fatigue & Fracture of Engineering Materials & Structures, 2013,36(12):1258-1273.

        [13] 全國鋼標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會.GB/T228-2002金屬材料室溫拉伸試驗(yàn)方法[S].北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,2003.

        [14] 全國鋼標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會. GB/T 13239-2006 金屬材料低溫拉伸試驗(yàn)方法[S].北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,2006.

        [15] 中國國家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會.GB/T2009-2007金屬材料夏比擺錘沖擊試驗(yàn)方法[S].北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,2008.

        [16] 全國鋼標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會.GB/T2975-1998鋼及鋼產(chǎn)品力學(xué)性能試驗(yàn)取樣位置及試樣制備[S].北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,1999.

        [17] Zhao Jianping, Zhang Xiumin, Shen Shiming. On the method of data processing for ductile-brittle transition temperature[J]. Petro-Chemical Equipment, 2004,33(4):429-438.

        [18] Wu Yongshou, Liu Yongjun. Study on ductile brittle transition temperature of Q345C steel MAG welded joints[J]. Key Engineering Materials, 2016,7(3):155-159.

        [19] 寇金鳳,聶義宏,白亞冠,等.汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子鎳合金鍛件韌脆轉(zhuǎn)變溫度研究[J]. 一重技術(shù),2016,14(1):64-67.

        Kou Jinfeng, Nie Yihong, Bai Yaguan, et al. Study on ductile-brittle transition temperature of nickel-based alloy forging used for ultra-supercritical steam turbine rotors[J]. CFHI Technology, 2016,14(1):64-79. (in Chinese)

        [20] 全國鋼標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會. GB/T 1591-2008 低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼[S]. 北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社, 2008.

        國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51408221);河北省自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(E2015502016);中央高?;究蒲袠I(yè)務(wù)費(fèi)專項(xiàng)資金資助項(xiàng)目(2014ZD36);國網(wǎng)內(nèi)蒙古東部電力有限公司科技資助項(xiàng)目(SGMDJY00JSJS1500027)

        2016-12-10;

        2017-03-15

        TH142

        江文強(qiáng),男,1980年5月生,博士、講師、碩士生導(dǎo)師。主要研究方向?yàn)殡娏υO(shè)備強(qiáng)度與安全、輸電線路防災(zāi)及抗災(zāi)等。曾發(fā)表《Accurate modeling of joint effects in lattice transmission towers》(《Engineering Structures》2011,Vol.33,No.5)等論文。

        E-mail:jwq1980@hotmail.com

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