張世海，晉風(fēng)華，龔 晨，李錄平

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國(guó)產(chǎn)600MW汽輪發(fā)電機(jī)組軸承動(dòng)態(tài)標(biāo)高變化規(guī)律試驗(yàn)研究

張世海1，晉風(fēng)華2，龔 晨2，李錄平2

（1. 貴州電力試驗(yàn)研究院貴陽(yáng)550002；2. 長(zhǎng)沙理工大學(xué)，長(zhǎng)沙410076）

本文以國(guó)產(chǎn)600MW汽輪發(fā)電機(jī)組為研究對(duì)象，采用現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試的方法獲得各軸承座中分面處標(biāo)高的動(dòng)態(tài)變化規(guī)律，找到影響各軸承座標(biāo)高動(dòng)態(tài)標(biāo)高變化的因素。研究表明：機(jī)組狀態(tài)參數(shù)的變化對(duì)各軸承的標(biāo)高有較大影響。機(jī)組沖轉(zhuǎn)、升速過(guò)程中，軸承標(biāo)高變化主要取決于軸承座本身的溫度變化。本文的研究結(jié)果，對(duì)合理分配軸承的動(dòng)態(tài)載荷，確保機(jī)組安全運(yùn)行提供了參考依據(jù)。

汽輪發(fā)電機(jī)組；軸承；動(dòng)態(tài)標(biāo)高；試驗(yàn)

0 前言

大功率汽輪發(fā)電機(jī)組的轉(zhuǎn)子由多個(gè)滑動(dòng)軸承支撐。為確定各個(gè)軸承的載荷分布，安裝時(shí)要求各軸承的垂直方向的高度不同，即存在靜態(tài)標(biāo)高。標(biāo)高變化是現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際運(yùn)行中引起系統(tǒng)不穩(wěn)定的主要因素之一。對(duì)于滑動(dòng)軸承支承的多跨轉(zhuǎn)子系統(tǒng)而言，由于外界條件變化等因素會(huì)導(dǎo)致多跨轉(zhuǎn)子支承軸承的標(biāo)高抬起或下沉，影響系統(tǒng)的對(duì)中狀態(tài)，系統(tǒng)產(chǎn)生附加應(yīng)力和附加彎矩，會(huì)引起異常振動(dòng)。而且軸承的載荷將會(huì)重新分配，使載荷分配偏離設(shè)計(jì)要求，進(jìn)而影響油膜力的動(dòng)力特性，容易產(chǎn)生油膜失穩(wěn)[1-5]。

汽輪發(fā)電機(jī)組中各軸承的靜態(tài)標(biāo)高及載荷分布計(jì)算方法已經(jīng)較成熟，但機(jī)組運(yùn)行中由于受種種因素的影響，使軸系中各軸承標(biāo)高發(fā)生變化，如：坐落在排汽缸上的軸承受真空和排汽溫度影響較大[6]；發(fā)電機(jī)端蓋式軸承受氫溫、氫壓影響；高中壓轉(zhuǎn)子兩端軸承受汽缸散熱、軸封漏汽等影響。此外，軸承標(biāo)高還與瓦溫、回油溫度及周?chē)h(huán)境溫度等有關(guān)[2, 5, 7]。

對(duì)于剛性對(duì)輪連接的軸系，各軸承標(biāo)高變化可直接影響到軸承間的負(fù)載分配。負(fù)載分配不均時(shí)會(huì)導(dǎo)致部分軸承的載荷異常升高，從而出現(xiàn)瓦溫升高、軸瓦磨損、碎裂，引起異常振動(dòng)；同時(shí)，載荷減小的軸承會(huì)使軸承油膜不穩(wěn)，低頻振動(dòng)增大，誘發(fā)油膜振蕩等，嚴(yán)重者還會(huì)使軸系臨界轉(zhuǎn)速發(fā)生變化，振型變化，引發(fā)其他振動(dòng)問(wèn)題。近幾年來(lái)，特別是300MW、600MW、1000MW機(jī)組陸續(xù)投運(yùn)以來(lái)，因軸系標(biāo)高設(shè)置、調(diào)整不當(dāng)，軸承動(dòng)態(tài)標(biāo)高變化規(guī)律沒(méi)有探明等原因，產(chǎn)生了一系列的振動(dòng)問(wèn)題和軸瓦故障等問(wèn)題[5, 8, 9, 10]。

1 國(guó)產(chǎn)600MW機(jī)組軸系及支撐系統(tǒng)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)分析

在研究軸承動(dòng)態(tài)標(biāo)高變化規(guī)律之前，需要分析機(jī)組的軸系以及其支撐系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)。下面分別以哈爾濱電氣集團(tuán)公司（以下簡(jiǎn)稱(chēng)哈電）和東方電氣集團(tuán)公司（以下簡(jiǎn)稱(chēng)東電）生產(chǎn)的600MW汽輪發(fā)電機(jī)組為例分析機(jī)組的軸系結(jié)構(gòu)特點(diǎn)以及支撐系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)。

哈電生產(chǎn)的600MW機(jī)組軸系由3根轉(zhuǎn)子加1個(gè)中間軸組成，如圖1所示。高中壓轉(zhuǎn)子跨距6100mm，低壓轉(zhuǎn)子跨距5740mm；高中壓轉(zhuǎn)子和1號(hào)低壓轉(zhuǎn)子之間裝有剛性的法蘭聯(lián)軸器，低壓轉(zhuǎn)子之間通過(guò)中間軸連接；2號(hào)低壓轉(zhuǎn)子和發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子通過(guò)聯(lián)軸器剛性聯(lián)接。汽輪機(jī)共有六個(gè)支持軸承和一個(gè)推力軸承。機(jī)組的1號(hào)、2號(hào)軸承為落地式軸承，3～6號(hào)軸承坐落在低壓缸上，7號(hào)、8號(hào)軸承為端蓋式軸承，9號(hào)軸承為落地式軸承。

東電600MW超臨界機(jī)組設(shè)有兩個(gè)雙分流對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)的低壓缸，低壓外缸全部由鋼板焊接而成。低壓缸四周有增加剛性的框架式撐腳，撐腳坐落在基架上，起到承擔(dān)缸重量和使基礎(chǔ)均勻受力的作用。低壓外缸還包括兩端的軸承座，1號(hào)低壓缸前端的軸承座內(nèi)放置它本身的支持軸承和高中壓缸后軸承。

東電600MW汽輪機(jī)組軸系由高中壓轉(zhuǎn)子、低壓轉(zhuǎn)子（Ⅰ）、低壓轉(zhuǎn)子（Ⅱ）和發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子組成，軸系末端接勵(lì)磁滑環(huán)短軸，各轉(zhuǎn)子之間由剛性對(duì)輪連接，軸系結(jié)構(gòu)如圖2所示。

東電600MW汽輪發(fā)電機(jī)組軸系中除1號(hào)、2號(hào)軸承采用可傾瓦式軸承，其余軸承均采用橢圓形軸承。1號(hào)、2號(hào)可傾瓦位于高中壓缸前后的軸承箱內(nèi)，3～6號(hào)橢圓瓦坐落在低壓排汽缸上，7號(hào)、8號(hào)橢圓瓦支撐在發(fā)電機(jī)端蓋上，勵(lì)磁機(jī)滑環(huán)短軸與發(fā)電機(jī)連接，另一端用9號(hào)穩(wěn)定軸承支持。

圖1 哈電600MW汽輪發(fā)電機(jī)組軸系結(jié)構(gòu)示意圖

圖2 東電600MW汽輪發(fā)電機(jī)組軸系示意圖

2 軸承動(dòng)態(tài)標(biāo)高現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試原理

2.1 標(biāo)高測(cè)試系統(tǒng)

現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試系統(tǒng)如圖3所示，在各個(gè)汽缸以及發(fā)電機(jī)的兩端都安裝了標(biāo)高測(cè)試裝置。每個(gè)軸承在安裝電渦流位移傳感器時(shí)都用到了一個(gè)特殊的支架，該支架由橫桿與豎桿組成，連接在橫桿靠近軸承的部位。安裝在支架上的電渦流傳感器會(huì)因與軸承座間隙變化產(chǎn)生電壓信號(hào)。傳感器信號(hào)經(jīng)信號(hào)電纜傳輸至數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，再進(jìn)入信號(hào)分析系統(tǒng)，接著由計(jì)算機(jī)進(jìn)行采樣和計(jì)算，輸出軸承標(biāo)高的動(dòng)態(tài)變化值。

圖3 現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試系統(tǒng)框圖

2.2 傳感器支架設(shè)計(jì)

如圖4所示，實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)中的支架起到保持傳感器探頭的地面高度不變的作用，因而十分重要。由于機(jī)組的軸承座與基礎(chǔ)為垂直關(guān)系，所以必須保證豎桿與地面保持垂直，與橫桿保持垂直，且本身具有很好的穩(wěn)定性。

圖4 標(biāo)高測(cè)試系統(tǒng)介紹圖

綜上考慮，標(biāo)高測(cè)試系統(tǒng)中所用到的傳感器安裝支架是依據(jù)國(guó)家發(fā)明專(zhuān)利“旋轉(zhuǎn)機(jī)械動(dòng)態(tài)標(biāo)高測(cè)量裝置”（ZL2004 1 0022949.8）改進(jìn)而成的。經(jīng)過(guò)實(shí)驗(yàn)室和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)檢驗(yàn)，該裝置具有較高的穩(wěn)定性與可靠性，能夠滿(mǎn)足現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)態(tài)標(biāo)高測(cè)量試驗(yàn)的測(cè)試要求。該裝置選用熱膨脹系數(shù)遠(yuǎn)小于軸承材料熱膨脹系數(shù)的石英玻璃作為標(biāo)高測(cè)量一次元件的支架。作為感應(yīng)標(biāo)高變化的渦流傳感器，直接固定在用石英玻璃制成的支架上。石英玻璃的線(xiàn)膨脹系數(shù)很小，在相同溫度變化范圍內(nèi)只有鋼的1/25、鋁的1/42，這樣，由于現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試溫度變化范圍不大，石英玻璃支架本身的膨脹或收縮量就可以忽略不計(jì)（或稍加補(bǔ)償）。因此溫度變化所引起的熱變形的影響就小了。同時(shí)，還設(shè)計(jì)出了石英玻璃管的固定、保護(hù)裝置，該裝置起到固定、保護(hù)石英玻璃管的作用，并且不妨礙石英玻璃管在長(zhǎng)度方向和橫向的熱膨脹，從技術(shù)上解決了軸承動(dòng)態(tài)標(biāo)高的測(cè)量問(wèn)題。

2.3 軸承標(biāo)高測(cè)量原理

電渦流位移傳感器系統(tǒng)中，探頭線(xiàn)圈由于設(shè)置有高頻振蕩電流流入，因此會(huì)產(chǎn)生交變磁場(chǎng)。當(dāng)被測(cè)金屬物體與探頭之間的距離發(fā)生變化時(shí)，頭部線(xiàn)圈電流會(huì)產(chǎn)生相應(yīng)的相位和幅度的變化（線(xiàn)圈的有效阻抗）。這一變化與金屬電導(dǎo)率、線(xiàn)圈形狀、幾何尺寸等許多參數(shù)有關(guān)。通過(guò)控制使這些參數(shù)在一定范圍內(nèi)保持不變，則線(xiàn)圈的阻抗就成為了被測(cè)金屬體和探頭之間的距離的單值函數(shù)。由于支架可以起到使得渦流傳感器探頭與地面距離保持不變的作用，可以通過(guò)測(cè)量被測(cè)表面與傳感器探頭之間的距離變化來(lái)測(cè)得軸承的動(dòng)態(tài)標(biāo)高[2，4]。

標(biāo)高測(cè)試工作從機(jī)組全冷態(tài)狀態(tài)（凝汽器充水前）開(kāi)始，一直持續(xù)不間斷測(cè)量至機(jī)組帶滿(mǎn)負(fù)荷并穩(wěn)定運(yùn)行3~5h后結(jié)束。在機(jī)組起動(dòng)升速以及暖機(jī)、并網(wǎng)帶負(fù)荷過(guò)程中，每間隔一定的時(shí)間記錄一次各軸承的標(biāo)高測(cè)量值，同步測(cè)量軸承的振動(dòng)，記錄下轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速，測(cè)量并記錄各軸承的溫度、回油溫度，凝汽器真空、蒸汽參數(shù)等設(shè)備狀態(tài)參數(shù)。

3 600MW機(jī)組起動(dòng)過(guò)程中軸承動(dòng)態(tài)標(biāo)高測(cè)試結(jié)果與分析

利用上述試驗(yàn)裝置分別對(duì)哈電600MW汽輪發(fā)電機(jī)組和東電600MW機(jī)組冷態(tài)起動(dòng)過(guò)程中各軸承動(dòng)態(tài)標(biāo)高變化情況進(jìn)行了連續(xù)測(cè)量。測(cè)試結(jié)果表明：汽輪發(fā)電機(jī)組在機(jī)組狀態(tài)發(fā)生變化時(shí)，各軸承標(biāo)高都會(huì)產(chǎn)生明顯變化。機(jī)組冷態(tài)起動(dòng)過(guò)程中各軸承標(biāo)高變化會(huì)受工況改變的影響，但標(biāo)高變化方向可因機(jī)組具體結(jié)構(gòu)和安裝條件不同而不同。

3.1 哈電600MW機(jī)組軸承動(dòng)態(tài)標(biāo)高測(cè)試結(jié)果與分析

試驗(yàn)機(jī)組為哈電N600-16.7/538/538-1型汽輪發(fā)電機(jī)組。對(duì)機(jī)組從冷態(tài)至帶滿(mǎn)負(fù)荷全過(guò)程中，各軸承標(biāo)高動(dòng)態(tài)變化過(guò)程進(jìn)行了完整的測(cè)量與記錄。

從試驗(yàn)過(guò)程看，發(fā)電機(jī)充氫過(guò)程對(duì)發(fā)電機(jī)的兩端軸承標(biāo)高同樣具有一定影響，隨著發(fā)電機(jī)內(nèi)氫氣壓力的升高，發(fā)電機(jī)兩端軸承標(biāo)高略有上抬，且其中7號(hào)軸承受到的影響較8號(hào)軸承受到的影響大。抽真空過(guò)程依然對(duì)低壓轉(zhuǎn)子兩端及其相鄰軸承標(biāo)高具有較大影響。機(jī)組沖轉(zhuǎn)、升速過(guò)程中，機(jī)組各部分的金屬溫度不斷上升，各軸承的標(biāo)高變化也以上升為主，其中標(biāo)高上升最多的是1號(hào)、2號(hào)、5號(hào)和6號(hào)軸承，其中2號(hào)軸承和5號(hào)軸承上升幅度最大，超過(guò)了200μm。帶負(fù)荷過(guò)程中，各軸承標(biāo)高繼續(xù)調(diào)整，且相鄰軸承標(biāo)高變化趨勢(shì)相同。其中，2號(hào)與3號(hào)軸承受機(jī)組金屬溫度升高影響，標(biāo)高上升，2號(hào)軸承標(biāo)高上升量高于3號(hào)軸承；4號(hào)與5號(hào)軸承標(biāo)高下降，4號(hào)軸承標(biāo)高下降量高于5號(hào)軸承；6號(hào)與7號(hào)軸承標(biāo)高呈上升趨勢(shì)，且6號(hào)軸承標(biāo)高上升量大于7號(hào)軸承。

機(jī)組從冷態(tài)起動(dòng)至帶滿(mǎn)負(fù)荷并維持負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行半個(gè)小時(shí)以上整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程測(cè)得的各軸承標(biāo)高凈變化值見(jiàn)表1。

表1 機(jī)組冷態(tài)起動(dòng)過(guò)程各軸承標(biāo)高凈變化量μm

注：+表示標(biāo)高上升，-表示標(biāo)高下降

從表1可以看出，機(jī)組冷態(tài)起動(dòng)至帶滿(mǎn)負(fù)荷過(guò)程中，除低壓轉(zhuǎn)子軸承標(biāo)高下降外，其余軸承標(biāo)高整體呈上升趨勢(shì)。其中2號(hào)軸承標(biāo)高上升量最大，達(dá)492μm，其次為6號(hào)軸承。2號(hào)與3號(hào)軸承相對(duì)標(biāo)高變化最大，2號(hào)軸承標(biāo)高相對(duì)3號(hào)軸承標(biāo)高高出602μm。4號(hào)與5號(hào)軸承之間相對(duì)標(biāo)高差值為278μm。6號(hào)與7號(hào)軸承之間相對(duì)標(biāo)高差值為290μm。

3.2 東電600MW機(jī)組軸承動(dòng)態(tài)標(biāo)高測(cè)試結(jié)果與分析

試驗(yàn)機(jī)組為東電CLN600-24.2/538/566型汽輪發(fā)電機(jī)組。該試驗(yàn)機(jī)組在投產(chǎn)運(yùn)行中由于低壓Ⅰ、低壓Ⅱ轉(zhuǎn)子及發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子兩端軸承瓦振較大，在檢修中在測(cè)量轉(zhuǎn)子揚(yáng)度，軸承中心等基礎(chǔ)上對(duì)軸承標(biāo)高多次進(jìn)行了調(diào)整，發(fā)現(xiàn)該型機(jī)組軸承標(biāo)高調(diào)整對(duì)瓦振、軸振均有較大的影響。在對(duì)該機(jī)組進(jìn)行標(biāo)高測(cè)試試驗(yàn)之前，通過(guò)機(jī)組振動(dòng)狀態(tài)全面診斷性評(píng)估試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)該機(jī)組在滿(mǎn)負(fù)荷穩(wěn)定工況下振動(dòng)狀態(tài)出現(xiàn)異常：5號(hào)與7號(hào)瓦振超過(guò)80μm，軸振7x與8x超過(guò)100μm，初步判斷機(jī)組當(dāng)前異常振動(dòng)與機(jī)組軸系中心偏差有一定關(guān)系。為此，測(cè)量并記錄了機(jī)組全冷態(tài)起動(dòng)過(guò)程中各軸承動(dòng)態(tài)標(biāo)高變化情況。取機(jī)組起動(dòng)前，凝汽器通循環(huán)水后的狀態(tài)作為初始參考點(diǎn)，至機(jī)組帶滿(mǎn)負(fù)荷并穩(wěn)定運(yùn)行半個(gè)小時(shí)以上的狀態(tài)作為終止?fàn)顟B(tài)點(diǎn)，計(jì)算得出各軸承的標(biāo)高凈變化值如表2所示。

表2 機(jī)組冷態(tài)起動(dòng)過(guò)程各軸承標(biāo)高凈變化量μm

從試驗(yàn)過(guò)程看，在機(jī)組起動(dòng)不同階段，影響標(biāo)高變化的因素不同，對(duì)各軸承標(biāo)高變化的影響也不盡相同。發(fā)電機(jī)充氫過(guò)程，對(duì)發(fā)電機(jī)的兩端軸承標(biāo)高影響較大，其中7號(hào)軸承受的影響較8號(hào)軸承受的影響大。隨著機(jī)內(nèi)氫壓增加，發(fā)電機(jī)兩端軸承標(biāo)高下降，其中7號(hào)軸承下降130μm，8號(hào)軸承下降94μm。真空變化對(duì)3~6號(hào)軸承標(biāo)高的影響最為明顯，對(duì)發(fā)電機(jī)兩端軸承的標(biāo)高影響較小。機(jī)組沖轉(zhuǎn)、升速過(guò)程中，機(jī)組各部分的金屬溫度不斷上升，各軸承的標(biāo)高均有上升，上升最多的是2號(hào)、3號(hào)和5號(hào)軸承。帶負(fù)荷過(guò)程中，各軸承標(biāo)高繼續(xù)調(diào)整，總體趨勢(shì)是各軸承標(biāo)高均有不同程度上升，其中上升幅度較大的軸承為1號(hào)、6號(hào)、7號(hào)和8號(hào)軸承，上升幅度最大的軸承為1號(hào)軸承，達(dá)到164μm。帶負(fù)荷過(guò)程，各軸承標(biāo)高變化，主要是由金屬溫度升高引起的。

根據(jù)軸系動(dòng)態(tài)標(biāo)高測(cè)試試驗(yàn)結(jié)果分析，在500MW負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，3號(hào)軸承標(biāo)高比2號(hào)軸承標(biāo)高約低0.30mm，而制造廠給的技術(shù)要求中規(guī)定，高中壓和低壓Ⅰ轉(zhuǎn)子找中心時(shí)，低壓Ⅰ對(duì)輪比高中壓對(duì)輪高0.85mm。這可能是導(dǎo)致運(yùn)行中3號(hào)軸承負(fù)載偏重，瓦溫偏高的主要原因。另，從試驗(yàn)結(jié)果看，在500MW負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，8號(hào)軸承標(biāo)高上升量為負(fù)值，這與長(zhǎng)期以來(lái)8號(hào)軸承瓦溫偏低、負(fù)載偏輕比較吻合。

根據(jù)前述試驗(yàn)研究結(jié)果表明，坐落在排汽缸上的軸承受真空和排汽溫度影響較大；發(fā)電機(jī)端蓋式軸承受氫溫、氫壓影響；高中壓轉(zhuǎn)子兩端軸承受汽缸散熱、軸封漏汽等影響。此外，軸承標(biāo)高還與瓦溫、回油溫度及周?chē)h(huán)境溫度等有關(guān)。

4 結(jié)論

根據(jù)以上試驗(yàn)結(jié)果的分析，可得出以下結(jié)論：

（1）機(jī)組狀態(tài)的變化對(duì)各軸承的標(biāo)高有較大影響。因此在機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中，特別是在啟機(jī)帶負(fù)荷過(guò)程中，應(yīng)該密切關(guān)注軸承狀態(tài)。

（2）發(fā)電機(jī)內(nèi)氫氣壓力對(duì)發(fā)電機(jī)的兩端軸承標(biāo)高有一定影響，且對(duì)發(fā)電機(jī)兩端軸承的影響程度不一定完全相同。

（3）汽輪機(jī)抽真空是影響軸承標(biāo)高的又一重要因素。真空變化對(duì)汽輪機(jī)低壓轉(zhuǎn)子軸承標(biāo)高的影響最為明顯，對(duì)高中壓轉(zhuǎn)子和發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子兩端軸承的標(biāo)高影響較小。

（4）機(jī)組沖轉(zhuǎn)、升速過(guò)程中，由于機(jī)組各部分的金屬溫度不斷上升，因此各軸承的標(biāo)高變化也以上升為主，但各軸承標(biāo)高變化量有所不同。

（5）機(jī)組并網(wǎng)帶負(fù)荷過(guò)程中，各軸承標(biāo)高繼續(xù)調(diào)整，且相鄰軸承標(biāo)高變化方向相同。

（6）從機(jī)組冷態(tài)起動(dòng)至帶穩(wěn)定負(fù)荷運(yùn)行全過(guò)程來(lái)看，各軸承標(biāo)高較冷態(tài)下發(fā)生較大改變，導(dǎo)致相鄰軸承間標(biāo)高差值發(fā)生變化，軸承載荷分配發(fā)生改變。 （7）不同制造廠家生產(chǎn)的不同類(lèi)型汽輪發(fā)電機(jī)組在機(jī)組狀態(tài)發(fā)生變化時(shí)，各軸承標(biāo)高變化規(guī)律有明顯差異。

（8）機(jī)組冷態(tài)起動(dòng)過(guò)程中各軸承標(biāo)高變化受工況改變的影響，但標(biāo)高變化方向可因機(jī)組具體結(jié)構(gòu)和安裝條件不同而不同，因此在標(biāo)高調(diào)整時(shí)不可照搬同一標(biāo)準(zhǔn)。

（9）機(jī)組冷態(tài)下中心調(diào)整要考慮機(jī)組在熱態(tài)時(shí)的標(biāo)高變化情況。冷態(tài)工況下需合理調(diào)整各軸承的靜態(tài)標(biāo)高，使得在熱態(tài)工況下各軸承的載荷分配處于合理范圍，避免少數(shù)軸承因動(dòng)態(tài)載荷過(guò)大而危及機(jī)組安全。

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Research on Changes of Bearing Dynamic Elevation of Domestic 600MW Turbo-generating Unit

ZHANG Shihai1, JIN Fenghua2, Gong Chen2, LI Luping3

(1. Guizhou Electric Power Research Institute, Guiyang 550002, China; 2. Changsha University of Science and Technology, Changsha 410076, China)

This paper researched on domestic 600MW turbine generator. By field testing, the dynamic changes of elevation of each bearing equatorial plane was obtained, and factors that affect each bearing dynamic elevation change were found. The research shows that changes of the parameters of the unit have a great impact on each bearing. During unit rotation and acceleration process, bearing elevation changes mainly depend on the change of temperature of the bearing itself. The results provide a reference of rational allocation of dynamic load of bearings and ensure the safe operation of the unit.

turbo-generating unit; bearing; dynamic elevation; test

TM311

A

1000-3983(2017)05-0047-05

中國(guó)南方電網(wǎng)公司科技項(xiàng)目（K-GZ2012-136）

2016-10-20

張世海（1983-），2009年畢業(yè)于長(zhǎng)沙理工大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院熱能與動(dòng)力工程專(zhuān)業(yè)，研究生學(xué)歷，中級(jí)職稱(chēng)，現(xiàn)從事汽輪發(fā)電機(jī)組故障診斷工作。